51.3双立杆扣件式脚手架计算书

1、扣件式脚手架计算书计算依据：1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、 建筑地基基础设计规范GB50007-20113、 建筑结构荷载规范GB50009-20124、 钢结构设计规范GB50017-2003人、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48X3脚手架搭设高度H(m)51.3脚手架沿纵向搭设长度 L(m)92.2立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离 a(m)0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算身度H1(m)24双立杆受力不均匀系数 KS0.6、荷载设计掷手板类型竹串片脚手板脚手板自重

2、标准值 Gkjb(kN/m 2)0.35掷手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值2Gkmw(kN/m )0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb (kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129卜黄向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m 2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值 Gkzj(kN/m 2)2地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压？ 0(kN/m 2)0.3风荷载体型系数缶1.25风压图度变化系数 吃（连墙件、单立杆、1.2, 0.9, 0.74双立杆

3、稳定性）、2风荷载标准值k （kN/m ）（连墙件、单0.45, 0.34, 0.28立杆、双立杆稳定性）计算简图：I 150ft : f .一一 立面图三、纵向水平杆验算a侧面图横向水平秆纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2卜黄杆抗弯强度设计值f(N/mm 2)205横杆截面惯性矩I(mm 4)107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截卸抵抗矩 W(mm )4490注禺向水平杆在上时*横向水 平杆上纵向水平杆棍数为不包曾 两僧水平杆如本明例为 2.纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2 2033+G kjbxib/(n+1)+1.4 G2

4、4 b/(n+1)=1.2 ?033+0.35 0 渤(2+1)+1.4 3>0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb */(n+1)+G kXb/(n+1)=(0.033+0.35 0.9/(2+1)+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：i、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1 为.43 沐.52=0.32kN m(T =Mbax/W=0.32 X06/4490=71.46N/mm 2< f=205N/mn ?满足要求！2、 挠度验算Vax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1J04

5、 X5004 心 00 206000 >107800)=1.602mmvax= 1.602mm < V=minla/150, 10= min1500/150 , 10 = 10mm满足要求！3、 支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1 X.43 1.5=2.35kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1 为.04 1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知Fi=Rmax=2.35kNq=1.2 %033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知 Fl'=Rmax'=1.71kNq'=0.

6、033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：Z35kN900010ANZXT弯矩图（kN m）（T =Mbax/W=0.7 X10 6/4490=156.35N/mm 2w2、挠度验算计算简图如下2.35kN1.71 kN1.71 kNDlQAN/m3 1 * JM i w i I iu ! 1I JM n Fi i ;m F 1111 jir > t 工入ii mm i w工，JI、工咒J >d .991变形图 （mm）vax = 1.991mm < =nlb/150, 10= min900/150 , 10 = 6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.3

7、7kN五、扣件抗滑承载力验算黄杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=2.35/2=1.18kN WR.75 卷=6kN横向水平杆：Rmax=2.37kN WR=0.75 8=6kN满足要求！六、荷载计算掷手架搭设高度H51.3双立杆计算高度H124掷手架钢管类型 48X3每米立杆承受结构自重标准值0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NGik=(gk+la>n/2 %.033/h) (I H-Hi)=(0.129+1.5 2/2 033/1.8) (5t.3-24)=4.28kN单内立杆：N

8、Gik=4.28kN双外立杆：NGik=(gk+0.033+l a>h/2 /.033/h) H / =(0.129+0.033+1.5 2/ / / .033/1.8) 24=4.56kN双内立杆：NGS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值 NG2k1单外立杆：Ng2k1=(H-H 1)/h+1) / / GkjbX1/2/2=(51.3-24)/1.8+1) 1.59 / .35 /2/2=1.91kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：Ng2k1=1.91kN双外立杆：NGS2k1=H1/h 粕 W /GkjbX1/2/2=24/1.8 1.5 /0.9 0.35 1/2/2=1

9、.58kN1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值 Ng2k2单外立杆：Ng2k2=(H-H 1)/h+1) laG kdb X1/2=(51.3-24)/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=1.7kN1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：Ngs2k2=H1/h 粕 Gkdb %/2=24/1.8 15 0.14 1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值 Ng2k3单外立杆：Ng2k3=Gkmw Xa 御-Hi)=0.01 *5 &1.3-24)=0.41kN双外立杆：Ngs2k3=Gkmw Xla H 仁 0.

10、01 X.5 24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：NG2k = NG2k1 +NG2k2+NG2k3 = 1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：NG2k = NG2k1 = 1.91kN双外立杆：NGS2k=NGS2ki +Ngs2k2+Ngs2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1 =1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQik=la 耘 Xnjj MGkjj + nzj X3kzj)/2=1.5 0.9 总)3+1 X2)/2=3.38kN内立杆：NQik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：

11、N=1.2 ) NGik+ NG2k)+0.9 X4 余屯 Qik=1.2 )4.28+4.02)+0.9 )1.4 3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2 XN Gik+ NG2k)+0.9 X4 N Qik=1.2 . (4.28+1.91)+0.9 X.4 3.38=11.68kN双外立杆：Ns=1.2)(NGS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2 g.56+3.34)+0.9 X.4 3.38=13.73kN双内立杆：Ns=1.2)(NGS1k+ NGS2k)+0.9 1.4 N Q1k=1.2) (4.56+1.58)+0.9 X.4 3.38=11.62k

12、N七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数a0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置共用卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离 Hs(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离 Hs( mm)卸荷点水平间距HL(m)12721320011003第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷六具套环S&逑一细承力端 注乂卡间刻为cd-亿d为钢丝绳宜径2A L 120

13、,钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法_ （共第i次卸荷验算a =arcta n(l s/Hs尸arcta n(3000/200)=86.19a=arcta n(l s/Hs尸arcta n(3000/1100)=69.86钢丝绳竖向分力，不均匀系数Kx取1.5Pi=KfXKxXNXhj(n+i)/(H-Hi) >Hl/|f0.8 X.5 X1.68 送 1/(51.3-24) 3/ X5=21.56kNP2=KfXKxXNXhj(n+i)/(H-Hi)林/1 尹 0.8 为.5 14.21 21/(51.3-24) 3/X5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1=21.56/

14、si n86.19 =21.61kNT2=P2/sin 2=26.23/sin69.86 =27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1, T2=27.94kN绳夹数n=1.667Fg/(2T)=1.667 27.94/(2 15.19)=2 个 w n=个满足要求！Pg=k XFg/ a=9X 27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小宜径 dmin=(Pg/0.5)1/2=(295.8/0.5) 1/2=24.32mm吊环最小宜径 dmin=(4A/ n)=(4 >Fg/(f1 俗=4 X27.94 10 3/(65 n1)2=24mm注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝士

15、结构设计规范9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于 65N/mm 2第1次卸荷钢丝绳最小宜径 24.32mm ,必须拉紧至27.94kN ,吊环最小宜径为 24mm。八、立杆稳定性验算掷手架搭设高度H51.3双立杆计算高度H124双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数P1.5立杆截回抵抗矩 W(mm 3)4490立杆截回回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm 2)205立杆截卸卸积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度 lo=Ky h=1 X 5.Xl.8=2.7m长细比入=/i=2.7 1 X3/15.9=169.81&l

16、t; 210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 lo=ky h=1.155 X 1.5 X 1.8=3.12m长细比入=/i=3.12 1 X3/15.9=196.13查规范表A得，？ =0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2 XNG1k+NG2k)+1.4 XQ1k) Xhx1-H1+(1-Kf) XH-hx1-hj顶)+max6 , (1-Kf) >hj顶)/(H-H i)=(1.2 (4.28+4.02)+1.4 3.38) (27-24+(1-0.8) (5X3-27-0)+max6,(1-0.8) 2U)/(51.3-24

17、)=7.45kN双立杆的轴心压力设计值Ns=1.2 小 GS1k+NGS2k)+N=1.2 >(4.56+3.34)+7.45=16.93kN (t=N/( ? A)=7453/(0.188 X 424)=93.5Ni/mifl=205N/mn 2满足要求！(T =KNS/( ? A)=0.6 X 16928.44/(0.188 X 424)=127.4 州/八二205 肝吊满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2 )(N Gik+NG2k)+0.9 *4)NQik)>(hxi-Hi+(1-Kf) >(H-hxi-hj顶)+max6 , (1-Kf) >

18、;hj顶)/(H-H i)=(1.2 (4.28+4.02)+0.9 1.4 3.38) (27-24+(1-0.8) (5X3-27-0)+max6,(1-0.8) 21)/(51.3-24)=7.21kN双立杆的轴心压力设计值Ns=1.2 小 GS1k+NGS2k)+N=1.2 *(4.56+3.34)+7.21=16.69kNMw=0.9 1.4 M wk=0.9 X 1.4 Xah2/10=0.9 14 0.34 1.5 X.8 2/10=0.21kN m(T =N/( ? A)+Mw/W=7213.12/(0.188 424)+208254.33/4490=136.87N/mm?w

19、f=205N/mn 2满足要求！Mws=0.9 X.4 M wk=0.9 X 1.4 Mah>2/10=0.9 K4 *0.28 1.5 1.8 2/10=0.17kN m(T =K(Ns/( ? A)+Mw/W)=0.6 (16688.56/(0.188 424)+170473.68/4490)=148.4N/mn?< f=205N/mn 2满足要求！九、连墙件承载力验算隹墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600隹墙件截面面积 Ac(mm 2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm 2)205连墙件与扣件连接方式