工程地质勘察课程设计相关资料

1、工程地质勘察课程设计相关资料、相关计算取值表(1) 工程地质手册.衣 Sd 47d瓏都览区牺性土客详承朝力f RifRPn叢 4 4 4S0.1 </ t(lh 為匚揺£<T山5阿铝。2N19.；3 002? fl17U<1.&4«m3强12(123 IT4.7amEHZG01111)1.0拥pH0100山阿灿U5Uu. e37fr27U0.7$剂芒和丨汕>17a+K陀M粗F理1罰啣24ft沏I.AZU-2Q&1却11021(1350;刃1M住” /*秋牲播找.(2) 工程地质手册(第四版)有关成都地区地基参数取值七*战挪地区根据四川

2、询地方标准*成都地区it筑地基基砒设计规范 站"T$D细一 Z（KH）成郁地区地葩极限吹載力标握值几及題本（BJL见表4备竝表、$弭翼 苴中按 A 4-5-13- 4-5-46査得的地就极限承栽力抿本俏几需按下式计弊求出地基极限承载力 标准值亍卩=1 -(2.881(4-5-51)C 4-5-52)式中 冷变异系数,挂式（4-2-30）式4-2-40）计算.需石地基拗瓯承融力掃准曲几"PmS 42署五类网遐甌化中凤化鈑風tt锻舷L0M-30U<?MOO-MOO>8000敦翔&540-K003MO-0MO擬软质岩300-500500-10001000300

3、0If性土楓阳承栽力茶本懂斥“血）S+-5-43賂一费标礼療 00. 25Ol 50(L 7S1. 000.59孙860760僧20. G泗?2O和<5301Or ?6EU別04氏420a r5E04 BO4404M咖0. D4Gd430aw11右2 701,CMOMO3M230L右抬号#权供内楠脚：3-花關、掴、衲.宵9河矗雏軸股新逓机用!前般性土.盛丄凰裡质 毂较辻卷上口檻揺却尴塔瓏遵血分Kt W 治第-洁标孔8（2710l£K3035K0u5fl207 SO<7300,6£30600560(540)0. fSODA8O血430CilO)o.«4t

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5、d淤泥和淋泥质土骸啟承ft力茶本值人1你"0表+卧祐（二）眾掘现堆原位刚试确定地基承栽力标准値试验折标应按堆爲第二章式C4-2- 1B和式-2-lS）进行修正后得岀原付测试塘标的标推值丫分别査表4-5-47-表4各57.I «1据超直型胡力您搽崔击ft讯曲按表4-5-47确定弗石土的极隈承载力标准值及 变氐卵石土板限承載力标准值几及礎形標监K 4-M?M叫|1£G?&峥K|Ifi20屉(kPaJ 7QCJlowII6D0IWlfi-10）mmaSMO21402200氏 <AU 2四.；2628. S313437A24TE72-根粧功力触幫锤击數皿按表

6、4 5阿确定松敏卵石，岡砾，砂土的摊限承裁力标 推值.松懒卵石卿畴、砂土4B限星戦力标碓值几（kPn>哀如Sz$4S6810SU Yi10049Q0知8003204004SO颐SQO中. SL辄秽出04X的帥64Q的a1歸ZZO3303804503根据标准贯人试验锤击数N.轻便动力姬探试騷锤击数M0.按表4-5-49我4- 弘52确定砂土+粉二 黏性土和東填土地基扱限承載力标准值.、Q上塗&££K152030K粗彩240320M0他eao林细砂2002&)3M4105CW幟土祖融卓载力梅准值了 （kPa）»+5-50V24gUD1235H伽、

7、16c2202gD24D40046QS50粘怪土极隈承韋力标准值几kPa】濟丰5方1N3rU1315J山(kPa)2102904 70:6507«tfri本畠義拓旳T相那-显耕快冶的站柞i越性土辗限玉蠡力标Ckpa）* +5-512$30n3u15/« (kPa)UQ阳0IGO素填扫tft阳星t力嫌准值几CkPd）«+5-53g10zo1017023027032Q工根据静力触探辽货人阴力化，按裘45心表佔畀彌宦砂土、粉土、點性土和 第填土地展股限承载丈标准疽。砂土松限承載力桶准值/>*吐>：豪44弭A LMPti2345678中*W-Z40KD-aZD

8、HOISO幹AS祐$典7独用g£W22O-HO360-28030C-33Q340-160-顶T&0120-440注中盼H）低Ob ami粉科Hiuat怕秽用简惜"樹土根限事載力标准值几（kift 4-5-55严(MPa)r345M15)+.3< a210麵320M0菇庶樹土芯;0270320370豁性土极眼承藪力标准ft f.及IE嫌撲*耳* 44弼A（MP1）0.5»Z.533.54斥（3韵1L6O24032Ci4004別B6O4B0«S0£. (MPaJJ579NL415p <MFi?flStL. £gJ M&

9、#39;Jl!0200阿34U400鼠 <MFi)2.67.-19讣=*找Q応用十H仕土蝮山出纹F；闰SLJT间年的東皿土IZJ当紙础貳程探庞丸于1 吕e或械砒宽度大于;iMirJt 土质地星廉载力设计值几 搖下式确龙试申 亢一地茄贡载力设if值”U地孕扱限祗報力标准債'b-一地斗扱限承鶴力林准值处硕亲数*取L0%览欧修正分嘔幸散Lli人舉虑储it分项孫數，IkLb久、曲亏股承础宽度和庠懂秦度腸响的她率承栽力槪正帛数.按表4诃話氐備I 齐-展础底面臥F地垦特力层土的觅度.地卜水垃以T职有收蛍度； 齐一-圧础ifirU上各土晶土悴按厚度的伽权平均虫度地下_*何以下取有效 改肌h毘础

10、底面施边辿矩.小T 3mJ®? 3tn<大于&m取5mjrE-捲础理社踩度+帀于L5mJ& 15m,堆事承建力前夷JT和耀度审正系敕» +S581,的遂籾卜I旧期西祁说就场:t 噸加士L血h太于6阳EMM 1;州磁向帕土眾如汕舰規齢鶴舷BI爭"料密用数】0L0rfi 勺小于 D.F6ftj|irl J.(13L5中罂虚苗宴的舸土0.55,2中晤，帶的樹碑.H1疗£034*» W.酬燒、Pfr3LQ4.1if：强入It卅乩怡卅跖tHiJUT机席土世歌虫_（四）垄础埋圮隠度汁值的确定嵐舒合卜剧规Jib1，对于 般吳敲（包揩緡形

11、基础和按晤基础）P室外地而标离算起，若填土在上部 细枸施工宕完J®日氛应从天瞬地而标咼龔起*2.对采用条形離船成独立阜砒的地下皇.当基酣中心图乞虹时*雜础理祺町按以卜 规立计加；外瞻班础坪唱深度比.（m）乩f = °站I+。（4-5-54J与外墙相邻的内墙塢础理置探度比"Z卵柞地堪 血.二6 21 4九和右 九 不痔小于山f4'5-&6>砂十莉性七*新近沉积七及人匸填土 呱=孔f 5即其叩=心为外始扎础£家外的高鶴.札为內境基础口炖下室地面的再花血为外瑞 基础対地F室迪秫的氏着*（3）岩土工程手册監美禺农钛局提出的方法（1959）见

12、表27-4 2,觴胀势的划分27 -1 2粒性C0.WJ1EE軼It含,1%)单性揩數1%卜可腌产生的張胀总阵愛>2»>35<11*>30假A20'1125*417-1220-30A山“ 23(0*1610-20中等<1$<18>15<10K九費国貞膨胀土地区建筑技术规范和老岩土工稈勘察规范均按七的自由膨帐率划 分为三类*见表24農陽漲土的腸胀潜势分类表» 4-3仔由牺胀隼已）壽帐曙好4。丈血|弋65也65<a,F <90中 3tt ABO强（3 按中国建筑西南勘察院，成郝地区卵石的N与丘和比关慕，见表5-

13、5-21.战都地区卵石Mm与/；&的关系H -T "4567'91011>21416：_-常_ i »- - -A (kPa)2M)熾 4004EK)5C0G407?0侧颂9S0Z KKK)£o<MPa)临0ZK02«.0仏03fi.51ZJJ47,553-056.5趴n J«2«585 hOh，:建筑地基基础设计规范別）规定用/V值确定砂土与粘性土的承載力标 准值.见*5-6-12和表5-6-13.N值与融土承載力标A < tPfi）关廉5B-12101550中、蹬鈔310500检、網材MO25Q3

14、40-川值与帖性土承載力标准关系叢5 6-133S II.79111315!71921; 23AH15"H5】制S2S370*30(KD1. 指标统计公式按照岩土工程勘察规范公式对其进行统计分析：GB50021-2001 )对参数统计要求，采用下列Xii 12Xi nXi 1rs 11.704 4.678式中：s指标的变异系数；X 指标的平均值；S指标的标准n样本个数差；rs 统计修正系数；X i 单个试验指标值;然后利用下列公式，就可计算出指标的标准值。fk rs fm式中：fk岩土参数的标准值：fm岩土参数的平均值；rs 统计 修正系数。1 )指标统计公式：按照岩土工程勘察规范(

15、GB50021-2001)对参数统计要求，采用下列 公式对其进行统计分析：Xii 1Xi22nXrs 11.704 4.678、nn2式中:s指标的变异系数;X 指标的平均值；S 指标的标准差； rs 统计修正系数;Xi 单个试验指标值;n样本个数然后利用下列公式，就可计算出指标的标准值。fk rs fm统计式中：fk岩土参数的标准值：fm岩土参数的平均值；rs 修正系数。2).成果统计1室内物理力学参数统计及分析表？ -1 土工试验结果报告层 位土 样 编 号取 样 深 度天然状态土标物理性指塑性指标标压缩系数抗剪强度（快剪）膨胀性含水量密度比重孔隙 比饱和 度液限塑限塑性 指数液性 指数P

16、=0-50kpaP=50-100kpaP=100-200kpaP=200-300kpa凝聚力摩檫角自由 膨胀 率P=50 kpa 膨胀率线缩 率收缩 含水 量比 例限 值收缩 系数原状 土缩 限压缩 系数压缩 模量压缩 系数压缩 模量压缩 系数压缩 模量压缩 系数压缩 模量3PGseSr3 L3 PIpP Ila 0-0.5Esa 0.5-1Es :a 1-2Esa 2-3Es :C©S epS epS s入s%g/cm3/%/MpaMPaMpaMPaMpaMPaMpaMPakPa度%/%2-12-2此表仅为格式参考，具体土层依据课程设计书表？ -2土层物理力学性质指标统计昙位统计指

17、标天然状态土的物理性指标塑性指标压缩系数抗剪强度（快剪）膨胀性含水量密度比重孔隙 比饱和 度液限塑限塑性 指数液性 指数P =0-50kpaP=50-100kpaP=100-200kpaP=200-300kpa凝聚力摩檫角由胀餐 自膨率P=50 kpa 膨胀率线缩 率收缩 含水 量比 例限值收缩 系数原状 土缩 限压缩 系数压缩 模量压缩 系数压缩 模量压缩 系数压缩 模量压缩 系数压缩 模量3PGseSr3 L3 PIpI La 0-0.5Esa 0.5-1Esa 1-2Esa 2-3EsC©S epS epS s入s%g/cm3/%/-iMPaMPa-1MPaMPa-1MPaMP

18、a-1MPaMPakPa度%/%2-1样本数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值2-2样本数范围值平均值标准差变异系数修正系数标准值表？ -3岩石试验报告表？ -4岩石物理力学性质指标统计11 / 222) 原位试验成果统计表的格式参照室内试验成果统计包括：标贯、动探、波速试验等3). 地基土物理力学指标建议值土层包括：软塑粘土、硬塑粘土、坚硬粘土、粉质粘土、松散卵石、稍密卵 石、中密卵石、密实卵石等指标：承载力特征值、压缩模量、重度、抗剪强度(C、)2. 地基均匀性评价的相关要求按高层建筑岩土工程勘察规范 JGJ72-2004 规范进行 符合下列情况之一者，应判别为不均匀地基。对判定为不

19、均匀的地基，应进行沉降、差异沉降、倾斜等特征分析评价，并提出相应建议。a 地基持力层跨越不同地貌单元或工程地质单元，工程特性差异显著。 B 地基持力层虽属于同一地貌单元或工程地质单元，但遇下列情况之1) 中一高压缩性地基，持力层底面或相邻基底标高的坡度大于10；2) 中一高压缩性地基，持力层及其下卧层在基础宽度方向上的厚度差值大 于 0.05b(b 为基础宽度 ) 。3同一高呈矍筑凰祉于同一炖駅申元或可一二喷車尢低各处地基二的砂性有蜒:誉片臥 丁生計算各输电基换计 算深度前围宵当星建量灼毎MK很夷占屋樫星最刑台屋屋呈區忡:SJ,仲比值輿定炷基均为性.当E g 大F王mn地基乳均勺農魏界瞑伯：K

20、时，可按不均匀地基考尙* E叽衣乞Z 4.表地1不均匀系數界眼值K同 建加物F各钿扎圧邮檯址 沙凰依瓦的平的價m)宅47.515>20不均勾系敎界限値k1.321.82.5注：铠地竝变形讣算探度范国内,某一卒钻孔鹉压细棋城胃I就值&应根据平期 阳話】应力療频朴备屁f:的匡位深度内段分师4和各土®儿赠椀笛瓦按F式 UH：3. 地基承载力评价高程建筑物的地基承载力应同时满足极限稳定和不超过容许变形为原则， 根据高层建筑岩土工程勘察规程(JGJ72-2004)以及建筑地基基础设计规 范(GB50007-2002)可计算地基极限承载力及承载力设计值。在确定地基承载力时，应根据土

21、质条件选择现场载荷试验、室内试验、静 力触探试验、动力触探试验、标准贯入试验等原位测试方法，结合理论计算和 设计需要进行综合评价。岩石地基应根据现行国家标准岩土工程勘察规范 GB 50021划分和评定岩石坚硬程度、岩体完整程度、风化程度和岩体基本质量 等级，其承载力特征值应按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB 50007有关规定确定。4 .地基土强度验算地基承载力的计算应符合下列要求：a. 持力层及软弱下卧层的地基承载力验算；b. 当高层建筑周边的附属建筑基础处于超补偿状态，且其与高层建筑不能 形成刚性整体结构时，应考虑由此造成高层建筑基础侧限力的永久性削弱及其 对地基承载力的影响；c. 拟

22、提高附属建筑部分基底压力，以加大其地基沉降、减小高低层建筑之 间的差异沉降时，应同时验算地基承载力特征值及地基极限承载力，保证建议 的地基承载力满足强度控制要求。除应按现行国家标准建筑地基基础设计规范 GB 50007 的有关规定确定 地基承载力特征值fak和修正后的地基承载力特征值fa外，还可按附录A估算地 基极限承载力fu,除以安全系数K以确定实际基础下地基承载力特征值 fa, K 值应根据建筑安全等级和土性参数的可靠性在 23之间选取。计算fa时，应根 据基底下的地层组合条件并结合地区经验综合确定地基持力层的代表性内摩擦 角标准值©k和代表性黏聚力标准值Ck。当场地、地基整体稳

23、定且持力层为完整、较完整的中等风化、微风化岩体 时，可不进行地基变形验算。其余地基的最终沉降应按现行国家标准建筑地 基基础设计规范 GB 50007 规定的方法，亦可按本规程规定的其他方法计算分 析。在地基沉降预测中的地基应力计算宜考虑地基土层渗透性的影响，沉降预 测应考虑后期地面填方和相邻建设工程的影响。(1) 依据建筑地基基础设计规范 (GB50007公 式，计算经深宽修正后的地基承载力特征值，即：fa= fak+ n Y (»3)+nY(d 0.5)式中：fa：修正后的地基承载力特征值；fak：地基承载力特征值；Y基础底面以下土的重度；Y：基础底面以上土的加权平均重度；n、n：

24、基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；b:基础底面宽度，大于 6m按6m取值；d:基础埋置深度。(2) 依据高层建筑岩土工程勘察规程 (JGJ72 2004)附录 A第公式估算天然地基极限承载力 ?u，即：?u=1/2Nr &b 丫 +N& pd+Nc $Ck式中：Nr、Nq、Nc：承载力系数，根据地基持力层代表性内摩擦角标 准值氐查表取值E、鬲、&：基础形状系数，查表计算取值Ck:；安全系数K。(3) 采用建筑地基基础设计规范 GB5000 2002第公 式计算地基承载力特征值：fa=M b 丫 b+M d 丫 md+M cCkMb、Md、Mc：承载力系数，用 氐值按表

25、查得Y基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；Y：基础底面以上土的加权平均重度；Ck、如：基底下一倍短边宽深度内土的粘聚力、内摩擦角标准值，按附录E计算；5. 地基土的变形评价(1) 由于基坑开挖深度不大，根据有关规范及当地建筑经验地基土的回弹变 形较小，可忽略不计，地基土的变形主要表现在沉降变形上。(2) 沉降变形验算按建筑地基基础设计规范(GB50007 2002)公式，采用分层 总和法计算地基最终变形量，即：n_S=TsS，=9s (ziai zi 1ai 1)i 1 Esi式中:S:地基最终变形量(mm；Sz:按分层总和法计算出的地基变形量；幅：沉降计算经验系数；P0 :对应于荷载

26、效应准永久组合时的基础底面处的附加压力；Esi:第i层土的压缩模量，按土的自重应力至土的自重应力与土 的附加应力之和段取值；Zj、Z/ :基础底面至第i层、第i-1层土底面的距离；a i、ai-i :基础底面计算点至第i层、第i-1层土底面范围 内平均附加应力系数。地基变形计算深度Zn=21 23m,满足下式要求：n s/W 0.025 Asi /i 1式中 Asi /：在计算深度范围内，第i层土的计算变形值； Snz:在由计算深度向上取厚度为 A Z的土层计算变形值。5腐蚀性评价表水、土的腐蚀性按岩土工程勘察规程(GB50021-2001)进行。6. 基坑边坡稳定性评价部分(1)基坑工程安全

27、等级划分按高层建筑岩土工程勘察规程JGJ72-2004第条，基坑工程安全 等级划分有关规定，来确定。(2)基坑边坡稳定性粘性土基坑侧壁允许自立高度根据工程地质手册的计算粘性土的侧壁允许自立高度，即：zo= tan （45o+ ）2式中：C：侧壁土体粘聚力（kPa）；丫：侧壁土体天然重度，取（kn/ m）；©:侧壁土体的内摩擦角（°）。7膨胀性评价2.美国农垦局提出的方法 1O）见表席-4罷腌胀势的划分27-4-2粒世Vdooimm戦粒舍（%）塑性揩敷堀舉（%可寵卢生朗厲脹总咋变慮胀势>2&>35<11->30很A120*3125-4(7122

28、0'30高13-2318*211" 1祈中筹<16<18>15<103.我国膨胀土地区疑筑技术规范3和魚岩土工程勋須规范均按土的白由膨胀率划 分为三类.见表27-4-3.騰胀土的膨腿潛势分类表27 4-J甘由脣雎率搐胀曙静< &5-删65 <J#r <9(>中% >90关于卓越周期的一些问题1卓越周期的定义地震发生时，由震源发出的地震波传至地表岩土体，迫使其振动，由于表层岩土体对 不同周期的地震波有选择放大作用，某种岩土体总是以某种周期的波选择放大得尤为明显 而突出，使地震记录图上的这种波记录得多而好。这种周期即为

29、该岩土体的特征周期，也 叫做卓越周期。由多层土组成的厚度很大的沉积层，当深部传来的剪切波通过它向地面传 播时就会发生多次反射，由于波的叠加而增强，使长周期的波尤为卓越。卓越周期的实质 是波的共振，即当地震波的振动周期与地表岩土体的自振周期相同时，由于共振作用而使 地表振动加强。巨厚冲积层上低加速度的远震，可以使自振周期较长的高层建筑物遭受破 坏的主要原因就是共振。2. 几种周期及相关概念自振周期T:结构按某一振型完成一次自由振动所需的时间，是结构本身的动力特性，与结构的高度 H宽度B有关。基本周期Ti：是指结构按基本振型完成一次自由振动所需的时间。基本振型:单质点体系在谐波的作用下的振型称为基

30、本振型:任一地震波都可以分解 为若干谐波的叠加，多质点体系按振型分解法计算地震作用时，可以简化为具有基本振型 的等效单质点体系进行分析。而对建筑结构而言，有时又称为主振型，一般是指每个主轴 方向以平动为主的第一振型。高阶振型:相对于低阶振型而言。一般来说，低阶振型对结构振动的影响要大于高阶 振型的影响。对一般较规则的建筑物，选择的振型个数可以取其地震作用计算时的质点数 （大多数情况下为楼层数），若质点数较多时，根据计算结果可以只取前几个振型（即低 阶振型）进行叠加。特征周期 Tg :即建筑场地自身的周期，是建筑物场地的地震动参数，在地震影响系数 曲线中，水平段与下降段交点的横坐标，反映了地震震

31、级，震源机制（包括震源深度）、 震中距等地震本身方面的影响，同时也反映了场地的特性；如软弱土层的厚度，类型等场 地类别等。在抗震设计规范中，设计特征周期 Tg 与场地类别有关:场地类别越高（场地越软），Tg越大；地震震级越大、震中距离越远，Tg越大。Tg越大，地震影响系数a的平台越宽，对于高层建筑或大跨度结构，基本周期较大，计算的地震作用越大。图 地震影响系数曲线场地卓越周期Ts:地震波在某场地土中传播时，由于不同性质界面多次反射的结果，某一周期的地震波强度得到增强，而其余周期的地震波则被削弱。这一被加强的地震波的周期称为该场地土的卓越周期。场地卓越周期只反映场地的固有特征，不等同于设计特征

32、周期。其由场地的覆盖土层厚度和土层剪切波速计算求的。场地脉动周期Tm应用微震对场地的脉动、又称为“常时微动”进行观测所得到的振动周期。测试应在环境十分安静的情况下进行，场地的震动类似人体的脉搏，所以称为 “脉动”。场地脉动周期反映了微震动情况下场地的动力特征，与强地震作用下场地的动 力特性既有关联，又不完全相同。3. 几种周期的计算方法3.1 特征周期的计算特征周期值 Tg 是根据设计地震分组及场地类别据建筑抗震设计规范中表取值。3.2 场地卓越周期的计算根据日本学者对土层剪切波速 Vs与地脉动测试对比研究，提出对于单一土层的地基，场地卓越周期可由表土层剪切波速计算得出：其计算公式如下：T=刀

33、4hi/v si ,式中：hi 第i层土的厚度（m）;vsi 第 i 层土的剪切波速 （ms） ；n土层数对于多层土的卓越周期根据国外有关规范按下式计算：Ts= 32 刀(hi ( H-i +H ) )/v si式中：Hi 天然地面至第 i 层土地面的深度，计算地基卓越周期时，从基础底面算起。vsi 第 i 层实测剪切波速Hi-1 建筑物基地至 i-1 层底面的距离hi 第 i 层的厚度显然，表土层愈厚，其剪切波速度愈低 （ 即土层愈松软 ） ，则卓越周期愈长。3.3场地脉动周期Tm的计算是地脉动测试所获得的波群波形，通过傅里叶谱分析，在频谱图中幅值最大的那一根 谱线所对应的频率即为所测场地微

34、振动信号的卓越频率，并由此计算出卓越周期即脉动卓 越周期。地脉动是由随机振源 （ 包括自然因素，如地震、风振、火山活动、海洋波浪等；人为因 素，如交通、动力机器、工程施工等 ）激发并经场地不同性质的岩土层界面多次反射和折射 后传播到场地地面的振动川，是地面的一种稳定的非重复性随机波动。同时，地脉动不同 的频幅变化和作用历程，会引起岩土体的不同响应。地脉动测试场地卓越周期计算公式如下：T=1/f式中：Tm场地卓越周期（s）?卓越频率（ HZ）。国内的相关研究表明：地脉动是一种以剪切波为主的体波，剪切波在覆盖层中的传播 时间与地脉动卓越周期密切相关，能够较的反应地脉动卓越周期大小，覆盖层厚度，剪切 波在覆盖层中的等效剪切波速，剪切波在软土层中的等效剪切波速和软土层的厚度是影响地脉动卓越周期的重要因素，其中最主要的影响因素是剪切波在覆盖层中的等效剪