钢筋混凝土圆形水池课程设计

1、钢筋混凝土圆形水池设计1 设计资料某钢筋混凝土圆形清水池主要尺寸：水池净直径9.0m，水池净高度4.0m及水池壁厚250mm。采用整体式钢筋混凝土结构，试设计此水池结构。荷载及材料如下：1、水池构造水池内壁、顶板底及支柱表面均用25mm厚1：2水泥砂浆抹面；水池外壁及顶面均涂刷冷底子油一道、热沥青一道。池底板下设置100mm厚C10混凝土垫层。2、荷载取值水池顶盖可变荷载标准值1.5；基本雪压：0.35；材料重度：钢筋混凝土、素混凝土、覆土、土的有效重度、水泥砂浆、水；3、地质资料由勘测报告提供的资料表明，地下水位于地面（标高）以下2.6m处，地面1.5m以下为粉质黏土层，土颗粒重度为27，孔

2、隙率，内摩檫角，地基承载力特征值。4、材料柱混凝土强度等级：、水池混凝土强度等级：不应低于，统一取水池混凝土强度等级。柱中受力钢筋采用HRB335级、箍筋采用HPB235级；水池中受力钢筋均采用HPB235级。土建工程基础课程设计姓名：* 学号：310040* 班级：给水排水*指导老师：索* 完成日期：2013.12.22钢筋混凝土圆形水池设计原始资料：某钢筋混凝土圆形清水池的主要尺寸：水池直径dn=9.0m 水池净高度：Hn=4.0m 水池壁厚：h=250mm 水池顶盖可变荷载标准值： 当地：目 录一. 设计任务书.二. 水池结构布置、截面尺寸.三. 水池抗稳定性计算.3.1 水池自重标准值

3、计算. 3.2 整体抗浮验算.3.3局部抗浮验算.四. 水池荷载计算.4.1顶板荷载.4.2 底板荷载.4.2 池壁荷载.五.地基承载力验算.六. 顶板、底板及池壁固定端弯矩计算.6.1顶板固定端弯矩.6.2底板固定端弯矩.6.3池壁固定端弯矩. 6.4顶板、底板及池壁弹性嵌固边界力矩计算.6.5顶板结构内力计算.6.6底板内力计算. 6.7池壁内力计算.二、水池结构布置、截面尺寸、计算简图1.水池结构布置根据设计要求，水池净直径dn=9.0m,宜采用中心有柱的圆形水池。根据本地区室内外计算最低气温-10oC以上，覆土厚度hs300mm,本设计暂取hs=700mm。2.水池截面尺寸（1）顶板、

4、底板根据给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 50069-2002）规定，混凝土水池的受力底板厚度不宜小于200mm；顶板厚度不宜小于150 mm。故取顶板h2=150mm、底板h1=200mm。（2）池壁根据给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 50069-2002）规定，混凝土水池的受力壁板厚度不宜小于200mm, 故取壁厚h=250mm。水池净高Hn=4.0m、水池净直径dn=9.0m。（3）柱帽有附土水池，采用有帽顶板的板帽。选用上柱柱帽、下柱柱帽如图所示。图 1 上柱柱帽、下柱柱帽上柱柱帽的计算宽度：Ct=250+(350+80)×2=1110mm下柱柱帽的计算宽度：Cb=

5、(250+100)+(350+100)×2=1250mm(4) 柱柱截面尺寸采用正方形，且b×h>250mm×250mm,取且b×h>250mm×250mm。则柱的计算长度，可以。综上所述，圆形清水池的结构布置如图所示:图2 圆形清水池的结构布置图3.计算简图池顶和池底与池壁的连接设计成弹性嵌固。池壁的高度计算：水池计算直径：顶板、底板均按有中心支柱圆型平板计算，顶板及底板中心支柱的柱帽计算宽度分别为Ct=1.11m、Cb=1.25m。水池的计算简图如图所示。图3 水池计算简图三、水池抗稳定性验算1.水池自重标准值计算（1）覆土自重

6、标准值 18kN/m3×0.70m=12.6 kN/m2 gsk=12.6 kN/m2 (2)顶盖永久荷载标注值gsl,2,k150mm厚顶盖板 25kN/m3×0.15m=3.75 kN/m225mm厚1:2水泥砂浆 20kN/m3×0.025m=0.5 kN/m2 gsl,2,k=4.25 kN/m2注：现浇整体式池顶采用冷底子油打底，再刷一道热沥青作为防水层，起重量甚微，可以忽略不计。（3）地板自重标准值gsl,1,k200mm厚底盖板 25kN/m3×0.2m=5.0 kN/m225mm厚1:2水泥砂浆 20kN/m3×0.025m=0

7、.5 kN/m2 gsl,1,k=5.5 kN/m2（4）水池壁自重标准值Gtk250mm水池壁 = =790.1kN25mm厚1:2水泥砂浆抹面 Gtk=846.65kN （5）柱子及柱帽自重标准Gck柱子粉饰层自重标准值： Gck=28.56kN 2.整体抗浮验算池顶覆土重标准值池顶自重标准值 池底自重标准值 池壁自标准值 柱子及柱帽自重标准值：水池总自重标准值： 总抗浮力标准值水池底面上浮脱力标准值其中为浮脱力折减系数，取浮脱力浮脱力=1.0。水池底面上总浮托标准值 （满足要求）3. 局部抗浮验算池底单位面积上浮脱力标准值 上式近似地取中心支柱自重分布在直径为/2的中心区域内。为水池净直

8、径，。（满足条件）四、水池荷载计算1.顶板荷载（1）永久性荷载标准值无覆土时，池顶荷载仅靠率顶板自重（包括粉饰）标准值，即 有覆土时，池顶荷载仅靠率顶板自重（包括粉饰）标准值和覆土自重标准值，即 (2)可变荷载标准值取池顶雪荷载和可变荷载两者的较大值，即2.底板荷载（1）永久性荷载标准值池顶无覆土时，池底永久性荷载标准值为：池顶有覆土时，池底永久性荷载标准值为：（2）可变荷载标准值3.池壁荷载池底处的最大水压力池壁顶端土压力标准值地面可变荷载引起的池壁附加侧压力沿池壁高度为一常数，其标准值 地下水压按三角形分布，池壁底端处的地下水压力标准值底端土压力标准值 =故池顶外侧的压力设计值池底外侧的压

9、力设计值 综上所述，水池的荷载荷载分布如图所示。图 4 水池荷载分布图五、地基承载力验算覆土重、水池自重及垫层重及垫层重的荷载采用标准值；混凝土垫层的重度取；池顶可变荷载标准值，则土地基的应力： 即， 六 顶板、底板及池壁的固端弯矩计算1. 顶板的固端弯矩 由附表6-1（1）查得，当时，顶板固端弯矩系数为-0.0520，当无覆土时，顶板固端弯矩为： 当有覆土时，顶板固端弯矩为：2. 底板固端弯矩由附表6-1（1）查得，当时，顶板固端弯矩系数为-0.0505，当无覆土时，顶板固端弯矩为：有覆土时，顶板固端弯矩为：3.池壁的固端弯矩池壁特征常数为：（1） 第一种荷载组合（池内满水、池外无土）当池内

10、满水、池外无水时，池壁的固端弯矩可利用附表6-2（3）进行计算，即底端（x=1.0H）:(内壁受拉)顶端（x=0.0H）:(内壁受拉)（2） 第二种荷载组合（池内无水、池外有土） 当池内满水、池外无水时，将梯形分布的外侧压力分解成两部分，一部分为三角形荷载，一部分为矩形荷载然后利用附表6-2（3）和附表6-2（8），用叠加法计算池壁固端弯矩，即底端（x=1.0H） (外壁受拉)顶端（x=0.0H）: =6.14kn.m/m (外壁受拉)（3） 第三种荷载组合（池内满水、池外有土）这时，将上述两种荷载组合的固端弯矩叠加，即可得池内满水，池外有水时的固端弯矩，即底端（x=1.0H）： (外壁受拉）

11、 顶端（x=0.0H）:（外壁受拉）4.顶板、底板及池壁弹性嵌固边界力矩（1）各构件的边缘抗弯刚度1）顶板（周边固定）查附表6-1（4）可得=0.3182）顶板（周边固定）查附表6-1（4）可得=0.32513）池壁（两端固定），查附表6-2（16）可得=0.870（2） 顶板、底板及池壁弹性嵌固边界力矩计算1）第一种荷载组合（池内满水、池外无土）时的固端弯矩各构件的固端弯矩： 注意:上述弯矩符号均按力矩分配法的规则做了调整，即以使节点反时针转动为正。各构件弹性嵌固边界弯矩为底端： （壁外受拉） （板外受拉）顶端： （壁外受拉） （板外受拉）2）第一种荷载组合（池内无水、池外有土）时的边界弯矩

12、各构件的固端弯矩： 底端： （壁外受拉） （板外受拉）顶端： （壁外受拉） （板外受拉） 3）第三种荷载组合（池内满水、池外有土）时的边界弯矩各构件的固端弯矩： 底端： （壁外受拉） （板外受拉）顶端： （壁外受拉） （板外受拉）5.顶板结构内力计算（1）顶板弯矩 由以上计算结果可以看出，使顶板产生跨中正弯矩的是第三种荷载组合；而使顶板产生最大边缘负弯矩的是第二种荷载组合。但这两组不同荷载组合下的边界弯矩接近相等，为了简化计算，均以第二种荷载组合进行计算。 顶板可取如图所示的计算简图。顶板弯矩利用附表6-1（2）和附表6-1（3）以叠加法求得。径向弯矩和切向弯矩的设计值分别见表5-8和表5-9

13、，径向弯矩和切向弯矩的分布如图所示。图 5顶板计算简图（第二种荷载组合）计算截面作用下Mr(kN.m/m)作用下Mr(kN.m/m)Mr(kN.m/m)(kN.m)=+0.121-0.2236-106.76-1.817940.98-65.78-231.300.20.0724-34.57-0.722916.29-17.66-102.640.40.034416.420.1513-3.4113.01151.230.60.055525.500.5449-12.2814.22247.940.80.040619.380.8046-18.141.2428.831.000.00001-22.54-22.54-

14、655.01注：kNm/m； 计算截面作用下Mt(kN.m/m)作用下Mt(kN.m/m)Mt(kN.m/m)=+0.121-0.0373-17.81-0.30316.83-10.980.2-0.0594-28.36-0.534812.05-16.310.4-0.0176-8.40-0.2497 5.63-2.770.60.01004.770.0348-0.783.990.80.01939.210.2563-5.783.431.000.01396.640.4341-9.78-3.14注：同上。（2）顶板传给中心支柱的轴向压力 顶板传给中心支柱的轴向力可以利用附表6-1（4）的系数按下式计算：

15、（3） 顶端周边剪力6.底板内力计算（1）底板弯矩 底板的计算简图如图所示：使底板产生最大弯矩的荷载组合为第二种荷载组合，此时的荷载组合值为： （板外受拉）使底板跨中产生最大弯矩的荷载组合为第三种荷载组合，此时的荷载组合值为：（板外受拉）但两种组合仅有微小的差别（相对差不超过10），故底板内力均按第二种荷载组合计算。底板的径向弯矩和切向弯矩的设计值分别见表 和表 ，径向弯矩和切向弯矩的分布如图所示。底板的径向弯矩 Mr计算截面作用下Mr(kN.m/m)作用下Mr(kN.m/m)Mr(kN.m/m)(kN.m)=+0.136-0.205-162.82-1.709162.31-100.51-397

16、.230.2-0.0849-67.43-0.829330.24-37.19-216.150.40.030424.140.1183-4.3119.83230.500.60.053842.730.5303-19.3323.40408.000.80.039931.690.8001-29.172.5258.581001-36.46-36.46-1059.5注： 底板的切向弯矩mt计算截面作用下Mt(kN.m/m)作用下Mt(kN.m/m)Mt(kN.m/m)=+0.136-0.0342-27.16-0.284810.38-16.780.2-0.0539-42.81-0.489217.84-24.970

17、.4-0.0181-14.38-0.25389.25-5.130.60.00917.230.0262-0.966.270.80.0018414.610.2486-9.06-5.5510.013210.480.4284-15.62-5.14注：同上。底板弯矩图 （2）底板周边剪力底板周边剪力可按下式计算：式中 Nb中心支柱底端对板的压力，可按下式计算：7.池壁内力计算（1）第一种荷载组合（池内满水、池外无土） 按图 所示的原则进行计算。 属于长壁水池。池壁承受的荷载设计值为： ；底端边界弯矩 （壁外受拉）；顶端边界弯矩（壁外受拉）。池壁环向力的计算见表5-12。池壁竖向弯矩的计算见表5-13池壁

18、环向力按下列公式计算： 式中、环向拉力系数，由附表6-2（2）和附表6-2（13）查得。水压力作用池底M1作用顶端M2作用+0.0000.00 -0.027-1.30 00.00 -1.30 0.10.46250.107525.26 -0.047-2.26 0.99918.06 41.06 0.20.9250.214350.35 -0.049-2.36 1.05119.00 66.99 0.31.38750.327676.97 -0.039-1.88 0.74513.47 88.56 0.41.850.448105.26 0.0170.82 0.4047.30 113.38 0.52.3125

19、0.565132.75 0.1567.51 0.1562.82 143.07 0.62.7750.657154.36 0.40419.44 0.0170.31 174.11 0.73.23750.688161.65 0.74535.85 -0.039-0.71 196.79 0.83.70.608142.85 1.05150.57 -0.049-0.89 192.54 0.94.16250.37487.87 0.99948.07 -0.047-0.85 135.09 1.04.62500.00 00.00 -0.027-0.49 -0.49 注：1. 从顶端算起；2.表中 kN/m 水压力作用

20、池底M1作用顶端M2作用+0.0000.000 00.0000 14.520 4.52 0.10.4625-0.00015-0.133 -0.0003-0.0036 0.52642.379 2.243 0.20.925-0.00025-0.221 -0.0103-0.124 0.1920.868 0.523 0.31.3875-0.0002-0.177 -0.026-0.313 0.0120.054 -0.436 0.41.850.000090.080 -0.047-0.565 -0.057-0.258 -0.743 0.52.31250.000930.823 -0.063-0.758 -0.

21、063-0.285 -0.219 0.62.7750.002322.054 -0.057-0.686 -0.047-0.212 1.156 0.73.23750.004263.772 0.0120.144 -0.026-0.118 3.799 0.83.70.006015.322 0.1922.310 -0.0103-0.047 7.585 0.94.16250.005685.030 0.52646.333 -0.0003-0.0014 11.361 1.04.62500.000 112.03 00.00 12.03 注：1. 从顶端算起；2.表中kN/m 池壁竖向弯矩MX按下式计算式中竖向弯

22、矩系数，由附表6-2（5）和附表6-2（12）查得。池壁两端的剪力计算如下：底端 （向外）顶端 （向外）以上剪力计算公式及剪力系数见附表6-2（2）和附表6-2（13）。（2）第二种荷载组合（池内无水、池外有土）这时池壁承受的荷载为：土压力 底端边界弯矩 （壁外受拉），顶端边界弯矩 （壁外受拉）。 将池外梯形分布的土压力分解为两部分（图 ），其中三角形部分的底端最大值为：矩形部分为： 这种荷载组合下的环向力计算见表5-14，竖向弯矩计算见表5-15。表中矩形荷载作用下的环向力系数和竖向弯矩系数，分别由附表6-2（11）附表6-2（10）查得。三角形荷载作用矩形荷载作用池底M1作用顶端M2作用+

23、0000.00 00.00 -0.027-3.64 00.00 -3.64 0.10.46250.1075-24.42 0.478-15.86 -0.047-6.33 0.99990.07 43.45 0.20.9250.2143-48.68 0.821-27.25 -0.049-6.60 1.05194.76 12.23 0.31.38750.3276-74.41 1.017-33.75 -0.039-5.26 0.74567.17 -46.26 0.41.850.448-101.76 1.105-36.67 0.0172.29 0.40436.42 -99.72 0.52.31250.56

24、5-128.34 1.13-37.50 0.15621.02 0.15614.06 -130.76 0.62.7750.657-149.24 1.105-36.67 0.40454.44 0.0171.53 -129.94 0.73.23750.688-156.28 1.017-33.75 0.745100.40 -0.039-3.52 -93.15 0.83.70.608-138.11 0.821-27.25 1.051141.63 -0.049-4.42 -28.14 0.94.16250.374-84.95 0.478-15.86 0.999134.63 -0.047-4.24 29.5

25、7 14.62500.00 00.00 00.00 -0.027-2.43 -2.43 注：1. 从顶端算起；2.表中 三角形荷载作用矩形荷载作用池底M1作用顶端M2作用+0.0000.000 00.000 00.000 122.540 22.540 0.10.4625-0.000150.128 0.00558-0.698 -0.0003-0.010 0.526411.865 11.285 0.20.925-0.000250.214 0.00576-0.721 -0.0103-0.347 0.1924.328 3.474 0.31.3875-0.00020.171 0.00406-0.508

26、-0.026-0.876 0.0120.270 -0.942 0.41.850.00009-0.077 0.00246-0.308 -0.047-1.583 -0.057-1.285 -3.253 0.52.31250.00093-0.796 0.00176-0.220 -0.063-2.122 -0.063-1.420 -4.559 0.62.7750.00232-1.986 0.00246-0.308 -0.057-1.920 -0.047-1.059 -5.274 0.73.23750.00426-3.647 0.00406-0.508 0.0120.404 -0.026-0.586 -

27、4.337 0.83.70.00601-5.145 0.00576-0.721 0.1926.468 -0.0103-0.232 0.371 0.94.16250.00568-4.862 0.00558-0.698 0.526417.734 -0.0003-0.007 12.167 14.62500.000 00.000 133.690 00.000 33.690 注：1. 从顶端算起；2.表中 矩形荷载作用下的剪力系数由附表6-2（11）查得。池壁两端的建立计算如下：底端 顶端 以上剪力计算公式及剪力系数见附表6-2（6）、附表6-2（13）和附表6-2（11）。（3）第三种荷载组合（池内满

28、水、池外有土）这时池壁承受的荷载设计值为： 土压力：底端边界弯矩： 顶端边界弯矩：池壁环向力和竖向弯矩的计算分别见表5-16和表5-17水压力作用土压力计算池底M1作用顶端M2作用三角形荷载作用矩形载荷作用+00000-0.027-3.24 00.00 -3.24 0.10.462525.26 -24.42 -15.86 -0.047-5.64 0.99988.23 67.57 0.20.92550.35 -48.68 -27.25 -0.049-5.88 1.05192.82 61.36 0.31.387576.97 -74.41 -33.75 -0.039-4.68 0.74565.80

29、29.93 0.41.85105.26 -101.76 -36.67 0.0172.04 0.40435.68 4.55 0.52.3125132.75 -128.34 -37.50 0.15618.73 0.15613.78 -0.58 0.62.775154.36 -149.24 -36.67 0.40448.51 0.0171.50 18.46 0.73.2375161.65 -156.28 -33.75 0.74589.46 -0.039-3.44 57.64 0.83.7142.85 -138.11 -27.25 1.051126.20 -0.049-4.33 99.36 0.94.

30、162587.87 -84.95 -15.86 0.999119.96 -0.047-4.15 102.87 14.6250.00 0.00 0.00 00.00 -0.027-2.38 -2.38 注：1. 从顶端算起；2. 水压力作用土压力计算池底M1作用顶端M2作用三角形荷载作用矩形载荷作用+000.000 0.000 0.000 00.00 122.08 22.08 0.10.4625-0.133 0.128 -0.698 -0.0003-0.01 0.526411.62 10.91 0.20.925-0.221 0.214 -0.721 -0.0103-0.31 0.1924.24

31、3.20 0.31.3875-0.177 0.171 -0.508 -0.026-0.78 0.0120.26 -1.03 0.41.850.080 -0.077 -0.308 -0.047-1.41 -0.057-1.26 -2.97 0.52.31250.823 -0.796 -0.220 -0.063-1.89 -0.063-1.39 -3.48 0.62.7752.054 -1.986 -0.308 -0.057-1.71 -0.047-1.04 -2.99 0.73.23753.772 -3.647 -0.508 0.0120.36 -0.026-0.57 -0.60 0.83.75

32、.322 -5.145 -0.721 0.1925.76 -0.0103-0.23 4.99 0.94.16255.030 -4.862 -0.698 0.526415.80 -0.0003-0.01 15.27 14.6250.000 0.000 0.000 130.02 00.00 30.02 注：1. 从顶端算起； 2. 池壁两端的剪力计算如下：底端 顶端 以上剪力计算公式及剪力系数见附表6-2（6）、附表6-2（11）和附表6-2（13）。（4） 池壁最不利内力的确定内力叠合图的绘制根据以上计算结果所绘出的环向力和竖向弯矩叠合图，如图5-22所示。叠合图的包外线即为最不利内力图，由图中

33、可以看出，环向拉力由第一、三两种荷载组合控制，竖向弯矩主要由第二种荷载组合控制。图6 池壁内力叠加图 （a）环向拉力； （b）竖向弯矩剪力只需选择最大绝对值者作为计算依据。比较前面的计算结果，可知最大剪力产生于第二种荷载组合下的底端，即Vmax= kN/m。七、截面设计1.顶盖结构（1）顶板钢筋计算采用径向钢筋和环向钢筋来抵抗两个方向的弯矩，为了便于排列 ，径向钢筋按计算点处整个圆周上所需的钢筋截面面积来计算。取钢筋净保护层厚度为30mm。径向钢筋至于环向钢筋的外侧，则径向钢筋的as取35mm.，在顶板边缘及跨间，截面有效高度均为h0=150-35=115mm；在中心支柱柱帽周边处，板厚应包括

34、帽顶厚板在内，则h0=150+80-35=195mm。池体混凝土强度等级C25（fc=11.9N/mm2 、ft=1.27N/mm2），钢筋采用HPB235级（fy=210 N/mm2）。径向钢筋的计算见表5-18，表中：截面Mr(106N.mm/m)h0(mm）asAs(mm)配筋x/rX(mm)0.121559.6-65.781960.1440.1566091.280.2925-17.661150.1120.1204544.340.4185013.011150.0830.0866513.550.6277514221150.0900.09410679.200.837001.241150.00

35、80.0081211.8214625-22.541150.1400.15128591.47注：r=4.625m。为半径为x的整个圆周上所需钢筋面积。当混凝土强度等级为C25时，板的最小配筋率（0.2、45ft/fy）max,即，对应的为：因此，当时，应按上述确定钢筋截面面积。环向钢筋的计算见表5-19。表中As为没每米宽度内的钢筋截面面积。环向钢筋置于环向钢筋内侧，取as=50mm,各截面的有效高度h0=150-50=100mm,因此:截面Mr(106N.mm/m)asAs(mm)配筋x/rX(mm)0.121559.6-10.980.0920.097544.00.2925-16。370.13

36、70.148838.670.41850-2.770.0230.023132.030.62775 3.990.0340.035198.330.837003.430.0290.029164.3314625-3.140.0260.026147.33(2)顶板裂缝宽度验算（1）径向弯矩作用下的裂缝宽度验算A。全圈配置，相当于每米弧长内的钢筋截面积为：按Ate计算的配筋率为:则正常使用极限状态计算的按荷载效应准永久组合计算的径向弯矩值Mr,q可按下式计算：裂缝截面的钢筋拉应力为 ：钢筋应变不均匀系数为：裂缝宽度验算如下：B。全圈配置，相当于每米弧长内的钢筋截面积为：按Ate计算的配筋率为:则正常使用极限

37、状态计算的按荷载效应准永久组合计算的径向弯矩值Mr,q可按下式计算：裂缝截面的钢筋拉应力为 ：钢筋应变不均匀系数为：裂缝宽度验算如下：同理，可以验算处的裂缝宽度未超过允许值，计算过程从略。2）切向弯矩作用下的裂缝宽度验算由表5-19可以判定只需验算x=0.2r=0.925m处的裂缝宽度，该处Mt=-16.37kN.m/m按荷载长期效应组合计算的切向弯矩值：每米宽度内的钢筋截面面积为：按Ate计算的配筋率为:裂缝截面的钢筋拉应力为 ：钢筋应变不均匀系数为：裂缝宽度验算如下：(3)顶板边缘受剪力承载力验算顶板边缘每米弧长的剪力设计值为Vsl,2=35.47kN/m,顶板边缘每米板长内的受剪承载力为

38、：（满足要求）(4)顶板受冲切承载力验算顶板在中心支柱的反力作用下，应按图所示验算是否可能沿-截面或-截面发生冲切破坏。-截面验算对-截面，冲切力计算公式可表示为：由以前已经算得支柱反力，即支柱顶端所承受轴向力，顶板荷载，则 计算周长为：-截面的受冲切承载力为： （满足要求）上式中2）-截面验算对-截面的冲切力为：计算周长为：-截面的受冲切承载力为： （满足要求）上式中（5） 中心支柱配筋计算中心支柱按轴心受压构件计算。轴向压力设计值为：式中28.56kN为包括上、下帽顶板及柱帽自重在内的柱重标准值。严格地说，柱重中不应包括下端柱帽及柱帽板的重量，但此项重量在N值中所占比例甚微，不扣除偏于安全，故为简化计算，未予扣除。 支柱计算长度近似地取为：柱截面尺寸为，则柱长细比为：可取，则由可得故按构造配筋，选用，一侧纵向钢筋的配筋率为符合要求。钢筋按构造要求，选用。2.顶板的截面设计和验算顶板的截面设计和验算过程从略，这里仅给出相应的顶板配筋图。3.池壁（1）环向钢筋计算根据图5-22（a）的叠合图，考虑环向钢筋沿池壁分三段配置，即：1）0.0H0.4H（顶部01.47m）, 每米高度所需要的环向钢筋截面面积为：应取，分内外两排配置，每排用。2）0.4H1.0H（顶部2.2053.675m）, 每米高度所需要的环向钢筋截面面积为：同上，每排用。（2）按环向