中煤测量方案

1、 中煤陕西榆林能源化工有限公司铁路专用线项目 中煤陕西榆林能源化工有限公司铁路专用线工程11.编制依据12.工程概况13. 控制测量13.1交桩控制点13.2平面控制网的布设与观测13.2.1控制点的选取与埋石13.2.2平面控制网的观测23.3高程测量23.3.1四等水准观测方法33.3.2四等水准测量注意事项33.4控制测量附合、闭合导线坐标计算33.4.1角度闭合差计算和调整33.4.2方位角的推算33.4.3坐标增量计算和增量闭合差调整33.5水准点高程计算44. 施工测量44.1贯通测量44.2全站仪极坐标法放样工作程序44.3路基施工测量54.3.1线路中边桩测量放样54.3.2填

2、方路段54.3.3挖方路段64.4基桩施工测量64.5桥台施工测量74.6墩、台身的施工测量74.6.1吊垂线法74.6.2全站仪测桩位中心法75.桥梁墩台沉降唯一观测75.1墩台沉降观测75.2墩台位移观测85.3支座垫石测量放样85.4梁安装测量定位95.5长城大桥大桥施工监控实施方案95.5.1 长城大桥大桥施工监控依据95.5.2长城大桥大桥施工监控的要点95.5.3 长城大桥施工监控的目标105.5.4 长城大桥施工控制方法105.5.5长城大桥施工监控的内容125.5.6长城大桥施工控制195.7.7 施工监控实施256.测量精度质量保证措施316.1施工放样的精度保证316.2监

3、控量测管理体系和保证措施327.安全保障措施348.测量人员组织349.使用仪器设备3510.测量仪器的维护、保养3510.1设立专人管理和检查仪器的日常使用3510.2仪器的出箱、安置和入箱3510.3仪器的正确使用3511.竣工测量3612.测量成果附表37附表一：设计单位交桩成果表37附表二：中煤项目部测量控制点平面示意图37附表三：导线测量计算表37附表四：水准测量计算表37附表五：控制点测量成果表37附表六：仪器检定证书37长城大桥测量监控附表37附表一：长城大桥施工监控表格（每段浇注标高）37附表二：长城大桥施工监控表格（标高实测数据记录表）37附表三：长城大桥施工监控表格（主桥标

4、高实测与理论值比较表）37附表四：长城大桥施工监控表格（主桥标高成果表）37附表五：长城大桥施工监控表格 （主桥应力应变测试数据记录表）37附表六：长城大桥施工监控表格 （长城大桥主桥应力实测值与理论值比较表）37附表七：长城大桥施工监控表格（主桥结构内部温度场实测表）37第 2 页中煤陕西榆林能源化工有限公司铁路专用线工程施工测量专项方案1.编制依据铁路工程测量规范（TB10101-2009 J961-2009)国家三、四等水准测量规范（GB12898-91)2.工程概况中煤项目部位于陕西省榆林地区，厂区至液化厂段线路自榆横铁路二期工程液化厂车站引出，沿榆横铁路方向至厂区，另一方向引出至产品

5、站，路线全长6.217公里，单向一股道专用线铁路。我标段正线从DXK1+608-K32+050，共计5.887公里，产品站DXH1+600-DXH1+929.58，共计0.33公里，全线路基长度5.731km，桥梁525.73m/3座，涵洞598.02m/17道。3. 控制测量3.1交桩控制点施工区域设计院共交桩6个控制点，均采用国家已知控制点进行GPS动态测量进行现场交桩，控制点坐标如下：3.2平面控制网的布设与观测3.2.1控制点的选取与埋石桥梁及结构物平面控制点可与线路平面控制点同时布设，在桥的两端至少分别布设一对相互通视的控制点。根据测量规范和施工现场的地形条件平面控制点相邻点间距10

6、0mS500m。点位的位置应便于加密、扩展、易于保存、寻找，同时便于测角、测距及桥梁中线、桩基、墩台的放样。导线控制点选定后，根据现场条件，利用钢筋混凝土作为标志点，应绘制控制点简图和简要的地理位置说明。导线测量：本次全线平面测量根据设计院交桩GPS控制点外加加密导线点，测量路线从起点至终点为1段，控制点起讫边为“GE03-GPS03”至“桥1-桥3”。水准点测量及加密：“GE03-Q1”。导线、水准测量成果上报。全线贯通测量。 3.2.2平面控制网的观测水平角观测a水平角观测利用DJ2型宾得R-202型全站仪进行方向法观测。水平角采用测回法观测2测回，边长观测往返2测回。外业选择早晚进行。导

7、线测量精度均达到一级导线测量要求（1/15000）。观测前，所使用仪器按照测量规范标准进行检验，检验合格后方可进行施工测量。b.一个测站至少两个测回，当测回间归零差不符合设计要求，应重新进行测量。各项观测限差符合下表规定。各项观测限差表仪器型号半测回归零差一测回内各方向2c互差测回间较差R-202N121812距离测量 全站仪测距时，距离往返观测各一测回，距离一测回读数两次，两次读数间较差符合下表规定。测距限差（mm）仪器精度等级测距中误差同一测回各次读数互差测回间读数较差往返测平均较差I5mm5mm7mm22mDN注：mD 为标称精度。N为单向测回数。 3.3高程测量 用水准仪DSZS-A3

8、2X采用往返闭合测量，前后两次读数，精度均达到四等要求。水准点水准测量符合下列规定：水准点测量技术要求等级水准仪型号水准尺视距（m）前后视距差（m）测段的前后视距累积差（m）视线高度重复测量次数容许闭合差四等DSZS-B32铝合金塔尺100310三丝能读数1±20L注：L为水准路线长度。3.3.1四等水准观测方法本测区起始水准点引用前必须先对设计院交桩已知点进行水准复核，作业开始后的一周内每天应对水准仪进行一次i角检测，i角不得大于20，i角稳定后可每隔15天测定一次。四等水准测量观测方法，以中丝测高法进行单程观测（附合水准路线），直接读书，钢尺量取距离，观测顺序为后后前前，四等水准

9、支线应进行往返观测。原始数据的记录应符合测量规范记录，不得更改和编辑，违者成果销毁重测，并追究责任。3.3.2四等水准测量注意事项水准观测应在标尺分划线成像清晰而稳定的情况下进行。除线路转弯处外，每一测站仪器与前后视标尺的三个位置，应接近一条直线。同一测站上观测时，不得两次调焦。转动仪器的倾斜螺旋时，其最后旋转方向为旋进方向。每一测段的往测和返侧，其测站数均为偶数。由往测转向返侧时，两支标尺须互换位置，并应重新整置仪器。在连续各测站上安置水准仪的三脚架时，应使其中两角与水准路线的方向平行，而第三角轮换置于路线方向的左侧和右侧。一测段水准路线的往测和返测应在不同的气象条件下进行。3.4控制测量附

10、合、闭合导线坐标计算3.4.1角度闭合差计算和调整由于导线水平角观测中不可避免地含有误差，使闭合导线内角之和不等于理论值而产生角度闭合差： 对于一级导线允许的角度闭合差为： 如果f不大于f允，则将角度闭合差按“返其符号，平均分配”的原则对各个导线转折角的观测值进行改正。改正后转折角之和应等于其理论值，可以作为计算的检核。3.4.2方位角的推算3.4.3坐标增量计算和增量闭合差调整纵横坐标增量闭合差fx和fy计算所以导线全长闭合差导线全长相对闭合差按规范要求一级导线全长相对闭合差应小于1/15000当导线相对闭合差在允许范围之内时，将坐标增量闭合差fx，fy按照“反其符号，按边长为比例进行分配”

11、。3.5水准点高程计算当高程闭合差满足要求时，则将闭合差按视距长短进行反号分配。4. 施工测量4.1贯通测量利用已加密测设完成的导线点进行逐桩测设，横断面测量应对照设计断面图进行复测。在地形变化处或设计需要应另加测横断面，保证横断面数量的准确性。4.2全站仪极坐标法放样工作程序在控制点上架设全站仪并对中整平，初始化后检查仪器设置：气温、气压、棱镜常数；输入（调入）测站点的三维坐标，量取并输入仪器高，输入（调入）后视点坐标，照准后视点进行后视。如果后视点上有棱镜，输入棱镜高，可以马上测量后视点的坐标和高程并与已知数据检核。瞄准另一控制点，检查方位角或坐标；在另一已知高程点上竖棱镜或尺子检查仪器的

12、视线高。利用仪器自身计算功能进行计算时，记录员也应进行相应的对算以检核输入数据的正确性。在各特定测站点上架设脚架和棱镜，量取、记录并输入棱镜高，测量、记录待定点的坐标和高程。以上步骤为测站点的测量。在测站点上按步骤1安置全站仪，照准另一立镜测站点检查坐标和高程。记录员根据测站点和拟放样点坐标反算出测站点至放样点的距离和方位角。观测员转动仪器至第一个放样点的方位角，指挥司镜员移动棱镜至仪器视线方向上，测量平距D。计算实测距离D与放样距离D0的差值：D=D-D0，指挥司镜员在视线上前进或后退D。重复过程7，直到D小于放样限差。（非坚硬地面此时可以打桩）检查仪器的方位角值，棱镜气泡严格居中（必要时架

13、设三脚架）。测量并记录现场放样点的坐标和高程，与理论坐标比较检核，确认无误后在标志旁加注记。重复610的过程，放样出该测站上所有待放样点。如果一站不能放样出所有待放样点，可以在另一测站点上设站继续放样，但开始放样前还须检测已放出的23个点位，其差值应不大于放样点的允许偏差。全部放样点放样完毕后，随机抽检规定数量的放样点并记录，其差值应不大于放样点的允许偏差值。作业结束后，观测员检查记录计算资料并签字。测量放样负责人逐一将标注数据与记录结果比对，同时检查点位间的几何尺寸关系及与有关结构边线的相对关系尺寸并记录，以验证标注数据和所放样点位无误。4.3路基施工测量4.3.1线路中边桩测量放样 路基施

14、工前,应根据恢复的路线中桩、设计图表、施工工艺和有关规定钉出路基用地界桩、路堑开挖线、路堤坡脚、路堑堑顶、边沟、取土坑、护坡道、弃土堆等的具体位置桩。在距路中心一定安全距离处设立控制桩,其间隔不宜大于50m。桩上标明桩号里程与路中心填挖高,用(+)表示填方,用(一)表示挖方。在放完边桩后,应进行边坡放样,对深挖高填地段,勾机每换一个位置，当高度达到5米时都要放出该挖方的坡脚处,检查是否符合设计坡度并放样线桩开挖点,测定标高，并进行下一道坡度的开挖。路基施工期间每季度至少应复测一次水准点,雨季要间隔一个月进行一次水准点复核，冬休后，复工前进行一次水准点复核。机械施工中,应在边桩处设立明显的填挖标

15、志,宜在不大于50M的段落内,距中心桩一定距离处埋设能控制标高的控制桩,进行施工控制。发现桩被碰倒或丢失时应及时补上。取土坑放样时,应在坑的边缘设立明显标志,注明土场供应里程桩号及挖掘深度；作为排水用的取土坑,当挖至距坑底0.20.3M时,应按设计修整坑底纵坡。边沟、截水沟和排水沟放样时,宜先做成样板架检查,也可每隔1020M在沟内外边缘钉木桩并注明里程及挖深。施工过程中,应保护所有标志,特别是一些原始控制点。4.3.2填方路段 清表后，根据坐标法和填挖宽度计算法，放样出路基填方的坡脚线，直线段每20米一个桩，曲线段视曲线半径分别为10米和5米一个桩，并标明填方高度。施工过程中，每填筑五层，根

16、据坐标法和填挖宽度计算法，放样出路基填方的实际需要宽度，并在桩上标明挖方深度。每填筑到一定的高度，根据坐标法和填挖宽度计算法，放样出路基填方的实际需要宽度，根据此宽度在修整坡面。4.3.3挖方路段清表后，根据坐标法和填挖宽度计算坐标，放样出路基挖方的开口线。 施工过程中，当挖方段落开挖至第一级平台位置时，根据坐标法，放样出第一级平台内侧宽度，根据平台宽度再刷坡。其他平台依次采用同样的方法放样，直至到达路面结构层的设计标高。 高边坡的测量放样，根据施工段落桩号，直线段每隔10米（曲线段5米），放样出坡顶和坡脚。4.4基桩施工测量根据设计图纸计算各桩位中心点坐标，采用极坐标法准确测量出桩位中心点，

17、桩橛截面尺寸不小于3CM×3CM，在桩面钉铁钉作为标志点。每个中心桩位纵、横轴线方向必须设置4个护桩，便于桩基施工过程中进行校验。每次桩位放样不得少于4个桩位，桩位放样后及时检查各桩位间距离及对角线距离，确认准确无误后以书面技术交底交予现场技术员。桩位放样示意图4-4-1每个钻孔桩或挖孔桩的深度用不小于4kg的重锤及测绳测定，打入桩的打入深度根据桩的长度推算。在钻孔过程中测定钻孔导杆的倾斜度，用以测定孔的倾斜度。桩顶上做承台按控制的标高进行，先在桩顶面上弹出轴线作为支承模板的依据，安装模板时，使模板中心线与轴线重合。4.5桥台施工测量桩基施工完毕后，在原地面测出高程控制点以指导基坑开

18、挖深度。开挖基坑后，及时进行基坑标高及基坑尺寸进行检查。基坑检查无误后，根据设计图纸尺寸采用极坐标法测放承台十字中心线或各承台角点控制点。测量完毕后用钢尺检查各点间的距离及对角线距离，确认准确无误后以书面技术交底交予现场技术员。承台模板立模后，及时对承台模板进行检查，根据设计图纸尺寸采用极坐标法测放承台十字中心线或各承台角点控制点，用红油漆做标志点在模板上，根据各点拉线检查模板各部件几何尺寸，确认准确无误后再以书面技术交底交予现场技术员。4.6墩、台身的施工测量为了保证墩、台身的垂直度以及轴线的正确传递，可利用基础面上的纵、横轴线用线锤法或经纬仪投测到墩、台身上。4.6.1吊垂线法用一重锤球悬

19、吊到一定高度的墩、台身顶边缘各侧，当垂球尖对准基础面上的轴线时，垂球线在墩、台身边缘的位置即为轴线位置，画短线做标记；经检查尺寸合格后方可施工。当有风或砌筑高度较大时，使用吊垂线法满足不了投测精度要求，应用全站仪投测。4.6.2全站仪测桩位中心法钢模架好之后，在钢模的顶部放一块钢板，用全站仪放出桩位精确位置，然后用钢尺量出桩位中心线到钢模板边的距离，根据偏差的距离和方向调整钢模的位置，重复上述过程，指导满足要求。5.桥梁墩台沉降唯一观测5.1墩台沉降观测进行墩台沉降观测前在基础顶部台座或承台施工时埋设沉降观测点。每个墩、台观测点埋设稳固后必须与高程控制网中的基本水准点联测，确定其高程。水准测量

20、精度不低于二等。观测以承台混凝土浇筑完毕后开始，在承台顶面上、下游端或4个转角处选择固定的点位。观测点埋设示意图5-1-1。观测点埋设示意图5-1-1当墩身混凝土施工浇注完毕后，承台顶各个高程点再观测一次，以比较墩身建筑前后的高程变化。同时及时将后一次各点的高程传递到墩身顶面附近不会被顶帽覆盖的相对稳固的构件上或墩身侧面设置的标志出。当顶帽混凝土施工灌注完成后，对上述高程点亦观测一次。承台建成到墩身、顶帽建成，所测高程变化即认为系墩身、顶帽两修建阶段中桥墩可能发生的沉陷情况，可只将沉陷量记为观测成果。此后即以墩顶水准标为固定的观测点，其高程测量同时就与上述观测点联系，以避免沉降观测的间断。沉降

21、观测成果按观测时间和观测高程编制时间与高程关系曲线，可以清晰了解墩、台沉降全过程。5.2墩台位移观测桥梁墩、台位移观测通过墩、台中心点的位的位移变动测量来进行，主要目的是确保墩、台中心点处于于平面的正确位置。墩、台顶面中心标建立之后，通过中心坐标的不同时期观测，以了解墩台纵向（桥梁中心线方向）的横向（桥墩中心线主向，与桥中心线正交）变异来说明。墩、台中心点位坐标不同时间的观测资料是墩、台位移观测的重要依据，建立专门的位移观测记录。5.3支座垫石测量放样在支座施工前，必须进行平面控制点、高程点的复测及墩顶高程复测，并要与已建好既有铁路进行复核。在墩顶测出支座垫石的角点位置，支座垫石顶面高程可通过

22、各墩顶水准标志高程测设。采用全站仪极坐标法测量放出支座垫石的平面位置，采用棱镜支架杆，平面测量误差要小于3mm。并使用全站仪或钢尺复核相邻支座垫石的间距；支座垫石顶部高程使用精密水准测量法控制，将平整度相对误差控制在2mm以内。确认准确无误后，经测量监理工程师确认后再以书面技术交底交于现场技术人员。5.4梁安装测量定位架梁前要对垫石顶面高程进行复测和支座中心进行测量。高程复测采用DSZ2水准仪测量，当水准仪精度不能满足要求时，利用全站仪正倒镜测法在墩顶测出一个高程控制点，然后以高程控制点为基准用水准仪测量支座顶面高程。T梁安装控制测量：先利用墩帽顶部的加密控制点架设全站仪与水准仪来控制T梁的轴

23、线与梁顶高程，T梁安装后，可以在T梁顶布设加密控制点用来架设仪器控制T梁安装的轴线与顶部高程。5.5长城大桥大桥施工监控实施方案5.5.1 长城大桥大桥施工监控依据新建铁路中煤长城大桥段工程设计图纸（截止目前中煤长城大桥设计图纸还没有出图）。国家及铁道部颁发的现行有关原材料、施工控制、产品验收的“规范、规程、规则、施工标准、验收标准”等。单线连续梁通用施工图纸。5.5.2长城大桥大桥施工监控的要点本次监控主要根据施工现场的具体实际情况，对单线连续梁的成桥状态和每个施工阶段的结构状态进行复核验算，并确定各节段的立模标高以及不同施工状态下的单线连续梁标高，长城大桥施工监控的重点内容是：根据大桥施工

24、组织设计、设计院设计图纸及监理单位要求等资料，撰写长城大桥大桥施工监控实施方案；单线连续梁线形控制和墩身沉降监测；单线连续梁预应力钢束的张拉质量控制，严格按照施工规范要求控制预应力钢束张拉力的偏差在允许的范围之内，以确保单线连续梁结构的受力安全； 单线连续梁应力与温、湿度及风速监测，在单线连续梁相应控制断面预埋应力传感器进行单线连续梁应力实时监控，从而及时掌握单线连续梁的实际应力状态；大桥实时跟踪数据误差分析和设计参数修正；撰写长城大桥大桥施工监测报告。5.5.3 长城大桥施工监控的目标通过对长城大桥主桥进行系统的理论分析和现场测试，在充分了解大桥受力性能和施工工艺以及系统观测的基础上，建立合

25、理的力学分析模型，对施工过程中的单线连续梁结构实施有效控制，以确保大桥施工过程中的安全并使成桥后结构的内力和线形符合设计预期。5.5.4 长城大桥施工控制方法目前在每节段施工桥梁施工控制方面应用较多的为自适应控制理论。对于预应力混凝土桥梁，施工中每个工况的受力状态达不到设计所确定的理想目标的重要原因是计算模型中计算参数的取值问题，主要是混凝土弹性模量、材料的容重、徐变系数和永存预应力等与施工中实际情况有一定的差距以及环境温度、临时荷载的影响。要得到比较准确的控制调整措施，必须先根据施工中实测到的结构返应来修正计算模型中的这些参数值，以使计算模型在与实际结构磨合一段时间后，自动适应结构的物理力学

26、规律，当计算模型与实际结构相吻合后，再用计算模型来指导以后的施工，这就是自适应控制的基本原理。在闭环返馈控制基础上，再加上一个系统辩识过程，整个控制系统就成为自适应控制系统。图5.5.4-1为控制原理图。当结构测量到的受力状态与模型计算结果不相符时，通过将误差输入到参数辩识算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果与实际测量到的结果一致，得到了修正的计算模型参数后，重新计算各施工阶段的理想状态。这样，经过几个工况的返复辩识后，计算模型就基本上与实际结构相一致了，在此基础上可以对施工状态进行更好的控制。图5.5.4-2为连续梁施工控制流程图。图5-5-4-1 自适应施工控制基本原理图5-5-4

27、-2 单线连续梁施工控制流程图桥梁的施工控制是一个预告-施工-量测-识别-修正-预告的循环过程。施工控制的要求首先是确保施工中结构的安全，其次是保证结构的内力合理和外型美观。为了达到上述目的，施工过程中必须对桥梁结构内力(如单线连续梁应力)和单线连续梁标高进行双控。采用现浇浇注的连续梁桥在施工过程中是静定结构，只要严格按桥梁施工规范进行操作，内力状态一般能够得到保证，主要问题是施工中及长期徐变挠度的控制。由于单线连续梁在施工过程中及合拢时不具备斜拉桥的索力调整能力，一旦发生线形误差，将永远存在于结构中，因此，及时发现误差原因，尽量减小误差发生的可能性是单线连续梁施工控制的关键。所以，对于单线连

28、续梁施工控制系统除了要求具备常规的结构分析计算手段外，具有在施工现场消除设计与实际不一致的自适应能力就成为关键，只有这样才能及时提供控制标高和控制内力的修正值。5.5.5长城大桥施工监控的内容长城大桥施工监控的主要内容为：施工监测和施工控制两部分。长城大桥施工监测施工监测是施工监控的基础。在施工中对结构关键部位和关键点进行监测，获取返映实际施工情况的数据和技术信息，不断根据实际情况进行修正和调整，使施工状态始终处于控制范围之内。长城大桥的施工监测范围主要包括两部分：桥梁结构性能的监测：主要包括大桥单线连续梁的各控制部位线形监测、墩身沉降监测、单线连续梁和桥墩的应力、应变监测以及预应力管道摩阻损

29、失测定。桥梁工作环境的监控：主要包括桥址环境温、湿度检测、箱梁和桥墩结构内部温度和温度梯度变化监测。 长城大桥单线连续梁的监控部位主要有主桥的主跨与边跨及相应桥墩等。通过监测这些关键结构部位的应力以及结构的变形，及时了解结构实际力学状态。由于箱梁在支架浇注施工时受混凝土自重、日照、温度变化、墩台压缩等因素影响而产生竖向挠度，混凝土自身还存在收缩、徐变等因素，也会使现浇段发生变化，为使合拢后的桥梁线形及应力状态符合设计要求，达到中跨合拢段高程误差控制在15mm，成桥后单线连续梁高程误差控制在20mm以内的要求，最大限度地使实际的状态(应力与线形)与设计的相接近，必须对各现浇施工节段的挠度与应力进

30、行随时观测，随时控制，以便在施工过程中及时调整有关的标高参数，为下节段的模板安装提供数据预报，确定下节段现浇浇注施工的合适模板立模标高。1施工监控控制网的建立和高程控制施工监控观测的首要工作是建立高程控制的测量控制网，复测与加密施工测量控制网，设置高程监控观测点和施工临时水准点。由于单线连续梁的线形测量是对单线连续梁各块件控制点的标高测量和单线连续梁中轴线测量，而单线连续梁的线形测量又是以线形通测和局部块件标高测量相结合的，在每个梁段的浇注阶段和张拉阶段结束后，应对已成梁段的标高进行一次通测，以返映出实际施工时单线连续梁的挠度变化。在合拢前后阶段、二期恒载施加前后阶段等关键施工阶段都应对全桥的

31、单线连续梁线形进行一次通测。这些数据是进行高程控制分析中最重要因素之一。长城大桥的高程测量控制网设置在桥墩中心线，由桥墩及相邻两侧23个引桥桥墩中轴线组成，组成一个局部闭合线性控制网。而后根据施工的进度安排将桥墩上的控制点转移到各自桥墩单线连续梁的0#块中心处，按固定水准点设置要求建立主桥浇注临时测量水准点，形成局部水准网，计划使用10mm厚钢板加焊20mm直径的竖直钢筋预埋在0#块中心处，形成主桥支架浇注临时测量水准点，同时基础沉降观测基点设在墩底侧面中心线处，见图5.5.5-1所示。由于临时水准基点随着基础一起沉降，因此在施工中需要随时对基础沉降进行观测，以便及时修正水准基点标高。图5-5

32、-5-1 桥墩基础沉降水准控制点布置示意图注：基础沉降水准控制布置选取桥墩两侧距离能够施测的位置进行控制点的布设，具体情况根据施工现场情况定。主桥箱梁段浇注施工控制观测点基本上按照设计方式设置，在每一节段顶面端部3-5(cm)处预埋三个钢钎，作为观测点。这样不仅可以观测箱梁的挠度，同时可以观察箱梁是否发生扭转变形。在施工过程中，对每一断面需要进行立模、混凝土浇注前、混凝土浇注后、钢束张拉前、钢束张拉后的标高观测，以便观察现浇梁段的各点挠度及T构的整体线形变化历程，以保证T构现浇端的合拢精度及最终的全桥线形符合设计标高。具体观测内容及顺序：立模标高，待浇箱梁底模前缘标高。以“每一梁段浇注标高通知

33、书”形式下达给施工班组，在搭设满堂支架后，施工班组以此数据来调整支架的高度，从而达到施工高程控制的目的。在浇注混凝土之前(此时钢筋工作结束，支架、端模板最后一次校正完毕)，测量端模板A、C两点附近模板接头处的高程。在浇注混凝土刚结束时再复测一次。用两次数据的差值减去支架变形值后，即为浇注挠度实测值。在张拉阶段之前约半天，实测箱梁顶板A、B、C三点的高程。在张拉阶段结束后，实测箱梁顶板A、B、C三点的高程测点。这里需要说明两点：首先，测量时后视的临时水准点为各 T构0#块施工临时水准点；其次，因为拆除支架阶段的施工挠度很小，此阶段的施工挠度未进行实测。具体每个梁段浇注阶段单线连续梁顶面标高监测利

34、用建立在各自桥墩单线连续梁0#块顶面临时水准点进行控制；底板立模标高D1D3点的观测利用在各自桥墩单线连续梁0#块顶面临时水准点和单线连续梁0块横隔梁内部建立的各个桥墩单线连续梁独立的水准网，进行现场监测控制，具体的单线连续梁测点断面布置图如图5.5.5-2所示。图5-5-5-2每个梁段浇注节段单线连续梁顶板标高控制及底板立模标高测点布置图注:单线连续梁0块内横隔梁设置浇注节段立模标高F施测的临时水准点设置，建议采用6mm厚钢板，长度为30cm，具体设置位置以立面与平面图示意为准进行布置。待水准网和临时水准测点设置完毕后，应再由监理单位返复核实确定的监测控制网站与临时水准点。同时在施工期间还应

35、对控制网进行复测，复测周期初步为：单线连续梁未注前，复测周期为三个月；单线连续梁浇注过程中每50天复测一次。由于单线连续梁线形对温度、日照较敏感，所以测量时间应选在日出之前温度较恒定的时段内进行。对大桥的单线连续梁中线偏位监测、墩顶水平偏位监测及墩身的沉降监测，也应根据现场的具体施工进度和状态，合理的开展工作，确保单线连续梁顺利合拢。2满堂支架变形的观测满堂支架变形是指支架、模板等的变形。T构浇注施工时，各阶段立模标高(即底膜前缘标高)，不仅计入桥面设计标高、桥面铺装层厚度、截面的结构高度、单线连续梁自重、预应力、温度、混凝土收缩徐变等的影响，而且模板变形也是不可忽略的因素，对于前述影响可以根

36、据结构尺寸、计算方式、施工安排进行计算和调整，而模板变形对不同的支架搭设或支架上搭设的槽钢、方木严实程度有着很大关系。考虑到支架及模板的组成较为复杂，在外荷载的作用下，各部分之间紧合等会产生压缩变形，所以用水准仪跟踪监测，随时进行升降调整，使最后混凝土浇注标高与标高通知书下达的计算数值接近相同。施工时混凝土浇注挠度可记为： = + + 式中： 混凝土浇注后挠度； 支架自重挠度； 浇注段混凝土挠度； 支架变形挠度。支架变形观测点设置4个测区，依次为底板后支点A区、混凝土顶板横梁前支点B区、上横梁前端C区及支架与底板连接处D区，作为支架变形监测的控制。3温度变形速度的观测温度变化对桥梁结构的受力与

37、变形影响很大，这种影响随温度的改变而改变，在不同时刻对结构状态(变形和应力)进行量测，其结果是不一样的。如果施工控制中忽略了该项因素，就难以得到结构的真实状态数据，从而很难保证控制的有效性。箱梁内部温度场由于受到一日内气温、日照等因素变化的影响而不断发生变化,温度变化又相当复杂，包括季节温差、日照温差、聚变温差、残余温差、不同温度场等，而在原定控制状态中又无法预先知道温度的实际变化情况，所以在控制中是比较复杂的。 在高程控制实施过程中，温度变化对标高控制的影响主要是日照温差引起各现浇节段的挠度变化，其挠度变化规律是气温升高时梁端下挠，气温降低时梁端上翘，挠度曲线近似正弦曲线。在最终下达施工控制

38、通知书前，以实测温度变形速度与温差(立模时温度与标准合拢温度的差值)来考虑此项影响。日照温差对立模标高的修正值参考下面公式进行计算： ht=() 式中： V温度变形速度，mm/0C。该值可应用当前段的前一阶段V值；Ti-2测量时刻之退后2小时的气温，气温测定时可在桥址处空旷地方设置百叶箱进行。 TS标准时刻7时退后2小时的气温。应变速度不但与温差有关，而且与阴阳面、桥的朝向、桥上的荷载等有关，因此最终取值应还要结合以往的历史经验综合考虑。根据梁体温度及挠度的变化曲线，拟确定大桥每日上午七时(通常此时一天中的温度变化最小)为立模标高测定时间。一般在上午68时测定立模标高，可不进行修正；在其它时间

39、测定立模标高时，均应进行日照温差影响的修正。一般修正值在白天7时至17时为负值，其它时间为正值。对于阴雨天气视具体情况分析，可不作修正。4基础沉降的观测桥墩台基础在上部结构自重与施工荷载的作用下将产生基础沉降。对桥面标高将产生一定影响。为准确考虑其影响程度，在现有的条件下，利用精度为0.1mm的精密水准仪进行观测。综合考虑各桥墩的施工进度和观测条件，确定观测时间便于对现浇浇注施工全过程(1号块9号块)进行跟踪观测，测点的基础沉降记录表见表5.7.5-1所示。 5应变(应力)监测长城大桥应变监测主要是对施工阶段单线连续梁的应变监测。通过应变跟踪观测，随时检查长城大桥单线连续梁受力状况，判定单线连

40、续梁结构应变是否超限，把握结构的安全状况和保证施工安全。该项观测在每一个梁段每一节浇注施工阶段都要进行，贯穿整个施工过程。长城大桥结构应变监控的主要内容：中、边跨混凝土箱梁跨中断面、1/4跨断面及支点断面等关键断面的进行监测；各个断面测点布置如图5.5.5-3所示。监测时间：在每一浇注节段施工过程中共监测4次，分别是混凝土浇注前、后，预应力张拉前、后，在单线连续梁合拢及二期恒载施工完毕也应进行应力应变监测。测试时间选择在日出前温度较稳定时(早上七点半之前测好)。表5-5-5-1 基础沉降记录表 基础沉降量测量状态#号墩基础沉降量(mm)#号墩基础沉降量(mm)1-2号块浇注后3-4号块浇注后5

41、-6号块浇注后7-8号块浇注后9 号块浇注后图5-5-5-3 应力沿主桥横向断面预埋测点位置示意布置图(以支点断面B-B为例)注：包含箱梁内温度测点，布置位置同应力测点。6温、湿度及风速监测桥梁结构处于一个变化的温湿度场中，理论上说由于温度变化和湿度变化，桥梁的断面应力和单线连续梁标高每时每刻都在变化，这就给测量结果带来不确定的因素，要完全解决温湿度问题，有很大的难度。对主桥各部位温度的监测，与变形共同分析，必要时还需要对箱梁断面温度分布和大气温湿度进行监测。长城大桥温湿度监测的主要内容如下：(1)桥址环境温度，大气温湿度；(2)混凝土箱梁以及桥墩的内外表面温度。温度测点用细铁丝绑扎在钢筋上，

42、导线沿钢筋引出至桥面或墩断面外，并作好标记，做好保护。结构表面温湿度监测采用直接读数手持式温湿度表，监测部位主要是单线连续梁的跨中、支点和1/4跨的上部和底部，桥墩的中部、底部和顶部的外侧。监测时间：温湿度监测贯穿整个施工过程，与单线连续梁的线形监测同时进行，一般选择在日出前完成。温度梯度监测为昼夜24小时连续观测，间隔4小时，分别在2：00、6：00、10：00、14：00、18：00、22：00等时刻进行观测，以了解温度变化对桥梁结构内力、变形的影响。具体数据记录形式采用表5.5.5-2所示，要求现场记录数据的原稿留用备查。表5-5-5-2 温度、湿度及风速测量日期测量位置测量项目风速测量

43、时间温度()湿度(%RH)测量时间风向大小(m/s)本日风速最大值(m/s)7 预应力管道摩阻损失测定在进行预应力钢绞线和预应力筋张拉时，由于管道摩阻、温度变化、锚具等原因造成预应力不同程度的损失，预应力张拉质量的监测旨在定量的测定预应力的损失，以确定实际有效的预应力，为结构分析计算提供依据。测试的基本内容为：(1)锚圈口摩阻损失测定；(2)孔道摩阻损失测定，确定实际孔道摩阻系数和偏差系数。在实际施工过程中，我们将选取4根典型长度的钢绞线进行测试。5.5.6长城大桥施工控制1施工控制误差分析结构刚度误差引起结构刚度误差的因素，一方面是混凝土弹性模量的改变，另一方面断面尺寸的变化。对于对称现浇施

44、工的连续梁桥来说，如果整体刚度提高，虽然浇注混凝土过程中单线连续梁变形量会减少，但是，张拉预应力束过程中变形量也会减少。 浇注混凝土误差浇注混凝土误差，即超方现象是浇注混凝土过程中难以克服的误差，产生的原因有两方面。一方面是浇注混凝土时，由现场施工负责人估计顶、底板混凝土厚度而产生的误差，另一方面是由模板变形和混凝土容重变化而产生的误差。当结构现浇增长时，混凝土超方危害急剧增加。在施工过程中，通过改进施工方法减少误差的产生是很有必要的，也是可行的。对现浇施工的连续梁桥来说，由于两现浇端对称荷载对结构的影响比单侧荷载要小的多，所以，施工中出现两侧不平衡荷载时，只要在轻的一侧配重，保持平衡，由此产

45、生的影响可以忽略。 桥面临时荷载影响桥面临时荷载的影响类似于混凝土超方，既存在对称荷载，也存在单侧荷载。桥面临时荷载可分为两类，第一类相对固定，如卷扬机、压浆机、施工简易房等；第二类比较随机，如桥面上堆放的钢筋、型钢、锚具等。由于桥面荷载随机性较大，只能通过实地观察，估计桥面荷载的重量以及位置，在计算数据中考虑。如果能准确估计第一类荷载的重量，并且随时记录第二类荷载堆放的时间和重量，是能够在计算中消除此类误差的。由于临时荷载是随机的，如果把每一种荷载影响作为荷载工况输入跟踪计算，并不方便。在监控过程中，先进行试算，将各种荷载影响的结果算出，作为修正值进行现场修正。当结构处于平衡状态时，桥面临时

46、荷载的影响效果同浇注混凝土的超方现象。由于它是随机的，所以较难掌握。在施工过程中，加强施工管理，除了必须的施工设备外，对于无用的设备及时清理，并且尽可能保持桥面荷载的平衡性。在计算中，我们将考虑临时荷载的影响，特别是在定位时将不平衡的临时荷载影响排除。支架及模板定位误差由于现浇体积较大，加上本身刚度的影响，实际施工时支架模板位置很难做到与设计一致。支架模板定位包括外模板和内模板的定位，外模板决定了梁底标高，而内模板决定了桥面的标高。模板定位是控制单线连续梁标高最重要也是最直接的手段，定位时只要态度认真，并且要设计合理，支架及模板定位误差能够控制在允许范围以内。一般桥梁工地都是24小时工作制，在

47、预应力模板定位时其它工序仍在进行，所以定位必须考虑温度和临时荷载的影响。 模板变形误差浇注混凝土过程中，支架发生变形，这包括纵向变形和横向变形，也包括弹性变形和非弹性变形。支架非弹性变形对施工控制质量有较大影响。所以在模板拼装前，须对支架进行预压实验。温度影响温度影响是施工控制中较难掌握的因素，这主要是因为温度始终变化无常，而且在同一时刻，结构各部分也存在温差。所以，在结构计算中一般不把温度影响作为单独工况，而是将温度影响单独列出，作为修正。温度影响产生桥梁挠度变化有两种情况：均匀温差、箱梁内外侧的相对温差。温度变化虽然随时存在，但其对施工控制的危害主要表现在模板定位时，选择夜间或者早晨进行模

48、板定位比较合适。温度影响变化无常，每座桥都有各自特点，所以施工控制前必须加强观测，及时掌握规律，尽可能排除温度影响。 预应力束张拉拉力误差预应力束张拉拉力误差一方面由张拉千斤顶的油压表读数误差引起，另一方面由各种预应力损失引起。预应力损失包括：管道摩阻力，锚具损失，温度损失，钢丝松弛，徐变损失；混凝土收缩、徐变对结构的影响混凝土收缩徐变对结构产生的影响不可忽视，在监控过程中，根据混凝土的特性和环境等因素，利用最小二乘法理论确定混凝土徐变系数等相关参数。2混凝土弹性模量和容重的测量混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，箱梁每一节浇注混凝土现场取样，制成试件。先对试件

49、尺寸进行精确测量，分别测定3、7、14、28、60、90天龄期的弹性模量值，通过万能实验机进行测定，以得到完整的弹性模量与龄期t(天)的变化曲线。混凝土容重的测量也是在现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。具体的制作和测量方法如下：试件制备混凝土试件为直角棱柱体，标准试件尺寸为150mm×150mm×300mm，在现浇现场进混凝土取样。试模为铸铁或钢制成，内表面刨光磨光(粗糙度Ra=2.5m)，平整度为100mm距离内高低差值不超过0.05mm。可以拆卸擦洗，内部尺寸允许偏差为:棱边长度不超过1mm，直角则不超过0.5°。每组为同龄期同条件制作和养护的试件6根，

50、其中3根用于测定轴心抗压强度，提出弹性模量试验的加荷标准，另3根则作弹性模量试验。混凝土的弹性模量取应力为轴心抗压强度40%时的加荷模量。混凝土轴心抗压强度Ra按下式计算:式中:Ra混凝土轴心抗压强度(MPa)； P极限荷载(N)； A受压面积(mm)。 结果计算精确至0.1MPa混凝土弹性模量的测定 1)原理和构造本品主要由左主体、左连接板、左标杆、右主体、连接杆、上刀口、活动下刀口及夹紧架等组成、并配用两只千分表(特制)如图：从图中可以看出，当本品上下刀口紧卡在试件上时，在试件受力所产生的轴向位移，使活动下刀口绕中点转动，量表返映出轴向位移数值来。2)主要性能指标 夹持试件尺寸(mm)：1

51、50×150×300； 标距尺寸范围：70-160mm； 配用量表测量范围：千分表：量程：0-1mm，分度值0.001mm； 配用量表的精度等级：1级。3)使用方法 根据试件尺寸，应先调整好两刀距离(参照图5.6.6-1)； 在左右主体上装上标杆，并拧紧止紧螺钉； 调整上刀口位置，使上下刀口间距离等于所需标距值；图5.5.6-1弹性模量仪图示 松开紧表螺钉，按产品合格证中左、右表编号分别装在左右主体上，再调整量表位置，使下刀口底面与底板上螺钉接触，顶尖与量表测量平面接触，测压缩变形可将量表压缩，使起始位置在接近量表最大量程，如测拉伸变形，使量表起始位置在0.1mm左右，然后

52、紧固螺钉固定好量表。需注意紧固量表时要保持量表测杆能上下运动自如，不被卡住。 双手捏住右连接板和固定板两端均匀的压缩弹簧使两刀口距增大，这时将本品夹持在试件所需位置上，如嫌夹紧力不够，可调整簧帽。 测压缩变型时，本品在夹持试件后，将定位螺钉下旋离开下刀口底面1mm(做完试验后再复位，使下刀口底面成水平位置)。测拉伸变形时则不需要将定位螺钉下旋，仍保持与下刀口底面(水平位置)接触。 为增强上刀口夹，需在标杆上调整夹紧架其位置应尽量靠近上刀口处，夹紧力也可以通过簧帽调整，做完试验后先卸下夹紧架。 试件在标距范围内的压缩量取两表数值的平均值进行计算。 试验步骤1)试件取出后，用湿毛巾覆盖并及时进行试

53、验，保持试件干湿状态不变。2)擦净试件，量出尺寸并检查外形，尺寸量测至1mm。试件不得有明显缺损，端面不平时须预先抹平。3)取3根试件作轴心抗压强度试验，求出其算术平均值Ra；取0.4Ra作为抗压弹性模量试验的加荷标准。4)取另3根作抗压弹性模量试件，在其两侧(成型时两侧面)划出中线，标出标距L，L=150mm，或者不大于试件高度的1/2，同时不小于100mm及最大粒径的3倍。5)滴数滴502胶水于标距点处，并洒微量水泥粉于其上，立即粘上千分表座或用柜式千分表座，几分钟内可凝固。图5.5.6-2 框式千分表座示意图(一对)注:1试件；2量表；3上金属环；4下金属环；5接触杆；6刀口；7金属环固

54、定螺丝；8千分表固定螺丝。6)将试件移于压力机球座上，几何对中，而后装妥千分表。7) 开动压力机，当上压板与试件接近时，调整球座，使接触均衡，以0.20.3MPa/s的速度连续而均匀地加荷到PA(即P=0.4Ra·A)，然后以同样速度卸荷至零，如此返复预压3次。在预压过程中，观察压力机及千分表运转是否正常。试件两侧千分表变形之差，不得大于变形平均值15%，更不能正负异向。图5.7.6-2 框式千分表座示意图。8) 预压三次后，用上述同样速度进行第四次加荷。先加荷到应力约为05MPa的初荷载P0，保持约30s，分别读取两侧千分表读数0，然后加荷至PA，保持约30s，分别读取两侧千分表读数A，