米简支板计算手算

1、目录1.1标准及规范1.1.1标准1.1.2规范1.1.3参考资料1.2主要材料1.3设计要点2横断面布置3汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载横向分布系数计算3.1.1跨中横向分布系数3.1.3车道折减系数3.2汽车荷载冲击系数"值计算3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数3.2.2汽车荷载的局部加载的冲击系数4作用效应组合4.1作用的标准值4.1.1永久作用标准值4.1.2汽车荷载效应标准值4.2作用效应组合4.2.1基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）423作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）4.3截面预应力钢束估算及几何特性计算类部分预应力混凝土受弯构件

2、受拉区钢筋面积估算4.3.2换算截面几何特性计算5持久状态承载能力极限状态计算5.1正截面抗弯承载能力5.2斜截面抗剪承载力验算5.2.1验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算5.2.2箍筋设置6持久状况正常使用极限状态计算6.1预应力钢束应力损失计算6.1.1张拉控制应力6.1.2各项预应力损失6.2温度梯度截面上的应力计算6.3抗裂验算6.3.1正截面抗裂验算6.3.2斜截面抗裂计算6.4挠度验算6.4.1汽车荷载引起的跨中挠度6.4.2预制板是否设置预拱值的计算7持久状态和短暂状况构件应力计算7.1 使用阶段正截面法向应力计算7.1.1受压区混凝土的最大压应力 7.1.2受拉区预

3、应力钢筋的最大拉应力7.2使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算7.3施工阶段应力验算8桥面板配筋计算8.1荷载标准值计算8.1.1计算跨径8.1.2跨中弯矩计算8.1.3支点剪力8.2极限状态承载力计算8.2.1荷载效应组合计算8.2.2正截面抗弯承载力8.2.3斜截面抗剪承载力8.3抗裂计算9铰接板的混凝土铰缝剪力验算附录1：跨中截面横向分布系数计算预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（ 20m 预应力混凝土空心板）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准跨径：桥梁标准跨径 20m ；计算跨径 （正交、简支 ）19.3m ；预制板长19.96m设计荷载：公路-

4、I级桥面宽度：（路基宽 23m ，高速公路），半幅桥全宽 11.25m0.5m（护栏墙）+10.25m（行车道）+0.5m（护栏墙）=11.25m桥梁安全等级为一级，环境条件H类1.1.2 规范公路工程技术标准 JTGB01-2003公路桥梁设计通用规范 JTGD60-2004 （简称通规）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTGD62-2004 （简称预规）1.1.3 参考资料公路桥涵设计手册桥梁上册（人民交通出版社 2004.3 ）公路桥梁荷载横向分布计算（人民交通出版社 1977.12）1.2 主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为 C50、现浇铺装层为C40、护栏为C30 2） 预

5、应力钢绞线：采用钢绞线T'2 , fpk=186°MPa , e1.95 1 05Mpa3） 普通钢筋：采用 HRB335 , =335Mpa，Es = 2.0 1045Mpa1.3设计要点1） 本计算示例按先张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm参与活载阶段的结构受力；2）预应力张拉控制应力值 on=0.68fpk，预应力张拉台座长假定为50m，混凝土强度达到85 %时才允许放张预应力钢筋；3） 计算预应力损失时计入加热养护温度差20 C引起的预应力损失；4） 计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d;5）环境平均

6、相对湿度 RH=70 % ;6）存梁时间为90d。2横断面布置2.1横断面布置图（单位：m）2.2预制板截面尺寸单位：mm 不含绞缝混凝土：边、中板毛截面几何特性表2- 1板号边板中板几何特性面积A（m2 ）抗弯弹性模量l（m4）截面重心到顶板距离面积A（m2 ）抗弯弹性模量l（m4）截面重心到顶板距离yx(m )yx(m )0.69260.078530.41560.52670.061040.4846含绞缝混凝土:边、中板毛截面几何特性表2-2板号边板中板几何特性面积A(m2 )抗弯弹性模量l(m4)截面重 心到顶 板距离yx(m )面积A(m2 )抗弯弹性模量l(m4)截面重 心到顶 板距离

7、yx(m )0.74500.081360.41580.61360.067070.4738考虑5cm桥面现浇层:边、中板毛截面几何特性表2-3板号边板中板几何特性面积A(m2 )抗弯弹性模量l(m4)截面重 心到顶 板距离yx(m )面积A(m2 )抗弯弹性模量l(m4)截面重 心到顶 板距离yjm )0.78630.094570.41310.58920.075560.48053汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载横向分布系数计算 3.1.1跨中横向分布系数本桥虽有100mm现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰 接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面8块板铰接计算。边板、中

8、板的抗弯、抗扭刚度均不等，计算是只考虑了边板抗弯惯矩的增大，而 近似假设其抗扭惯矩和中板一样，以简化计算，最终计算得到边板跨中 横向分布系数为0.358，中板跨中横向分布系数为0.285。详细计算见 附表1:跨中横向分布系数计算。附：电算结果：边板跨中0.356，中板跨中0.293.1.2支点横向分布系数：按杠杆法布载分别计算边、中板的横向分布系数，边板跨中横向 分布系数为0.6，中板跨中横向分布系数为0.5。附：电算结果：边板支点0.6，中板支点0.53.1.3车道折减系数双车道车道折减系数为1。3.2汽车荷载冲击系数'值计算3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数J简支板结构基频仇=二*

9、匚通规条文说明42 I2 V mcC50 混凝土 Ec =3.45 104Mpa =3.45 1O10N/m2板跨中处单位长度质量：G mcg其中G 跨中延米结构自重(N/m)，g 重力加速度g =9.81(m/s2)26 103 0.52679.81=1.396 103(NS2/m2厂按照通规第432条，冲击系数可按下式计算:当 1.5Hz Ef 乞 14Hz 时，=0.17671n（f） 0.0157 A =0.17671n（5.18） -0.0157 二 0.2753.2.2汽车荷载的局部加载的冲击系数米用J = 0.3。4作用效应组合4.1作用的标准值4.1.1永久作用标准值一期恒载q

10、1 :预制板重力密度取二26KN / m3边板5二A边=26 0.6926 = 18.008 KN/m （计入悬臂部重）中板 q e A 中二 26 0.5267 = 13.694 KN/m二期恒载q2:1） 100mmC40混凝土重力密度取 =25KN/m3, 100mm沥青混凝土铺装重力密度取=24KN /m32）铰缝混凝土 0.114m3/m，重力密度取咐=25KN/m33） 护栏（单侧）0.32m3/m，重力密度取=25KN /m3，并八块板 平分。边板中板恒载效应标准值计算表4 - 1截面板号弯矩剪力计算式计算式跨中边板838.46587.25中板637.62511.01边板628.

11、84440.4486.8960.86中板478.21383.2666.0752.95支点边板173.77121.71中板132.15107.564.1.2汽车荷载效应标准值公路-I级车道荷载计算图式根据通规第4.3条，公路一I级车道荷载均布标准值为qk =10.5KN/m，集中荷载标准值：当计算跨径小于5m时，P180KN ；当计算跨径等于或大于50m , Pk=360KN。本例计算跨径为19.3m计算剪力时， Pk =1.2 X 237.2 =284.64KN计算跨中、l4截面荷载效应标准值Sk二1rlqA Pky两列车布载控制设计，横向折减系数=1 , A为内力影响线面积，y为内力影响线竖

12、标值。跨中、l4、支点截面汽车荷载内力影响线跨中、L 4、支点截面公路一I级荷载产生的内力表4-2截板荷载横向弯矩影响线不计冲击计冲击力剪力影响线不计冲击力计冲击丈面号分布力(Z)(1 + 卩)(Z)系数n=1=1.27=1=1.2755边0.358584.7745.569.0988.09跨板46.4.8564.830.5中中0.285563465.5593.555.0070.13板13边0.358438.5559.196.83123.46板34.3.6675.420.7中0.2859219349.1445.18577.0998.28板455.420.358边81183.96234.55板4.

13、22支2占八、0.2855.42中81175.96224.35板4.222支点剪力横向分布系数采用与影响线面积相应的横向分布系数平均值。4.2作用效应组合 421基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）fmn'光。Sud =?0 送 GiSGik +YqiSqik + 甲正 gk 通规4.1.6 - 1 式 宀 丿1）其中各分项系数的取值如下0 结构重要性系数，0=1.1 ；结构自重分项系数，G = 1.2Q1汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取Q1 = 1.42）基本组合计算永久作用的设计值与可变作用设计值组合表 4 3-1、4- 3-2 永久作用的设计值与可变作用设计值组合表表 4

14、- 3-1 （边板）板号作 用 分 类组合计算表达式跨中支点弯矩剪力弯矩剪力剪力边板永 久 作 用一期恒载SG1k838.460628.8486.89173.77一期恒载SG2k587.250440.4460.86121.711425.7101069.28147.74295.481710.850.001283.14177.29354.58可 变 作 用745.5688.09559.17123.46234.551043.78123.32782.84172.84328.37使用阶段2Suk = £ SGik +Sqiri=12171.2788.091628.45271.20530.033

15、030.10(3200 )135.652272.57(2405 )385.15(403)751.24(831 )注：表中括号数值为电算结果。板号作 用 分 类组合计算表达式跨中支点弯矩剪力弯矩剪力剪力中板永 久 作 用一期恒载SG1k637.620478.2166.07132.15二期恒载SG2k511.010383.2652.95107.561148.630861.47119.03239.701378.3501033.77142.83287.64可 变 作 用593.5370.13445.1598.28224.35830.9498.18623.21137.60314.09使用阶段1742.1

16、670.131306.62217.31464.062430.23（2547）107.991822.67（1915）308.48（321）661.91（674）注：表中括号数值为电算结果。422作用短期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合 ，其效应组合表 达式为mnSsd 八 SGik、IjSQjk通规4.1.7-1 式i 4j4式中-可变作用效应的频遇值系数：汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）1=0.7,温度梯度作用'11=0.8。423作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表

17、达式为：2nSi d 八 SGik " SjSQjk通规4.1.7-2 式i三j二式中* 2第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）'2=0.4，温度梯度作用'2=0.8 ；Sid 作用长期效应组合设计值，结构抗裂验算时，其中可变作用仅考虑汽 车等直接作用于构件的荷载效应。作用短期和长期效应组合计算表44作 用 分 类组合计算表达式跨中支点弯矩剪力弯矩剪力剪力永久作1425.7101069.28147.74295.48用边板可 变 作 用584.7569.09438.5696.83183.96温度梯度效应另计409.3348.36306.9967.78

18、128.77233.9027.64175.4338.7373.581835.0448.361376.28215.52424.251659.6127.641244.71186.47369.07永久作1148.630861.47119.03239.70用中可SQ1k （不计冲击力）465.5155.00349.1477.09175.96板变温度梯度效应作另计用325.8638.50244.3953.96123.17186.2122.00139.6530.8370.391474.4938.501105.87172.99362.884.3截面预应力钢束估算及几何特性计算 431 A类部分预应力混凝土受

19、弯构件受拉区钢筋面积估算 1、根据预规第6.3条,A类构件正截面抗裂混凝土在作用（或荷载） 短期效应组合下应符合：”_st - ；pc _ 0.7 ftk预规6.3.1-3 式式中Ms/.styoIo估算预应力钢筋时，近似取毛截面积 A，抗弯惯炬I, yp分别代替公式 中的 Ao、Io、epo yo为截面重心轴到截面受拉边缘（底边）的距离，用 yu=（h-yox）代替; 二po为受拉区钢筋合力点的预应力钢筋的应力，取控制应力的 70%计:opo =0.7 >0.75 X1860=976.5 Mpa。近似取 ep0 = yuap。s-yu -0.7 ftk) ACT st CT pc =0

20、.7 ftk(M 则Ap Lypyu二 po(1 F)r2.假定混凝土受压区高度x位于截面顶板内，根据预规第5.2.2条:oMd 乞 fcdLbx(ho_x)预规5.2.2-1 式2 2roMd 令x + 一卜fbAs = fcdLbx - fpdAp预规522-2 式式中b :截面顶宽；h。:截面有效高度（h-a），此处，近似取ho=h-ap=893mm, ap为预应力钢筋合力中心到底板的距离=57mm ;c50 混凝土： fed =22.4 Mpa， 0.7ftk=0.7 2.65 =1.86Mpa ；HBR 钢筋：fsd =280M pa ；钢绞线：fpd =1260Mpa ；预应力钢筋

21、、普通钢筋面积估算表表4-5受力 状 态估算公式边板中板持久状况正Ms =1857.9( kN|_m)，M s =1474.5( kNm)，常1 =7850X107mm4，1 =6100X107mm4，使2A =692600( mm ), yox =416mm;，2A =526700( mm ), y°x =485mm;，yu=950 _416 =534mm;,epo=yp=477mm;r2 =113341mm2;yu =950 485 =465mm;, ep0 =yp =408mm;用需要配钢束17豐5,2根需要配钢束14鴨,2根极限状态持久状况承“2430.210689 893r

22、-V22.41140=113.8nm载不需要配普通钢筋22.41140113.812602502As-280匕匕 厶冃2=-880mm <0力不需要配普通钢筋极限状为防止板端上缘拉应力过大，部分预应力钢筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通钢筋全截面配置板内截面实际配筋表4 6板跨中支点号边2 25 =575722 ©s厶厶t15,2 ?89320忙乙U5,2 ?8936幅2 ,893板98230582780834中2 25 =575718 %5,2 ,89316%5,2 ,893磔,2 ,893板98225022224556表中：as、Ap-受拉区普通钢筋、预应力钢筋截面积

23、;空、ap-受拉区普通钢筋、预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离;h。-截面有效高度，ho=h-aps截面有效高度432换算截面几何特性计算注：截面配筋示意图单位mm施工阶段截面换算截面几何特性表4 - 7板号截面板顶计算宽度b(mm )换算截面面积矩边板跨中18200.71150.082730.42830.46470.46470.71020.082450.42750.46550.4655支占八、0.70120.080460.42140.47160.47160.10270.10890.0893中板跨中0.54300.063680.49690.39610.396111400.54180.063480

24、.49590.39710.3971支占八、0.53400.062240.49020.40280.40280.07040.08390.0742活载阶段截面:换算截面几何特性表4 - 8板号截面板顶计换算截面面积矩算宽度b(mm )边板跨中0.80520.099760.42560.51740.51740.129418200.80390.099410.42470.51830.5183支占0.79490.096960.41880.52420.52420.12310.12630.09980.0369中板跨中0.60550.078960.49300.45000.45000.101011400.60430.

25、078700.49200.45100.4510支占0.59650.077100.48620.45680.45680.08990.09890.08470.0288注:yox为换算截面重心轴到板顶面距离yp、ys 预应力钢筋、普通钢筋截面重心到截面重心的距离b-b截面过活载阶段换算截面型心轴。Ao、Io、So 换算截面和抗弯惯距、面积距对应 Soa-a： b=0.382 0.327， 对应 : b=0.374 0.302， 对应 S。"： b=0.36 0.28,对应 S0d-d: b=1.77 1.04括号内、外数字分别用于中、边板5持久状态承载能力极限状态计算5.1正截面抗弯承载能力

26、荷载基本组合表达式丫0 Msd=Yo£ YGiMGik +YqiMqik通规4.1.6-1 式" 丿当受压区高度位于顶板内其正截面抗弯承载力应符合：oMd 乞Mud =fcd b x h-预规5.2.2-1 式2xsdAs fpdAp预规522-2式fcd b钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为C50查预规第5.2.1相对界限受压区咼度E b=0.4。截面极限承载能力计算表5 - 1板号截面配筋(mm)边板跨中3030.10（3200）9823058101.253684（3524）满足要求2272.57（2405）982278092.663387（3374）满足要求中板跨中24

27、30.23（2547）9822502134.23002（2926）满足要求1822.67（1915）9822224120.52716（2776）满足要求注：表中ho =943mm，括号内数值为电算结果。5.2斜截面抗剪承载力验算521验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置按预规第5.2.6条规定采用距支座中心h截面位置，斜截面水平投影长度C=0.6mh°,2经试算，斜截面受压端正截面取距支点h位置处的剪力组合设计值Vd和相应的弯矩组合设计值Md，计算广义剪跨比距支点h截面汽车荷载内力影响线图中括号外、内数字分别用于边、中板。距支点h截

28、面由公路-I级荷载产生的内力1.剪力标准值式中：横向分布系数A、yi -内力影响线面积和影响线竖标值剪力标准值计算表5-2-1板号（m）（m）不计冲计冲击力击力(1+u)=(1+u)=11.275边板5.430.3583.250.4540.5500.948184.3235.0中板5.430.2853.250.3700.4550.948151.6193.42、弯矩标准值5（1+町訂Aq+m表5-2-2板号（m）（m）不计冲计冲击击 力力(1+u)=1(1+u)=1.275边板5.430.3583.250.4540.5500.948159.6203.5中板5.430.2853.250.3700.4

29、550.948131.2167.33、距支点h截面荷载效应组合计算表5-3板号边板中板作用分类组合计算表达式剪力（KN）弯矩（KNmm）剪力（kn）弯矩（KNmm）永久作一期恒载Sg1K155.73164.74118.42125.28用二期恒载Sg2K109.05115.3694.96100.45可变作Sqk （计冲击力）235.00203.5193.3167.3用Sqk （不计冲击力）184.3159.6151.6131.2499.78483.6406.68393.03711.41683.12579.34555.61393.79391.82319.5317.57338.5343.94274.

30、02278.21剪跨比：斜截面顶点距支座中心位置C - = 0.577 - =1.077 h符合假定2 2受弯构件抗剪截面应符合预规第 5.2.9条要求oVd Wr =0.51 103 fcuJ.b.ho预规5.2.9 式式中混凝土 C50 fcuk =50 Mpa，b取中板肋宽2 140 = 280mm（控制设计）Vr=0.51 10.50 280 943 =952.2KN> 表 5-3 oVd 值预规第条，当。Vd岂0.5 10： 2ftd b -0时可不进行抗剪承载力计算， 箍筋按构造配筋。式中混凝土 C50 ftd =1.83 Mpa，预应力提高系数：2 =1.25。对于板式结构

31、，公式右边计算值可乘以1.25的提高系数则1.25 0.5 10“ 1.25 1.83 280 943 = 377.5KN :表 5-3 oVd 值，由此可知，本例预制空心板的尺寸满足预规第 5.2.9条要求，但箍筋仍需计算设5.2.2箍筋设置由于本例采用先张法预应力结构，无预应力弯起钢筋、竖向预应力 筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承担oVd亠预规527-1式Vcs 八0.45 10 b ho . 2 0.6 Pfcuk 心 仏预规527-2 式式中-1 简支板异号弯矩影响系数，取-1=1 ；：2 预应力混凝土受弯构件的预应力提高系数，取>2=1.25 ；：'3 受压翼缘的影

32、响系数，取>3 =1.1 ；P 斜截面内纵向钢筋的配筋百分率 P=100（Ap+As）/bho预制板端边板配6根需5,2，Ap =834mm2，中板板配4根 %，Ap = 556mm2，边板 A982mm2，中板 A 982mm2，1/4L 处边板配 20 根彎5,2，Ap =2780mm2，中板板配 16 根 %，Ap=2224mm2，边板As = 982mm2，中板 A982mm2，Ap As834 980边板：板端、T00- 1000.564b h。360x 8931/4L 100 Ap A-"100 2780 982 =1.108 b h0360743A p As556

33、 亠 980中板：板端=100 p- "100 =0.614b h0280 汉 893皿-100* "100 赛詈"214dv 斜面内箍筋含筋率%v二Asv/Sv.b箍筋米用 RHB3354 支，Asv=4 78.5 =314mm2, fsv二 280 MpaCt2G2 X箍筋间距Sv二亠亠0.2 10气2 0.6P)f； .Asvfsv.bho2(roVd)2箍筋间距计算表5-4支点1/4 L板号(KN)b(mm)ho(mm)(mm)(KN)b(mm )ho(mm)(mm)边板711.41360943221385板579.3428094

34、3225308.482809431074根据预规第条要求，箍筋间距不大于梁高1/2，且不大于400mm,箍筋含筋率HRB335Pv丸.12%，在支座中心向跨径方向长不小于 1倍梁高内箍筋间距不宜大于100mm。实际上板端到L/4，箍筋间距取Vs=80mm，余为 Vs=150mm。当受弯构件的纵向钢筋和箍筋符合预规第条的要求，可不进行斜截 面抗弯承载力计算6持久状况正常使用极限状态计算6.1预应力钢束应力损失计算6.1.1张拉控制应力按预规第6.1.3条，采用钢绞线的张拉控制值：6.1.2各项预应力损失1）预应力钢筋与管道壁之间的摩擦产生的应力损失先张法预应力"02）锚具变形及钢筋回缩

35、产生的应力损失式中 L 张拉端锚具变形、钢筋回缩值（mm）,查预规表623 ,对于夹片锚具（无顶压时）丄=6mm ；L张拉端至锚固端之间的距离（mm），单端张拉取3L = 50m = 50 10 mm。650 1031.95 105=23.4 Mpa3）预应力钢筋与台座之间的温差引起的应力损失加热养护分两阶段进行，第一阶段低温养护，温差控制在20 C左右，此时计算预应力损失。待板身混凝土达到0.8fcu,k时再进行第二阶段高温 养护。丁l 3 = 2（t? -1） = 2 20 = 40 Mpa4）混凝土的弹性压缩引起的应力损失根据预规第6.2.5条，先张法混凝土构件放松钢筋时，由混凝土压缩引

36、起的损失为二L4 iEpjc式中匚pc 在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土 法向应力（Mpa ）5:Ep 预应力钢筋弹性模量与混凝弹性模量的比值 :-Ep = 1.95 104二5.65pp 3.45 104式中：Npo = poApepo= Yp, Yo=ho-Yox根据预规第6.1.7条规定，对先张法预应力混凝土构件，支点要 考虑预应力传递长度Ltr范围内预应力的实际应力值，在构件端部取 零，在传递长度末端取有效预应力（T pe，两点间按直线变化取值。当传力锚固时的混凝强度达80%，相当于C40时，钢绞线（T pe = 1000MPa时，表值Ltr =67d，采取慢速放松措

37、施的预制力传递长度为：67 15.2 11854 =1207mm，从端部到距支点截面h断面的距离: 1000L= 330+1000 = 1330>1207mm所以距支点h断面：二p0= 1185.4（ Mpa）-pc和匚L4计算表表6 1项目边板中板跨中h（距支点）跨中h（距支点）%(Mpa)1185.41185.41185.41185.41185.41185.430582780834250222245563625.03295.4988.62965.92636.3659.114.5613.344.1412.7711.412.9582.2675.3723.3972.1564.4716.67

38、5）预应力钢筋的松弛引起的应力损失根据预规第6.2.6条有： l 5 =屮匚“0.52严-0.26lfPk丿式中一张拉系数，一次张拉取，=1 ；Z钢筋松弛系数，本例采用H级松弛（低松弛）钢绞线，取Z 73 ；Je传力锚固时的钢筋应力，查预规表 6.2.8，对先张法构件/< L 5 =1 0.30.521241.6 -0.261241.6 =32.4 Mpa18606）混凝土收缩和徐变引起的应力损失 按预规第6.2.7条计算:6O.9Ep%fu,t0)+dEp°Pc%,t0)】预规6 2 7-1 式115、ps式中混凝土收缩和徐变系数终极值；cstu,t0， ' tu,t

39、0假定环境年平均 相对湿度RH=80%，传力锚固混凝土龄期为7d，理论厚度7竺=2 5261°°= 245.6 mm （边板，中板近似相同） u 4289查预规表6.2.7直线内插得 細即厂0.246如0-3, %7厂2.104。 表值对C50及以上混凝土，表列值应乘以 32.4 =1 fck式中 C50 的 fck =32.4Mpa计算纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力，按二pc二上dy。，NpCpoAp计算，此时预应力损失，考虑锚Ao1 o固钢筋时（第一批）的损失，”jp0 = ；：con - ；L 2 - L 3 - L 4 - L 5 / 2 = 11

40、85.4 Mpa，根据施工情况考虑自重 影响，支点考虑预应力传递长度 Ltr、epo=yp、yo=eps=ho-y0x规定，计 算的二pc ：0.5fcu =0.5 40 =20 Mpa。-Pc计算表表6-2板截号面边跨838.4630581103.13373.30.46470.46470.71150.082738.84板中628.8427801110.03085.80.46550.46550.71020.082458.90h8341162.0969.10.47160.47160.70120.080464.06中板跨中637.6225021113.32785.50.39610.39610.54

41、300.063688.03478.2122241120.92492.90.39710.39710.54180.063487.80h5561168.7649.80.40280.40280.53400.062242.91二L6计算表表 6-3板号截面边板跨中2.1045.658.840.00572.88110.58.900.00512.87113.5h4.060.00262.9477.7中板跨中2.1045.658.030.00642.34105.47.800.00592.35104.8h2.910.00292.3967.37)各阶段应力损失及有效预应力汇总各阶段应力损失及有效预应力汇总表表6-4

42、板号截面预加力阶段使用阶段矶5尼6 5尼边板跨中23.44082.2616.2161.861185.416.2110.5126.7976.423.44075.3716.2154.971185.416.2113.5129.7980.3h23.44023.3916.2102.991185.416.277.793.91068.1中板跨中23.44072.1516.2151.751185.416.2105.4121.6991.723.44064.4716.2144.071185.416.2104.8121999.9h23.44016.6716.296.271185.416.267.383.51085.

43、26.2温度梯度截面上的应力计算按预规附录B，桥面50mm沥青混凝土( 100mm整平层水泥混凝土未计入)温度基数由通规表-3查得：Ti=20 C, T2=6.7 C温度梯度截面应力计算表6-5ty (C)边板中板单兀面积Ay (mm2)Ay重心到换算截面重心距离ey(mm)单兀面积Ay (mm2)Ay重心到换算截面重心距离y(mm)1(14+5.5 )/2=9.752(5.5+4.22 )/2=4.8634.22/2=2.11Nt =7 AytycEc预规附录（B-1 ）式中二=0.00001, Ec =3.45 104 Mpa , : cEc =0.345Mt二亠AytyEcey预规附录（

44、Bl）正温差应力g 山 tyEc预规附录（B-3）A0 1 0反温差应力将ty取负值代入上式，按预规附录（B-3）乘以0.5计算截面计算点正、反温差应力计算表6-6板号计算点yi截面几何特性边板顶面425.6926038d-d375.6135.60-374.4预应力 筋-517.4底面-574.4中板顶面493580280d-d443243正温差反温差-1.15-1.324.83(14 C)2.36-1.18-1.163.36(9.75 C)1.05-0.53-0.420.70(2.02 C)-0.870.440.00-1.150.581.160.01-0.011.600.45-0.231.780.63-0.32-0.96-1.454.83(14 C)2.42-1.21-1.303.36(9.75 C1.1-0.55-0.710.95-0.7