PKPM相关参数设定-15

1、时间：二O二一年七月二十九日一总信息之巴公井开创作A） .时间：二O二一年七月二十九日B） 水平力与整体坐标角：1 . 一般情况下取 0度,平面复杂如L型、三角型或抗侧力结构非正交时,理应分别按各抗侧力构件方向角算一次,但实际上按0、45度各算一次即可； 当法式给出最年夜地动力作用方向时,可按该方向角输入计算,配筋取三者的年夜值.2 .根据抗震标准 5.1.1-2 规定,当结 构存在相交角年夜于 15度的抗侧力构件时,应分别计算各抗侧 力构件方向的水平地动作用,假设法式提供多方向地动作用功能 时,应选用此功能.C硅容重：钢筋硅计算重度,考虑饰面的影响应年夜于25,分歧结构,构件的概况积与体积比

2、分歧,饰面的影响分歧,一般按结构类型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度 26 27 28D钢材容重：一般取 78,如果考虑饰面设计者可以适量增加.E裙房层数：1:高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震品级不应低于主楼的抗震品级,主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当增强抗震方法；因此该数必需给定 .2 :层数 是计算层数,同即是裙房屋面层层号.F转换层所在层号：1:该指定只为法式决定底部增强部位及转 换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息,同时,当转换层号时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日年夜于即是三层时,法式自动对落地剪力墙、框支柱抗震品级增加一级,对

3、转换层梁、柱及该层的弹性板界说仍要人工指定 .层号为计算层号G） 地下室层数：1：法式据此信息决定底部增强区范围和内力 调整.2 :本地下室局部层数分歧时,以主楼地下室层数输入.3:地下室一般与上部共同作用分析；4 :地下室刚度年夜于上部层刚度的 2倍,可不采纳共同分析；5 :地下室与上部共同分析时,法式中相对刚度一般为 3,模拟约束作用.当相对刚度 为0,地下室考虑水平地动作用,不考虑风作用.当相对刚度为负 值,地下室完全嵌固6:根据法式编制专家的解释,填3年夜概 为70%80呦嵌固,填5就是完全嵌固,填在楼层数前加“-, 暗示在所填楼层完全嵌固.究竟怎样的土填 3或填5,完全取决 于工程师

4、的经验.H） 墙元细分最年夜限制长度：1:可取15之间的数值,一般取 2就可满足计算要求,框支剪力墙可取1或1.5.I墙元侧向节点信息：1:内部节点：一般选择内部节点 ,当有转 换层时,需提升计算精度时,可以选取外部节点.2 :外部节 点：按外部节点处置时,耗机时和内存资源较多.J恒活荷载计算信息：1: 一次性加载计算：主要用于多层结构 , 而且多层结构最好采纳这种加载计算法.由于施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小,所以不要采纳模拟施工方法计算.2 :模拟施工方法 1加载：就是按一般的模拟施工方法时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日加载,对高层结构,一般都采纳这种方

5、法计算.可是对“框剪结构,采纳这种方法计算在导给根底的内力中剪力墙下的内力 特别年夜,使得其下面的根底难于设计.于是就有了下一种竖向 荷载加载法.3 :模拟施工方法 2加载：这是在“模拟施工方法1的根底上将竖向构件柱、墙的刚度增年夜10倍的情况下再进行结构的内力计算 ,也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算.采纳这种方法计算出的传给根底的力比力 均匀合理,可以预防墙的轴力远远年夜于柱的轴力的和睦理情 况.由于竖向构件的刚度放年夜 ,使得水平梁的两真个竖向位移 差减少,从而其剪力减少,这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而 招致的内力重分配,所以这种方法更接近手工计算.可是我认为这种方法人为的扩

6、年夜了竖向构件与水平构件的线刚度比,所以它的计算方式值得探讨 .所以,专家建议：在进行上部结构 计算时采纳“模拟施工方法 1 ；在根底计算时,用“模拟施工 方法2的计算结果.这样得出的根底结果比力合理 .高层建 筑建议采纳“模拟施工加载3 ；分层刚度,分层加载.J结构体系： 标准规定分歧结构体系的内力调整及配筋要求分歧；同时,分歧结构体系的风振系数分歧；结构根本周期也分歧 ,影响 风荷计算.宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种 ,当结构 体系界说为短肢剪力墙时,对墙肢高度和厚度之比小于 8的短 肢剪力墙,具抗震品级自动提升一级.时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日二风荷载

7、信息空中粗拙类别：A类：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地域.(0.12) B类：指田野、乡村、森林、丘陵及房屋比力稀疏的乡镇和城市郊区.(0.16) C 类：指有密集建筑群的城市市区.(0.22)D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区.(0.30) 体型系数：修正后的根本风压：对高层建筑应按根本风压乘以系数1.1采纳.1)风荷载作用面的宽度,大都法式是按计算简图的外边线的 投影距离计算的,因此,当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔 楼时,应注意修改风荷载文件,从风荷载中减去计算简图的外边线 间无建筑面的空面面积上的风载,否那么会造成风载过年夜,特别是风载发生的弯矩过年夜.2)顶层女儿墙高度

8、年夜于1米时应修正顶层风载,在法式给出的风荷上加上女儿墙风荷.3)当计算坐标旋转时,应注意风荷计算是否相应作了旋转处置.4)年夜大都法式风载从嵌固端算起,当计算嵌固端在地下室时,应将风荷载修正 为从正负零算起.5)用SATWES行多塔才分析时,法式能自动对 每个塔楼取为一自力刚性块分析,但风荷载按整体投影面计算,因此一定要进行多塔楼界说,否那么风荷载会呈现毛病.结构的根本周 期：宜取法式默认值(按?高规?附录 B公式B.0.2 );规那么框 架T1=(0.08-0.10)n,n为房屋层数,详见?高规?3.2.6 条表3.2.6-1 注；?荷规?7.4.1条,附录E;法式中给出的根本周期 是采纳

9、近似方法计算获得的,建议计算出结构的根本周期后,再代 回重新计算.时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日三地动信息结构规那么性性息：根据结构的规那么性选取,按?抗震标准?3.4.2条确定.扭转耦联信息：1对耦联选项,建议总是采纳；2 质 量和刚度分布明显分歧毛病称的结构,楼层位移比或层间位移比超越1.2时,应计入双向水平地动作用下的扭转影响.3 偶然偏心：验算结构位移比时,总、是考虑偶然偏心 A 位移比超越1.2 时,那么考虑双向地动作用 ,不考虑偶然偏心.B 位移比不超越 1.2时,那么考虑偶然偏心,不考虑双向地动作用.例：* 一 31 层框支结构,考虑双向水平地动力作用时

10、,其计算剪重比增量平均 为12.35%; * 规那么框架考虑双向水平地动作用时,角柱配筋增年夜10妞右,其他柱变动不年夜；* 对不规那么框架,角、中、 边柱配筋考虑双向地动后均有明显的增年夜；* 通过双向地动力、柱按单偏压计算和双向地动力、双偏压计算比力可知,后者计算柱的配筋较前者有明显的增年夜.建议：假设同时勾选双向地动力、柱双向配筋时,要十分谨慎.3 计算单向地动力,应考虑偶然 偏心的影响.5%的偶然偏心,是从施工角度考虑的.*计算考虑 偶然偏心,使构件的内力增年夜5%10% *计算考虑偶然偏心使构件的位移有显著的增年夜,平均为18.47%.注：对不规那么的 结构,应采纳双向地动作用 ,并

11、注意不要与“偶然偏心同时作 用.“偶然偏心和“双向地动力应是两者取其一,不要都选.建议的选用方法：*当为多层W8 层,W30m ,考虑扭转耦 联与非扭转耦联均可；*当为一般高层,可选用耦联+偶然偏时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日心；*当为不规那么高层、满足抗规2条以上不规那么性时,或位移比接近限值,考虑双向地动作用.计算振型个数：1按侧刚计 算时：单塔楼考虑耦联时应年夜于即是9;复杂结构应年夜于即是15; N个塔楼时,振型个数应年夜于即是 NX 9,注意各振型的 奉献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递加的规律一般较规那么的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数年夜于即是3

12、就可,顶部有小塔楼时就年夜于即是6. 0.02按总刚计算时；采纳的振型数不宜小于按侧刚计算的二倍,存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型,其阶数低,但对地动作用的奉献却较小.3标准要求,地动作用有效质量系数要年夜于即是 0.9 ;基底的地动剪力误差已很小 ,可认为取的振型 数已满足.时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日四活 载 信 息考虑活荷倒霉安插的层数从第1到6层.多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层,?高规?5.1.8条 柱、墙活荷载是否折减 不折算PM不折减时,宜选折算,?荷规?4.1.2条强条 传到根底的活荷载是否折减 折算PM 不折减时,宜选折算,?荷规?

13、4.1.2条强条 柱,墙,根底活荷载折减系数.?荷规?4.1.2条表4.1.2 强条计算截面以上的层号 折减系数1 1.00?荷规?4.1.2条表4.1.2 强条2-3 0.85?荷规?4.1.2 条表 4.1.2 强条 4-50.70?荷规?4.1.2 条表4.1.2 强条6-8 0.65?荷规?时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日4.1.2 条表 4.1.2 强条9-20 0.60 ?荷规?4.1.2 条表4.1.2 强条?20 0.60 ?荷规?4.1.2条表4.1.2 强条中梁刚度增年夜系数：BK = 2.00.?高规?5.2.2 条；装配式楼板取1.0;现浇楼板取

14、值 1.3-2.0, 一般取2.0梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85.主梁弯矩调幅,?高规?5.2.3条；现浇框架梁 0.8-0.9 ;装配整体式框架梁0.7-0.8梁活荷载内力放年夜系数： BM = 1.00.放年夜梁跨中弯矩 ,取值1.0-1.3;已考虑活荷载倒霉安插时 ,宜取1.0连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70.一般工程取 0.7,位移由风载限制时取A 0.8;?抗规?6.2.13条2款,?高规?5.2.1条 梁扭矩折减系数：TB=0.40.现浇楼板刚性假定取值 0.4-1.0, 一般取0.4;时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日现浇楼板弹性楼板取 1.0

15、;?高规?5.2.4 条 全楼地动力放 年夜系数：RSF = 1.00.用于调整抗震平安度,取值0.85-1.50, 一般取1.0 0.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0.用于框剪抗震设计时,纯框填0;拜会?手册?；?抗规?6.2.13条1款；?高规?8.1.4 条0.2Qo调整终止层号：KQ2 = 0.用于框剪抗震设计时,纯框填0；拜会?手册?；?抗规?6.2.13条1款；?高规?8.1.4条顶塔楼内力放年夜起算层号： NTL = 0.按突出屋面部份最低层号填写,无顶塔楼填0顶塔楼内力放年夜：RTL = 1.00.计算振型数为9-15及以上时,宜取1.0 不调整；计算振型数为3时,取1.5

16、九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15.取1.15,?抗规?6.2.4 条IAUTO525 = 1.用于调整剪重比,?抗规?5.2.5 条强条是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0. 一般不调整,?高规?10.2.7条 剪力墙增强区起算层号 LEV_JLQJQ =1.?抗规?6.1.10条；?高规?7.1.9条 强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0.强制指按时选用,否那么填 0,?抗规?时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日5.5.2 条, ?高规?4.6.4 条 六 设计信息结构重要性系数：RWO = 1.00.?硅规?3.2.2

17、 条,3.2.1 条强条；平安品级二级,设计使用年限50年,取1.00柱计算长度计算原那么：有侧移 一般按有侧移,用于钢结构梁柱重叠部份简化：不作为刚域.一般不简化,?高规?5.3.4条,拜会?手册?被选按时,梁负筋应按计算配筋配足,此种简化更符合实际,建议采纳.当不选用时,梁负筋可按柱边弯矩计算配筋,即适当削峰配置.是否考虑P-Delt 效应：1据有关分析结果,7度以上抗震设防的建筑,具结构刚度由地动或风荷载 作用的位移限制限制,只要满足位移要求,整体稳定自然满足,可不 考虑P-DELT效应.2 对6度抗震或不抗震,且根本风压小于即是0.5 kg/M2的建筑,具结构刚度由稳定下限要求限制,宜

18、考虑.时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日3考虑后结构周期一般会加长 .4 考虑后应按弹性刚度计算 的,因此,柱计算长度系数应按正常方法计算否一般不考虑；?硅规?5.2.2 条3款,7.3.12 条；?抗规?3.6.3 条；?高规?5.4.1条,5.4.2 条 柱配筋计算原那么：按单偏压计算. 宜 按单偏压计算；角柱、异形柱按双偏压验算；可按特殊构件 界说角柱,法式自动按双偏压计算 钢构件截面净毛面积比：RN =0.85.用于钢结构 梁呵护层厚度mm: BCB = 25.00.室内正常环境,硅强度C20时取A 25mm,?硅规?9.2.1 条表9.2.1,环境类别见3.4.

19、1条表3.4.1 柱呵护层厚度mm: ACA = 30.00. 室内正常环境取A 30mm,?硅规?9.2.1条表9.2.1,环 境类别见3.4.1条表3.4.1是否按硅标准7.3.11-3计算硅柱计 算长度系数：是.一般工程选是-qq 多高层结构要选用,详 见?硅规?7.3.11条3款,水平力设计弯矩占总设计弯矩 75 %以 上时选是;单层刚性屋盖结构不选用.七 配筋信息：像信息I凤布威信品地宸信旦I活药店目 悯空信用设£十宿.屈国低言幕. |菊秋退合|沌罕r邙| II工一王行程率Of修位】肛朋共度po熊箭强号Qf/wZl 梁造时强度|?10在主贴强度狂拉螭较|zio.墙主胡强度前

20、墙分布布强度pic里於朝阍通E力珈口噜忒邛公鼐解间题前国0定 | 取理 | 厘用|时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日梁主筋强度 N/mm2: IB = 300.设计值,HPB235 取210N/mm2,HRB335取 300N/mm2?硅规?4.2.1 条,4.2.3 条表 4.2.3-1 强条柱主筋强度N/mm2: IC = 300. ?硅规?4.2.1 条,4.2.3 条表4.2.3-1强条墙主筋强度N/mm2:IW = 210 .?硅规?4.2.1 条,4.2.3 条表 4.2.3-1 强条梁箍筋强度 N/mm2: JB = 210.?硅规?4.2.1 条,4.2.

21、3条表 4.2.3-1强条柱箍筋强度 N/mm2: JC = 210.?硅规?4.2.1 条,4.2.3 条表4.2.3-1 强条墙分布筋强度 N/mm2: JWH = 210.?硅规?4.2.1 条,4.2.3 条表 4.2.31 强条梁箍筋最年夜间距mm: SB = 100.00. ?硅规?10.2.10 条表10.2.10 ;可取100-400,抗震设计时取加密区 间距,一般取100,详见?抗规?6.3.3条3款强条柱箍筋最年夜间距mm: SC = 100.00.?硅规?10.3.2 条2款；可取100-400,抗震设计时取加密区间距,一般取100,详见?抗规? 6.3.8 条2款强条墙

22、水平分布筋最年夜间距mm: SWH =200.00. ?硅规?10.5.10 条;可取100-300,?抗规?6.4.3 条1款强条 墙竖向筋分布最小配筋率: RWV= 0.30.?硅规?10.5.9条；可取0.2-1.2 ; 八 荷载组合：恒载分项系数：CDEAD= 1.20.一般情况下取 1.2,详?荷规?3.2.5条1款强条活载分项系数：CLIVE= 1.40. 一般情况下取1.4,详?荷规?3.2.5条2款强条风荷载分项系数：CWIND= 1.40.一般情况下取 1.4,详?荷规?3.2.5 条2款时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日强条水平地动力分项系数：CEA_

23、H= 1.30. 取1.3,?抗规?5.1.1 条1款强条,?抗规?5.4.1 条表5.4.1 强条 竖向地动力分项系数 ：CEA_V= 0.50.取0.5,?抗规?5.1.1条4款强条,?抗规?5.4.1条表5.4.1 强条特殊荷载分项系数：CSPY = 0.00.无那么填 0,?荷规?3.2.5 条注强条 活荷载的组合系数：CD_L = 0.70.年夜大都情况下取0.7,详见?荷规?4.1.1条表4.1.1 强条风荷载的组合系数CD_W = 0.60. 取0.6,?荷规?7.1.4条 活荷载的重力荷载代 表值系数：CEA_L= 0.50.雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5,详见

24、?抗规?5.1.3条表5.1.3 强条组合值 系数剪力墙底部增强区信息 剪力墙底部增强区层数IWF= 1 . 取1/8剪力墙墙肢总高与底 部二层高度的较年夜值,?抗规?6.1.10条,?高规?7.1.9条 剪 力墙底部增强区高度 m Z_STRENGTHEN= 7.00.取1/8剪力墙 墙肢总高与底部二层高度的较年夜值,?抗规?6.1.10条,?高时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日规?7.1.9 条SATWE1剪切刚度：计算嵌固层刚度和纯框架结构层计算限制参数:层刚度比计算: 间刚度时采纳,带斜撑结构不宜采纳；底部年夜空间为一层时可采纳.2 剪弯刚度：适用计算任何结构的刚

25、度计算,建议采纳；底部年夜空间为二层时可以采纳.3 按层地动剪力与层地动位移差之比计算抗震标准方法：该法概念模糊,结构完全相同的层放在分歧层位移时的刚度分歧 ,这与层刚度的界说不符,建议一般时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日不用.系统默认是第三种计算方法,设计者应注意改正；也有人认为第三种均可采纳总刚与侧刚问题：1按总刚计算耗机时和内存资源较多.2 有弹性楼板设置时必需按总刚计算 .3无弹性楼板时宜按侧刚计算 .4 标准限制的层刚度比和位 移比,要求在刚性楼板条件下计算,因此,任何情况下均按侧刚算一次,以验算层刚度比和位移比.计算结果的鉴别分析和调整：1合理性： 框架结构

26、；T1=0.10.15N其中N为结构层数框剪结构：T1=0.080.12N其中 N 为结构层数剪力墙结构：T1=0.040.06N 其中 N 为结构层数筒中筒结构： T1=0.060.1N其中 N为结构层数而且有 T2 1/31/5 T1;T3 1/51/7 T1 2 扭转周期应小于平动周期的0.90.853 底部总剪力与总重量的比为：Q/W=0.12%0.28% 7度、二类土Q/W=2.8%5%8度、二类土 4位移： 当剪力墙作为 薄壁杆件计算时,最年夜层间相对位移取 u/h小于即是1/1100;较佳取值取1/1600-1/2500.当剪力墙作为墙元模型包括壳元、膜元等计算时；最年夜层间相对

27、位移取满足标准要求为基准,较佳取值1/12001600. 5合理的含钢量：梁：0.35%1.5%墙：0.35%0.5% 柱：0.5%1.5% 板：0.35%0.6% 6最年夜层间位移角和水平位移不宜年夜于楼层平均位移值的1.2倍,A级高度不应年夜于1.5倍,B级高度不应年夜于 1.4倍.7构刚度限制与调 整： 刚度限制内容 不满足时的调整方法 1弹性层间位于移控制：umax/hw 1/500-1/1000调整层高 ,增强底部竖向构件刚度时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日2 层刚度比限制：Ki/Ki+1 <0,7 且 3 Ki/(Ki+1+ Ki+2+ Ki+3) &

28、lt;0.8调整层高,增强或削弱相关层刚度或按?高规?5.1,13和5.1.14 处置 3转换层刚度比限制：K' i+n/K ' i <1,3 K' i+1/K ' i W1.67调整层高,增强或削弱相关层刚度4嵌固层刚 度 比 控 制：丫 e=(G1A1H0)/(G0A0h1户2; 其中：A0,A1=AW+2,5(hci/hi)2Aci增加地下室剪力墙或将嵌固层下移一层5整体稳定刚重比限制：EJd> 1,4GH2 或GJA10GJ增强竖 向构件刚度 6扭转位移限制：A类高度不宜 umax/AA umax/A A umax/AA umax/Auuc

29、>1.4调整平面安插,减少刚心与形心偏 心距,注：假设( umax/h) x2比弹性层间位移角限制要求小,那么可不考虑本项要求7扭转限制刚度：A类高度A类高度： T1/Tt <0,9B类高度：T1/Tt <0.85找出原因采用相应方法8舒适度限制：amax< 0.15(m/s2)( 住宅、公寓)amaxw 0.15(m/s2) (办公、旅馆)增强竖向构件刚度采纳薄壁杆元模型输入时要注意：1)上下墙体的剪心、形心应尽可能对齐；局部开洞整体剪 力墙化为无洞口剪力墙输入；局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力 墙输入.2 )带边柱剪力墙按无柱剪力墙输入；当柱断面较年夜 时,可再单独输

30、入柱,最后柱配筋=柱钢筋+墙端筋3) 一般与剪力 墙正交梁端宜按钱支输入,当墙厚A 0.8梁高时,可按弹性固结梁输入,按钱支输入时,与墙正交梁真个负筋很多于跨中的40% 4)地下室边墙壁不宜按整片墙输入,宜分段按墙柱输入,凡有梁相交 部位设墙柱,墙柱截面取支承点两边各3倍墙厚,当有明柱时加输时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时柱.5 抗震设计的高层建筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相 邻层上部楼层侧向刚度的70胸具上相邻三层侧向刚度平均值的80%. 6 A级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载 力不宜小于其上的一层受剪承力的80%不应小于其上一层受剪承载力的65% B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承 载力不应小于其上一层受剪承载力的75%. 7 各片剪力墙的等效刚度相差不要年夜于3倍.8 多层或高层上部结构设置水箱和游泳池时,其底板应与楼面板分开.9 框架-剪力墙结构,底层 剪力墙截面面积AWffi柱截面面积AC之和与高层楼面面积之比,对 7 度 2 类土情况,一般AC+AW /Af=3%5%; AW/ Af=2%'3%.层数 多高度年夜的框