悬索理论与悬索桥课程设计.

1、悬索理论与悬索桥课程设计设计时间：2012-12-10 至 2012-12-28交通学院土木工程系土木工程2009 级091329023指导教师:张正雄 巫志龙福建农林大学2012年12月28日1)2.设计说明书2)3.设计计算书6)6.索道索系图34)5.索道侧型图35)4.施工预算书36)某施工现场需架设一条3跨(N = 3)单线3索增力式货运(集材)索道。已知参数为跨号I倾角 Xo(l)( 跨距 Lo(l)(m)- 3 -40428720011.2714.1810.35试选工作索 13 6 X19 NFC 1 570 B ZS(GB/T 20118 2006)，其单位长度重力 Qq=5.

2、93 N/m，钢索许可破断拉力 Tpq=81 500 N ;承载索 28 6 X19 NFC 1 670 B ZZ(GB/T 20118Ct=0.85;钢索弹性模量 E=1 X105 MPa。货物重量 P 1=20 000 N。N0=4个，跑车自重 P2=1 450 N，载物钩重 P3=100 N，鞍座处 绞盘机：额定功率为51.5 kW ,绞盘机位置低于堆货点 73.2 m ;2006),其单位长度重力 Qs=27.5 N/m ,横截面面积A=289.95 mm2,钢索许可破断拉力 Tp=402 000 N ;钢索破断拉力降低系数初选K1跑车：跑车轮数 设置有托索器；初选闽林821 起重牵引

3、速度V=1.5 m/s。初定无荷中挠系数 S0m=0.0355+学号后3位数字/10 000，各跨线形按 M=20等分计算； 计算跨支点位移量 Dl= 0.2 m;温差Dt= 10 C。索道下支点坐标(0, 0.5)。地面总变坡点数S= 9,测量得地面变坡点坐标为跨号I变坡点数N(l)地面变坡点坐标XY(J)、YY(J)(m)(0, 0)； (166, -49); (280, 20); (404, 70);(518.8, 32); (576.2, 50); (691 , 148);(791, 100); (891 , 184)要求对该吊装索道进行完整的设计计算和工程概预算, 方式方法。并绘制索

4、道纵断面图和确定运输提示堀氏设计结果：Ss(1) = 2.91Ss(2) = 3.83当 S0m=0.03550.0465 时，Kk(1)=1.05 1.30C=26.12 20.01J(2)=27.33% 33.10%Nt=2.36 2.93满足全部校核条件：Kk 1.05、J=10%35%、C=20 30、Nt 2在学习悬索理论与悬索桥课程以后，通过对索道进行完整的设计计算， 确定运输 (集材)方式方法以及索道侧型图设计和索道索系图 (鸟瞰图 )设计从而掌 握了悬索理论与悬索桥的理论知识。通过课程设计，使我们加深理解和掌握 所学理论知识，增强实践技能，正确掌握工程索道的一般原理、方法和步骤

5、，为 今后从事工程索道的设计、 架设和管理打下坚实基础， 使理论联系实际， 培养我 们解决工程实际问题的能力。本设计为完成一条 3 跨增力式货运 (集材)索道完整的设计，采用 GB/T 8706 2006标准，内容包括:对索道进行完整的设计计算； 确定运输 (集材)方式方法； 索道侧型图设计；索道索系图(鸟瞰图)设计；索道施工预算书，其跑车为 Ki跑 车，绞盘机为闽林 821 绞盘机。三、技术参数根据已知条件，按GB/T 20118 2006标准进行设计，其主要技术参数如下表(具体技术参数应用情况详见 “对索道进行完整的设计计算过程 ”)1 、给定条件数据:跨距(m):10(1)=404弦倾角

6、():ai)=ii.27投产时与安装时最大温差CC ): Dt=10 投产时与安装时支点最大位移DL=0.2 无荷中挠系数： S0M= 0.0378 跑车重量 (N) ：P2=1 450 载物钩重 (N)：P3=1002、牵引索规格参数： 单位长度重力 (N/m)：QQ=5.933、承载索规格参数：钢 丝 绳 286 X 19 NFC 1ZZ(GB/T 201182006)(m)：670l0(2)=287l0(3)=200a2)=14.180(3)=10.35索道下支点坐标： (X0， Y0)=(0， 0.5) 跨距等分数：M = 20木捆重量 (N): Pi=20 000跑车轮数(个):No

7、 = 4绞盘机低于集材点(m): h= 73.2钢索的钢丝破断拉力 (N)：TPq=81 500单位长度重力 (N/m) ：QS=27.5钢索横截面面积 (mm2)：A=289.95 钢索的破断拉力降低系数： CT=0.85钢索的钢丝破断拉力 (N)：TP=402 000 钢索的弹性模量(MPa): E=1X105四、设计要求1、计算无荷主要参数，按表 5-2对多跨索道设计计算跨进行判断，判断出设计计算跨后，对该跨的承载索的各技术参数进行设计计算；设计计算跨的无荷中挠系数S0M的确定以及计算出各跨无荷中挠系数S(l)及其无荷中央挠度F0(l)(m)和各跨无荷索长L0(I)和全线路无荷索长L0(

8、m)等。2、计算设计荷重，根据设计荷重P按GB/T 20118 -2006初选承载索规格，使之 符合规范要求，并考虑库存钢索，则可酌情选用，而后进行计算，结合承载索安 全系数N1和承载索拉力与轮压的比值 C的校核，使承载索设计经济，合理，规 范。(1) 计算无荷重时最大拉力TW与下支点安装张力Tx(N)Tw Tw qH，式中H为计算跨上支点到索道最高支点的垂直距离。(2) Hmax 无补正有荷水平拉力(N)Hmax HoGn,式中H0为水平张力，各跨水平张力数值相等，即H。月晋3、根据索道侧型设计校核其侧型参数，其弯折角的正切值和凸形线路弯挠角的 正切值及凹形线路校核承载索在鞍座处的安全靠贴系

9、数K(l)应满足要求。(1)索道各跨的弦倾角的约定：弦倾角自左至右，仰角为正，俯角为负。1)各跨支点的弯折角6)()(I)0(I)0(I 1)2)弯折角的正切值tan 61)(Z(I)tan (I)-5 -要求Z(I)的绝对值满足：2% W|Z(I)| 1.05集材索道);K(I) 1.2运材索道)。当安全靠贴系数小于许用值时，根据具体线路情况采取下列措施：增设中间支架；升高中间支架或降低前后跨支点高度；增设承载索的压索装置。4、悬索无荷线形f0x(l)和有荷线形fD(I)的计算(m) fox(i)m)(i)f0(i)fD(l) r(l)f0x(l)5、求地面变坡点与有荷悬索间的垂直距离HY(

10、J)(m)以索道第1跨下支点(即山下起点)的地面坐标为原点建立直角坐标系，地面变坡点至索道下支点的水平距离Xy(J)为正值，变坡点与索道下支点的地面点高程之差Yy(J)(正负号由此而定)。J为1,2,3, -S,其S为变坡点总数(包括索道起、 终点在内)。则Hy(J)为Hy(J) Y(I 1) Yy(J) Xy(J) X(l 1)tan。(丨)Fy(J)后备高度C1(m)，即木捆最低点至地面净空高为C1 = Hy(有荷悬索线形至木捆最低点高度)上述侧型设计中的tan&l)或K(l)及后备高度C1不满足要求时，除挖疑点外, 不论采取何种措施，只要数据一有更动，就得重新进行设计计算。6根据侧型设计

11、得出的后备高度 C1按表5 1进行集材方式方法的选择，力求 其具有适应性，技术、经济的合理性。7、工作索和绞盘机的选择非闭合增力式索道的工作索的最大受力产生在提升、运行过程中。(1)工作索选择1)提升木捆时起重索的拉力T2(N)T2 TQ Tq TR Ta起重索安全系数N2的校核N2 Tpq 匠 Tp 3.5T2T22)跑车运行时牵引索的拉力T3(N)T3TaTRTqTa牵引索安全系数N3的校核N3 TpqC Tp 3.53Pq T3 T3T30，只考虑制动力；TaMQ跑车靠重力能越过中间鞍座，能自滑，不 需要牵引，可设计成重力自滑索道；T3V 0,跑车不能自滑，需要牵引；当a 10时，起动时

12、求T3,制动时求T回，二者取较大值校核；当aV 10缓坡)时，求T3oNx的校核(kW)(2)绞盘机所需实际功率103Nx空1 21、索道完整的设计计算过程2、索道侧型图设计 1 张3、索道索系图 （鸟瞰图 ）设计 1 张4、索道施工预算书 1 份1）仪器设备：计算机 （586 以上的计算机 ）2）工具书：123六、主要仪器设备、工具书、参考文献资料周新年架空索道理论与实践北京：中国林业出版社， 1996 索道图册日本、中国和福建各 1 册， 1984中华人民共和国林业部 林业架空索道设计规范 （LY 1056-91）北京：中国理论 设计 案例人民交通出版社，标准出版社， 19924 周新年工

13、程索道与柔性吊桥20085七、设计心得体会 经过大约半个月的课程设计，我学到了很多东西，对工程索道有了新的认 识。此次的课程设计， 不仅使我在理论上对工程索道有了全新的认识， 更在实践 能力上得到了提高， 不再像以前那样畏惧索道的复杂计算了， 反而觉得这门课程 有许多地方都值得专研。此次的课程设计， 对我来说受益匪浅， 让我在很多方面都得到锻炼， 也使我 发现了自身存在的一些不足的地方： 基本理论知识不够扎实， 以前在进行理论学 习的时候囫囵吞枣， 很多知识都没有很好的理解， 而且在计算能力方面还有待加 强。通过此次的创新实践， 我清楚了自己的薄弱之处， 在以后要进一步加强学习， 努力提高自己

14、的实践能力。 在此次的实践过程中让我真正地做到了学以致用， 更 学会了在出现问题时， 虚心的向同学请教， 在困难面前迎难而上。 感谢老师给我 们提供了这次宝贵的实践经验， 同时也要感谢周老师和巫老师的热心指导， 使我 能够顺利的完成这次的课程设计。- # -设计计算9 -1计算无荷主要参数(1)多跨索道设计计算跨的判断(表1)表1判断设计计算跨/m设计计算跨Lm A500L mV 500最大跨所在跨吐 20AL 10最大弦倾角所在跨ALV20AL V 10注：LM 最大跨距；AL 最大与最小跨距之差。判断出设计计算跨后，对该跨的承载索的各技术参数进行设计计算。 设计计算跨的无荷中挠系数SoM的

15、确定将设计计算跨视为单跨索道考虑，荐用取SoM=0.030.05,S0= SoM。因-SoM o.o355学号后2位数字(oooo，所以SoMo.o373 ,各跨无荷中挠系数So (I)及其无荷中央挠度F0 (l)(m)So(l)SomI(I)|m(1)Fo(l)So(l)lo(l)式中lM 计算跨的弦线长度(m);l(l)各跨弦线长度(m)，l(l)lo(l)； cos o(l )；l0(l)各跨水平跨距(m)；lo-全线路水平跨距，i0lo(l)；I 1Noa 0(l)各跨的弦倾角( )；N 跨数，1=1 , 2, 3,，根据表1可判断出设计计算跨为最大跨所在跨，即第所以：第1跨无荷中挠系

16、数(1)及其无荷中央挠度F0 (1)(m)计算如下:lo 1l 1cos ao 1404cos11.27 0411.94m404COS11.270411.94ml0(1) 411.94mlIo 1l M“cos 0 1lM411.94mso(1)somI(1)O.。378 411.940.0378lM411.94Fo(1)Solo(1)0.0378 404 15.27m第2跨无荷中挠系数So (2)及其无荷中央挠度Fo (2)(m)计算如下:10 (2)So(2)Fo(2)lo 2cos 0 2296.02mSoM1(2)1MSolo (2)2870296.02mcos14.180Q Im 4

17、11.94mO.。378 296.020.0272411.940.02722877.81m第3跨无荷中挠系数So (3)及其无荷中央挠度 Fo (3)(m)计算如下:l 3cos a 32000203.31mCOS10.35l0 (3)203.31mQ Im 203.31mSo(3)O.0378 203.310.0187411.94Fo(3)So1o(3)o.oi87 2oo 3.74m(4)各跨无荷索长L0(I)和全线路无荷索长Lo(l) 1 3s；(l)cos43Lo(m)o(l)l(l)NLoLo(l)I 1所以，第1跨无荷索长L0(1)Lo(1) 1 -S2(1)cos4 o(1)l(

18、1)32跨无荷索长L0(2)182403 o.。378 cos11.27 411.94413.39m 第Lo(2)1 3so(2)cos4 o(2)I(2)1第3跨无荷索长LO(3)Lo(3) 1 |s2(3)cos4 o(3)I(3)全线路无荷索长L0(m):12400.0272 cos 14.18 296.02296.54m0.01872 cos41O.35O 203.31203.49mNLoLo(I) Lo(1) Lo(2)I 1Lo913.42m 振动波往返一次所需的时间Se （I）（s）Se（i）器所以，第1跨振动波往返一次所需的时间Se（1）（s）Se(1)So(1)；0.0378

19、 404 r “0.306 V 0.306第2跨振动波往返一次所需的时间Se（S）Se(2)际 J 时 5.05S第3跨振动波往返一次所需的时间Se （S）Se(3)fSo(3)lo(3) |0.0187 200 3 V O.306 V 0.306.-11 -2.计算设计荷重P(N)G 6SOM Lom6SOm 6 0.03780.22688Lo(1) 1 3S2(1)cos40(1)1(1)(R R)(1 G)WQT式中 P1、P2分别为木捆和跑车重量（N）;Wq牵引索自重（N） , Wq QqLo。鞍座上有托索器时，Wq QqLom ；Lom 计算跨的无荷索长（m）;Qq牵引索单位长度重力

20、（N/m），其规格按GB/T 20118 2006选取;G冲击系数，1P (R F2)(1 G)(200001450)(1 0.2268)2451.40227540.56N3.承载索设计计算(1)初选承载索规格根据设计荷重 P按GB/T 20118 2006初选承载索规格。如库存钢索，则可酌情选用, 而后进行计算。QP 27540.56N;TP 402000N 即P Tp故满足要求，任选已知规格的承载索(2)无荷重时最大拉力 TW与下支点安装张力 Tx(N)Tw Tw qH880(tan 0M4S)M)2Tx式中 q承载索单位长度重力(N/m)；H计算跨上支点到索道最高支点的垂直距离aiM计算

21、跨的弦倾角()；(m);(8)TW 计算跨的无荷最大拉力(N) , Tw蛊理8S0MI2彳 1 (tan 0M 4S0m)。蹩寸1 (tan 0M 4S0m)227 5 4133902 J1 (tan 11.274 0.0378)39835.33N8 0.0378Q H是计算跨上支点到索道最高支点的垂直距离(m)H lo(2)tan o(2) lo(3)tan o(3)287 tan 14.18200 tan 10.35Tw109.04mQs 27.5N/mTwTw qH 39835.33 27.5 109.0442833.93NTx0M 4S0M )nM(9)27.5 413.398 0.0

22、378 37636.76N(3) 计算各跨荷重比 N(I)N(I) qLD计算跨的荷重比nM为_P_W式中W计算跨悬索自重(N), W=qL0M。所以，第1跨荷重比N(1)如下：N(1)P27540.56qL0(1)27.5 413.39第2跨荷重比N(2)如下：N(2)P27540.56qL0(2)27.5 296.54第3跨荷重比N(3)如下：N(3)P27411.6529qL0(3)27.5 203.49QWqL0MQsLqm27.5计算跨的荷重比 amAmP27540.56 cW11368.23413.3911368.232.423.384.9213 -(4) 无补正有荷最大拉力Tq(

23、N)(10)T q=T q +qH式中Tq 计算跨的无补正有荷最大拉力(N)，计算式为0MTq= Hmax J1 tan 0M,4滋1 叫2 ；V屮 3(nMAm)Hmax无补正有荷水平拉力(N) , HmaxHoG ；Gn有荷悬索荷重因数，计算式为Gn3(nMnM) 週込M一”2(l)l3(l)COS3 0(1)3(1)线载荷在X轴上的投影,(I)需。所以，第1跨线载荷在qL0(1)10(1)第2跨线载荷在(2) Z(1)X轴上的投影如下:27.5413.39404X轴上的投影如下：27.5296.5428.14N/m10(2)287第3跨线载荷在X轴上的投影如下:27.5203.49qL0

24、(3)10(3)200因为计算跨为第1跨，所以(1)28.41N/m27.98N/m28.14N/m所以：有荷悬索荷重因数如下:2(l)l3(l)cos328.1427.2603404310100(I)cos311.270 28.412 2873 cos 14.18 27.982 2003 cos310.350；13(nMr 2、M l(3M cos 3 OMnM )2(l)lo(l)cos3 o(I)I 1(13(2.422.42 2)23328.14404 cos 11.277.260310100-=4.22Q So=SoMuqLoM27.5 413.39H 08 So8 0.037837

25、593.34mHmaxHoGn37593.34 4.22 158643.8948N故取 Hmax 158643.89NTq4S3M (1 nM )2頁 3(nMnM )158643.89 J tan 11.27 0H max J tan 0M4 0.0378(12.42) 2J13(2.422.422)所以:165675.77N无补正有荷最大拉力Tq(N)如下：TQ=TQ+qH =165675.77+27.5109.0421=168674.43 N故取TQ168674N(5) 有补正有荷最大拉力Tm(N)-15TmH m 卩tan 0MV/S0(1nM),2&3( nMn(11)式中Hm 有补

26、正有荷水平拉力(N)，HmH0G ；Ho 有补正无荷的水平拉力(N) , HoS0有补正无荷中挠系数，s。 S。综合补正系数，计算式为3 b a 030(I)n64 S0(l)cos2I 1n3 ql0(l)i 1-17 -DS IN2 28 S0(l)COS 0(l)I 1N( 1 t) Dl MGi无荷悬索荷重因数，Gi=1 ;钢索投产时与安装时的温差，比安装时温度高取正值,31钢索的热膨胀系数，一般31=1.1 X0-5 ；Dl计算跨上、下支点弦线方向位移量之和否则取负值;(m)。Q E 1 105MPa ; F为承载索的横截面面积,即 F=A 289.95mm2MsI_A_EFJ3.4

27、489 101 105 289.958/NN 264 S0(l)cosI 1Nl0(l)164 (0.03781.780(1)320 3203cos211.270)3 (0.02 72 cos214.180)320 3(0.0187 cos210.350)33 3.4489 10 8 27.5 891因为：计算跨支点位移量 Dl 0.2m1.1 10 5 ； Im 411.94m ；温差t Dt = 10 C； NN(1 t)广 3 (1.1ImDl10 510)0.28.155 10* 4 C411.94DSI3N8 S0(l)cos2 0(l)2I 13 8.15510 4Gna mHbM

28、sI(1Ds)丄 (1 0.1328)0.57101.78由 3 b a 0得:30.5712.3708 0 解之得:1.4757综上所述1.47571.4757 0.0378 0.05578HoqL0M亦27133925475.58m8 0.05578HmH0Gc 25475.58 4.22 107506.97N所以有补正有荷最大拉力 Tm(N)如下:TM H M J1tan 0M/S0(1 nM)2 2qH寸 1 3( Im Im )107506.97(1 ta n11.274严578(1 吟 27.5 109.04213(2.422.422)=123631.59 N故取 Tm 12363

29、2N(6)计算跨的无补正有荷中挠系数S(12)式中r计算跨的中央挠度增加系数,1 2nM1 _3( Im1 2 2.421 2nMnM)。y/1 3(nM nM ) 1.1490988V1 3(2.42 2.422)S rS01.1490988 0.03780.0434(7)计算跨的有补正有荷中挠系数S(13)S 1.4757 0.0434 0.0640(8)承载索的校核N1的校核1)承载索安全系数在刚安装架设投产初期，悬索成无补正有荷状态，此时的拉力大于投产中后期的有补正 有荷状态下拉力。因此，必须用无补正有荷最大拉力Tq校核承载索安全系数N1。式中 ap相邻两跨的索道弦倾角平均值,CP式中

30、 T所选钢索钢丝的破断拉力。N1 TCTTpTq_ TQ40型 2.3832 2168674-21 -些7!24.5027540.56故第1跨弦线与第2跨弦线的弯折角8(1)()如下:(1)0(1)0(1 1) 11.2714.18o2.91o第2跨弦线与第3跨弦线的弯折角82)()如下:(2)0(2)0(2 1) 14.18o 10.35o 3.83o弯折角的正切值tan 8)(Z(I) = tan 81(要求Z(I)的绝对值满足：2% | Z(I)| 8%故第1跨与第2跨弦线的夹角即弯折角的正切值tan 81(如下：(17)Z(1) tan (1) tan( 2.91)0.05083Z(1

31、)5.083%故满足要求Z(2) tan (2) tan(3.83)0.06695Z(2)6.695%故满足要求1)侧型参数的校核凸形线路校核弯挠角的正切值tan (I)tan (I) tan 0(l) tan 0(l 1)qlo(l) |0(1 1) P2H maxCOS CPHmax(18)2)校核承载索拉力与轮压的比值(15)Tq TqNqc 式中 p设计荷重；No跑车轮数。C值必须满足20毛 1.0集材索道);K(l) 1运材索道)。当安全靠贴系数小于许用值时，根据具体线路情况采取下列措施： 升高中间支架或降低前后跨支点高度；增设承载索的压索装置。(19)增设中间支架;故取K(1)1.

32、1088满足要求。Q (1)2.91o 0所以第1跨和第2跨之间为凹形线路第1跨与第2跨的索道弦倾角平均值CP(1)(1 1) 11.27 14.18 12.725oql(1) 1(1 1)2Tq tan (1 1) tan (1) cos 168674 tan14.180 tan 11.27cos212.7250 1.1088 CP27.5 (404 287)5.悬索无荷线形f0x(I)和有荷线形fD(|)的计算(m)(20)(21)fD(l) r(l)f0x(l)式中m0(|)线形系数，m0()I4(k k2)；k距离系数，k 厂缶；X各跨悬索上任意点到本跨下支点的距离；r(I)各跨挠度增

33、加系数，r I ,1型)2 。J112n(I) n (I)(k k )Q各跨线形按M=20等分计算；X等分点到本跨下支点的水平距离;404第1跨每个等分水平距离20.20m20-23 -ki(1)x1(1)20.204040.05moi(1)24(k k )42(0.05 0.05 )0.190k2(1)x2(1)20.20 2T0(1)0.10404m02(1)0.3602 24(k k 24(k k )4 (0.350.35 )4 (0.100.102)k3(1)X3(1)20.20 34040.15m03(1)4(k k2)4 (0.150.152)0.510k4(1)x4(1)20.2

34、0 4T0uy0.20404m04(1)0.6402 24(k k2)4 (0.200.202)k5(1)X5(1)20.20 5404O.25m05(1)4(k k2)4 (0.250.252)0.750k6(1)x6(1)20.20 6T0?y404 O.30m06(1)0.8402 24(k k )4 (0.30 0.30 )k7(1)X7(1)20.20 7404 O.35m07(1)0.910k8（1）x8（1）20.20 8丽404O.40m08（1）2 24（k k ）4 （0.400.40 ）0.960k9（1）X9（1） 20.20 94040.45mo9（1）4（k k2）

35、 4 （0.450.452）0.990ki0（1）x10（1）20.20 10l0（1）4040.50m0i0（1）4（k k2）4 （0.500.502）1.000因为悬索无荷线形f0x(I)为:f0x(I) m0(I)f0(I)；其中f0(l)为各跨无荷中央挠度即 f0（l）F0（l）Ff（0.05）m01（1）f0（1）0.19015.272.9013mFf（0.10）m02（1）f0（1）0.36015.275.4972mFf（0.15）m03（1）f0（1）0.51015.277.7877mFf（0.20）m04（1）f0（1）0.64015.279.7728mFf（0.25）m05

36、（1）f0（1）0.75015.2711.4525mFf（0.30）m06（1）f0（1）0.84015.2712.8268mFf（0.35）m07（1）f0（1）0.91015.2713.8957mFf（0.40）m08（1）f0（1）0.96015.2714.6592mFf（0.45）m09（1）f0（1）0.99015.2715.1173mFf（0.50）m010（1）f0（1）1 15.2715.27m所以按等分点计算无荷挠度（m）： Ff（1）2跨的m0(l)和k与第1跨等值，其每个等分水平距离同理可求得第28714.35m20故按等分点计算无荷挠度(m): Ff (2)-29 -F

37、f(0.05)m01 (2) f0(2)0.1907.811.4839mFf(0.10)m02 (2) f0(2)0.3607.812.8116mFf(0.15)m03(2) f0(2)0.5107.813.9831mFf(0.20)m04 (2) f0(2)0.6407.814.9984mFf(0.25)m05(2) f0(2)0.7507.815.8575mFf(0.30)m06 (2) f0(2)0.8407.816.5604mFf(0.35)m07(2) f0(2)0.9107.817.1071mFf(0.40)m08(2) f0(2)0.9607.817.4976mFf(0.45)m

38、09(2) f0(2)0.9907.817.7319mFf(0.50)m010(2) f0 (2)1 7.817.81m同理可求得第3跨的m0(I)和k也与第-1跨等值，其每个等分水平距离-按等分点计算无荷挠度(m): Ff(3)Ff(0.05)m01 (3) f0(3)0.1903.7400.7106mFf(0.10)m02 (3) f0(3)0.3603.7401.3464mFf(0.15)m03(3) f0(3)0.5103.7401.9074mFf(0.20)m04(3) f0(3)0.6403.7402.3936mFf(0.25)m05(3) f0(3)0.7503.7402.805

39、mFf(0.30)m06 (3) f0(3)0.8403.7403.1416mFf(0.35)m07(3) f0(3)0.9103.7403.4034mFf(0.40)m08 (3) f0(3)0.9603.7403.5904mFf(0.45)m09 (3) f0(3)0.9903.7403.7026mFf(0.50)m010 f0(3)1 3.7403.740m20010.00m201 2n (I)因为各跨挠度增加系数 ，r I 1 2n(2I) ；其中n(l)为各跨的荷重比,12n(l) n (l)(k k )即 n(I) N(l)所以按等分点第1跨挠度增加系数r1如下:ri12n(1)(

40、1 12 n n 2(1) (k k2)1 2 2.42J 122.42 2.422 (0.05 0斶2.44242(1)12n(1); 2 2J1 12 n(1) n (1) (k k )1 2 2.421 122.42 2.422 (0.10 0.102)1.85253(1)1 2n(1)J1 12 n(1) n2(1) (k k2)1 2 2.421 122.42 2.422 (0.15 0.152)1.57994(1)1 2n (1)J1 12 n(1) n2(1) (k k2)1 2 2.421 122.42 2.422 (0.20 0.202)1.4210r5(1)1 2n (1)

41、J1 12 n(1) n2 (k k2)1 2 2.42& 122.42 2.422 (0.25 0.252)1.31846(1)1 2n(1)/ 12 n(1) n2(1) (k k2)9(1)r10(1)1 2 2.42Jl 122.42 2.422 (0.30 0.302)1 2n (1)J1 12 n(1)n2(1)1 2(k k2)2.42J1 122.42 2.422(0.35 0.352)1.202312n(1)J1 12 n (1)n2(1)(kk2)1.24927(1)8(1)1 2 2.4271 122.42 2.422 (0.40 0.402)1.17181 2n(1)7

42、1 12 n(1) n2(1) (k k2)1 2 2.4271 122.42 2.422 (0.45 0.452)1.15471 2n(1)12 n(1)n2(1)(k k2)1 2 2.4271 122.42 2.422 (0.50 0.502)所以第1跨有荷挠度:Fd(1)按等分点计算如下：其中fox(l)Ff(I)Fd(0.05)1(1儿1(1)2.44242.90131.475710.4570mFd(0.10)r2(1)f02(1)1.85255.49721.475715.0279mFd(0.15)3(1)仏(1)1.57997.78771.475718.1570mFd(0.20)4

43、(1佩(1)1.42109.77281.475720.4932mFd(0.25)5(1儿5(1)1.318411.45251.475722.2816m1.1491-33Fd(0.30)r6(1)f06(1)1.249212.82681.475723.6454mFd(0.35)r7(1)f07(1)1.202313.89571.475724.6542mFd(0.40)r8(1)f08(1)1.171814.65921.475725.3491mFd (0.45)r9(1)fo9(1)1.154715.11731.475725.7597mFd(0.50)r10(1)f010(1)1.149115.271.475725.8937m同理按等分点求第2跨挠度增加系数r 2如下：1 2n (2)ri(2)J271 12 n(2) n (2) (k k )1 2 3.38Ji 123.38 3.382 (0.05 0.052)2.525921 2n (2)/ 12 n(2) n2(2) (k k2)1 2 3.38Ji 123.383.38 (0.10 0.l0)= 1.88273(2)1 2n (2)曲 12 n(2) n2(2) (k k2)1 2