改论文悬挑脚手架在工程中的应用

1、一.工程概况东花市三期A区工程位于崇文门外西花市大街北侧，建设单位为北京国瑞兴业地产有限公司，设计单位为北京三磊设计院，施工单位为建工四建工程建设有限公司，其中1、2、3#公寓地上十六层、地下四层，结构型式为框架结构，十六层顶板标高58.9米，十六层顶板上部为机房层，机房层除电梯机房有结构顶板外，其它部位仅有框架梁而无顶板，由于设计装饰效果的需要，框架四周外围梁顶部标高63.7米，梁下设计有钢筋砼下悬板，四周大梁高度为18002100，大梁下墙体高度7801650。框架四周外围梁向外挑2100宽板，挑板厚200，机房层结构复杂，特别是悬挑板结构装修施工难度大，详见结构附图。屋顶外围悬挑大板及板

2、下墙体均为干挂石材，详见建筑附图。由于机房结构施工复杂，建筑外檐装饰为玻璃幕墙，局部为石材，机房层结构及装饰施工占用工期较长，外脚手架租赁费用过高，从经济上考虑，机房结构及装修施工时将原结构施工外脚手架拆除，机房层结构及装修施工另采用悬挑钢管脚手架施工。二、结构悬挑板脚手架2.1.施工准备2.1.1技术准备:组织工长和外施作业队学习有关规范规定和熟悉施工图。编写技术交底、安全交底，并对作业人员进行书面和口头交底机房层柱标高线弹出并复核完毕，精度符合要求。搭设脚手架之前，熟悉图纸施工位置。并进行详细的施工技术和安全技术交底，严格按规范施工。脚手架作业人员经过相应安全、技术培训，操作人员经考试合格

3、持证上岗，严格贯彻执行脚手架支搭工艺标准及操作规程，确保脚手架安全。2.1.2现场准备： 钢支撑、方木、多层板均按预定计划和数量进现场。2.3施工方法：2.3.1. 材料:悬挑顶板模板主龙骨采用100×100木方，次龙骨采用50×100，支撑用48×3钢管。钢管杆件采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，钢管材质使用Q235-A级钢，其材性应符合碳素结构钢（GB700-88）的相关规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg；脚手板采用5cm厚木板，材质应采用杉木或松木制作，其材质应符合木结构设计规范（GB5005-2003）中级材质量的规定，现场铺设时其两端用直

4、径4mm的镀锌铅丝与下部支撑横杆箍两道并箍紧；立网安全网采用2300目/100cm2密目安全网；水平安全网采用锦纶安全网。2.3.2结构外挑架子施工由于悬挑板距离机房层地面高度达4.8米，悬挑板悬挑长度达2.1米，厚达200mm，悬挑板下部为结构大梁及下悬墙，如何防止悬挑板砼浇筑时产生倾覆是施工中控制的重中之中，为控制挑檐板倾覆，首先要考虑如何保证挑架子稳定性，施工时采用了以下措施：（1）通过结构梁及下悬墙体与挑架拉结从施工方法上先将结构大梁分两次浇筑，第一次浇至大梁顶下700，第二次浇2100长挑檐板及大梁上部700。在第一次浇筑时，在大梁下部预留60孔，沿大梁纵向间距不大于800，拉杆上下

5、每排间距不大于1500,大梁侧模拆除后，从预留孔穿架管与已浇筑梁或墙体拉结，第二次浇2100长挑檐板及大梁上部700。顶板支模一定要严格控制好标高线，在龙骨和排架安装完调节支柱高度，将大龙骨找平。严格掌握板的起拱高度，悬挑板起拱高度为2/1000L。详见下图：（2） 通过已浇筑的结构拉结在机房层地面上预埋双道10钢筋环，钢筋环内穿6米长架管，钢筋环与架管之间用木楔背紧。架管悬挑部分长度2.7米，锚固部分3.3米。（3 ）通过下部顶板架子拉结利用第十六层顶板模板支撑架大横杆与立杆连接后向外延长大横杆，在16层地面上设斜向支撑两道与大横杆拉结，斜向支撑沿纵向间距不大于800。（4） 在第16层顶板

6、上外挑的架管上搭设满堂架子，纵向间距不大于800，上下共四道大横杆,大横杆上铺50×100木方次龙骨间距250mm，100×100木方主龙骨间距950mm跨度800mm，顶板模板用12mm厚多层板。（5）砼浇筑砼浇筑时用塔吊吊砼，在挑板与梁根部处下料，然后用人工振捣磋平。三、装修外挑架子施工3.1由于本工程外装修为玻璃幕墙，主要采用吊蓝进行安装施工，但屋顶存在挑檐部分，挑出长度为2100mm，导致挑檐下部水平段幕墙无法用吊篮进行安装，否则吊篮将侧翻引起安全事故。3.2根据本结构自身结构特点，同时方便施工及加快施工进度，由于屋顶大檐向下返高度不多，故采用下挂式脚手架进行施工。

7、下挂式脚手架必须保证其稳定性防止倾覆，施工中采取了以下措施：3.2.1在屋面挑檐板内侧搭设双排脚手架，脚手架立杆纵、横距、步距均不大于1500mm，沿纵向全高加剪刀撑。在脚手架顶部挑檐板高度处用双水平横杆从挑架上部拉结，间距不大于1500mm。挑架下部用于站人施工，由于其大横杆悬挑长度已达3800mm，故下部也用双横杆间距不大于1500mm。挑檐全高3600mm，沿纵向全高设剪刀撑。3.2.2在挑檐下端设斜撑，其纵向间距不大于3000mm对挑架内侧立杆进行拉结。3.2.3为保证不破坏已完成屋面工程，下挂式脚手架利用屋面现有条件，综合结构类型，在结构挑板上钻25孔，从挑板上部穿钢丝绳，钢丝绳对挑

8、架下端纵向横杆每3000mm一道进行拉结，且每道钢丝绳必须拉紧，钢丝绳间距不大于3000mm，其紧固力不小于5.0KN。3.2.4具体搭设方式见下图：四、脚手架搭设方法及拆除施工工艺4.1悬挑钢管装修施工悬挑钢管采用双48钢管作为挑梁，间距1500mm，位于挑檐顶板上水平设置，挑檐内先作临时固定，防止悬挑端施工时倾覆。4.2立杆装修挑架立杆均为单立杆，长4米，每根立杆与挑出水平杆采用扣件连接，由上至下，每步搭设时先设临时挑板。4.3纵向水平杆纵向水平杆于立杆的内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，水平杆搭设时上部操作人必须系安全绳，防止人员坠落。4.4小横杆每根立杆与纵向水平杆相交连接处必须设置一根小

9、横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点距离不大于10cm，小横杆间距应与立杆纵距相同。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm，伸出里排纵向水平杆10cm。 4.5剪刀撑本脚手架斜撑采用纵向剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑：与地面夹角为45º60 º。4.6操作面悬挑钢管 采用48钢管作为下部挑梁，间距1500mm，一端与立杆采用扣件连接，同时上部悬挑梁钢管与内侧立杆固定牢固，防止悬挑端施工时倾覆。扣件规格（48或51）必须与钢管外径相同；扣件螺栓拧紧力矩不小于40N.M，并不大于65 N.M；

10、对扣件的开口朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件边缘的距离不小于100mm. 扣件：材质等符合我国现行相关规定，规格必须与钢管管径吻合，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼及其他缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm。扣件夹紧钢管时开口处的最小距离应不小于5mm；扣件螺栓不得滑丝。4.7脚手板脚手板：采用木脚手板，材质不低于国家标准木结构设计规范对级木材的规定，厚度不小于50mm，板宽200-300mm，禁止使用扭纹、破裂和有横透痕的脚手板，脚手板两端采用直径为4mm的

11、镀锌钢丝各设两道箍。脚手架下设垫木，垫木大小不小于40cm.。采用木脚手板，于作业层上满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板铺设时，应平铺、满铺、铺稳，避免出现探头及空挡现象。铺设脚手板的注意事项：应满铺、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm；脚手板采用对接或搭接，要符合构造要求，脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆上；在拐角、斜道平台处的脚手板，要与横向水平杆可靠连接，防止滑动。 4.8拉钢丝绳拉钢丝绳采用10直径的6×19钢丝绳，隔一设一。钢丝绳一端与楼面孔上部钢管拉结，另一段与挑架下部水平钢管拉结。钢丝绳端固定和连接采用钢丝绳夹，夹座扣在钢丝绳的

12、工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上。每一连接处钢丝绳夹至少设置3个。4.9防护设施脚手架满挂全封闭式水平安全网（竖向使用），安全网用直径1.2mm的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆外立杆内侧，作业层脚手架立杆于0.8m处设置一道防护栏杆，底部侧面设置18cm高的挡脚板。同时于脚手板下设一道水平兜网。4.10拆除方法按由下向上进行，施工顺序如下：拆除下部脚手板下部水平操作层钢管中间小横杆立杆上部水平悬挑钢管所有材料均传递至屋面分类码放整齐4.11脚手架使用要求4.11.1石材幕墙安装过程中，确保脚手架施工过程中均衡受载，石材首先运至屋顶挑檐上，再由屋顶挑檐采用拉绳运至脚手架，石材运至脚手架上时严禁堆积

13、多块，应分散开来堆放；4.11.2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载（0.18t/m2）；计算按1.8KN/m2考虑。4.11.3安装过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止施工，操作人员撤离作业面，并及时报项目部相关人员处理。4.11.4严禁于本脚手架操作面堆放多块幕墙材料，尽量做到在每个方向安装就位一块后再运送第二块石材面板。4.11.5若施工时局部石材与钢丝绳冲突时，需对钢丝绳位置进行调整或拆除，但拆除后此部位不得再进行石材的倒运，并挂牌警示。五结构挑板施工质量保证措施加强结构支撑时顶板模板标高线设置，挂水平线找好中间规定的起拱高度。模板接缝要严密，在拼缝处可

14、用窄尺寸的拼缝模板或木板代替，墙体与模板接触的周圈，应考虑采用粘贴海棉条,保证不漏浆。变形模板及时更新，平模板铺完后，用水平仪在拉筋上抄点拉线逐间测量模板标高并进行校正，保证接缝平整。工长对班组交底，要文字与口头结合，对一些关键部位和难操作部位，工长要现场操作示范、讲解，在施工中随时发现问题立即组织解决。在砼浇筑时，要派有经验的木工专门查看模板有无变形并及时修复。拆模时间要严格控制，应根据上部荷载、气温温度、跨度等诸因素确定，根据砼同条件养护的试块为准，悬挑结构砼强度必须达到设计值的100并由现场技术负责人签发拆模的通知单后方可拆除。 六脚手架计算6.1结构施工时悬挑脚手架稳定性计算6.1.1

15、上立杆稳定性验算模板、龙骨、钢管支架自重力 1.2×1000N/新浇混凝土重力 1.2×25000×0.2=6000N/施工荷载 1.4×2500N/合计 立杆支承荷载10700N/每三根立杆支撑面积均800×2100=1.68每根立杆承受荷载=10700N/×1.68/3=5992N每个十字卡扣可承受8000N，受力满足要求。立杆48×3钢管，截面面积A=4242钢管回转半径为： （）0（82）15.9按强度计算，支柱的受压应力为： N/A5992/424=14.13N/2上下横杆最大间距不超过1500。按稳定性计算立杆的

16、受压应力为:长细比 L0/ 其中L0=kuh=1.155×1.55×1500=2673.752673.75/15.9168.16 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数得：钢管轴心受压稳定系数0.251 N/A5992/（0.251×424）56.3N/2<205 N/2满足要求6.1.2下部斜杆受力计算斜杆倾斜角度最小为62度斜杆受压值为:N1=/sin62o=5992/ sin62o=6786N按强度计算，支柱的受压应力为： N/A6786/424=16N/2长细比 L0/ 其中L0=kuh=1.155×1.

17、55×1610=2882 mm (下层斜杆最大步距为1610mm)L0/=2882/15.9=181查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数得：钢管轴心受压稳定系数0.218 N/A6786/（0.218×424）73.42N/2<205 N/2 满足要求。6.2装修施工悬挑脚手架计算书6.2.1参数信息:(1)脚手架参数脚手架搭设高度为 4 米，搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.5米，横杆的步距为1.8 米；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80KN；

18、(2)活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.800 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1 层；(3)风荷载参数本工程地处北京，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.35，风荷载体型系数s 为0.55；脚手架计算中考虑风荷载作用(4)静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；6

19、.2.2铺设脚手板下横杆的计算:横杆按照简支梁进行强度和挠度计算（取最大跨为1.5m）。按照横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横杆的最大弯矩和变形。(1)均布荷载值计算横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5=0.525 kN/m ；活荷载标准值: Q=1.8×1.5=2.7 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4×2.7 = 4.456 kN/m； 横杆计算简图(2)强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩

20、Mqmax =4.456×1.52/8 = 1.041 kN.m； 最大应力计算值 = Mqmax/W =204.921N/mm2；横杆的最大弯曲应力 =204.921 N/mm2 小于横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！(3)挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.525+2.7 = 3.263 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×3.263×15004/(384×2.06×105×121900×2)=5.105 mm；横杆的最大挠度 5.105 mm 小于横

21、杆的最大容许挠度 1500 / 150=10 与10 mm，满足要求！6.2.3脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的脚手架自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×1/2)×0.038/1.80×4.00 = 0.563；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35×1×1.5×(1.5+0.3)/2 = 0.472 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木

22、脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14×1×1.5/2 = 0.105 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×4 = 0.03 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.171 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 1.8×1.5×1.5×1/2 = 2.025 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(k

23、N/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.35 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1.35×0.552 = 0.235 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×1.171+ 1.4×2.025= 4.24 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

24、N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×1.171+ 0.85×1.4×2.025= 3.815 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.235×1.5× 1.82/10 = 0.136 kN.m；6.2.4立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 4.24 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得

25、：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.60；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：L0/ L0=kuh=1.155×1.60×1800=3326.43326.4/15.9=209.2查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数得：钢管轴心受压稳定系数0.166立杆净截面面积 ： A = 4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 4240/(0.166×

26、424)=60.2N/mm2；立杆稳定性计算 = 60.2N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 4.24 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.60；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.166立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值

27、 ：f =205 N/mm2； = 4240/(0.166×424)+136000/5080 = 87N/mm2；立杆稳定性计算 = 87 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 6.2.5悬挑梁的受力计算:横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5=0.525 kN/m ；活荷载标准值: Q=1.8×1.5=2.7 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.525+1.4×2.7 = 4.456 kN/m；悬挑脚手架按

28、照带悬臂的单跨梁计算，原设计图中m1=1.2m、m2=0.4m调整为m1=0.9m、m2=0.3m最远端悬臂单跨计算简图如下：C点最大挠度计算公式最大弯矩Mmax=1/2 q M2/2本方案算例中， 将原设计m = 1.2m调整为m =0.9m；水平支撑梁的截面惯性矩=24.374 cm4大横杆传给悬挑梁的均布荷载q =4.456KN/M最大弯矩 MA = 1.805kN.m 最大应力 = 1805000 /( 1.05 ×5080×2)= 169 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 169N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!最大挠

29、度 Vmax= q1 M4/8EI=3.263×9004/(8×205000×2×121900)mm=5.35mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 1800 mm水平支撑梁的最大挠度 5.35 mm ，其水平支撑梁的最大容许挠度 1800/400 mm,基本满足要求!(6)悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用局部双钢管,计算公式如下 查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表，得到 b值为0.834。经过计算得到最大应力 = 1.805×106 /( 0.834

30、×5080×2)= 202N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 202N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!6.2.6锚固端承载力计算:挑架支座反力:R= qL，4.456×0.9=4 kN因本工程采用钢管扣件进行拉接，故锚固端扣件抗滑力满足要求即可。即扣件抗滑力6.4> kN>4 kN。符合要求。6.2.7拉绳的受力计算:水平钢管的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照上图得到各钢绳拉力分别为：RU1=4.84 kN；(8)拉绳的

31、强度计算: 钢丝拉绳的内力计算：钢丝拉绳的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=4.24 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取5.29kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于10mm才能满足要求！ 钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力R

32、U的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=4.24kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径 D=(529.375×4/3.142×125) 1/2 =8mm；本工程采用钢管做为拉环，故拉环强度远大于直径8mm钢筋，符合要求。6.2.8砼结构承载力验算根据图纸要求，挑板纵向受力钢筋为三级钢14100。挑板受力由堆入石材及脚手架自重及结构自重组成；脚手架自重及施工荷载传递至挑板为5.03KN/ m2堆放石材按重叠两块1.25x2=2.5KN/ m2砼板结构自重:25

33、5;0.2=5KN/ m2取以上三者之和约等于12.53KN/ m2计算结果如下：(1)构件编号: LB-1(2)示意图(3)、计算信息 1).几何参数 计算跨度: Lx = 2100 mm; Ly = 8000 mm 板厚: h = 200 mm 2).材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2 钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: = 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm

34、保护层厚度: c = 15mm 3).荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: G = 1.200 可变荷载分项系数: Q = 1.400 准永久值系数: q = 1.000 永久荷载标准值: gk = 12.53kN/m2 可变荷载标准值: qk = 4.000kN/m2 4).计算方法:弹性板 5).边界条件(上端/下端/左端/右端):自由/自由/固定/自由 6).设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比: = 0.200(4)、计算参数: 1).计算板的跨度: Lo = 2100 mm 2).计算板的有效高度: ho = h-as=200-20=180 mm(5)、配筋计算(

35、悬臂板计算): 1).X向支座钢筋 确定左端端支座弯距 Mox = (G*gk+Q*qk)*Lo2/2 = (1.200*12.53+1.400*4.000)*2.12/2 = 45.5kN*m 2)确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*45.5×106/(1.00*14.3*1000*180*180) = 0.098 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.072) = 0.127 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*14.3*1000*180*0.127

36、/360 = 908mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 908/(1000*200) = 0.45% min = 0.200% 满足最小配筋要求 采取方案d14100, 实配面积1539 mm2(6)、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1).计算标准组合弯距值Mk: Mk = Mgk+Mqk = (gk+qk)*Lo2/2 = (12.53+4.000)*2.12/2 = 36.449 kN*m 2).计算永久组合弯距值Mq: Mk = Mgk+Mqk = (gk+q*qk)*Lo2/2 = (12.5

37、3+1.0*4.000)*2.12/2 = 36.449kN*m 3).计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) = 36.449×106/(0.87*180*1539) = 151.2 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*200= 100000mm2 te = As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) = 1539/100000 = 1.539% 3) 计算

38、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) = 1.1-0.65*2.01/(1.539%*109.789) = 0.327 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.667 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 1539/(1000*180) = 0.855% 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bs = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/

39、(1+ 3.5f')(混凝土规范式8.2.3-1) = 2.105*1539*1802/1.15*0.327+0.2+6*6.667*0.855%/(1+3.5*0.0) = 1.087×104 kN*m2 4).计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当'=0时，=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条) 2) 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2) = 26.460/(26.460*(2.0-1)+26.460)*1.087×104 = 5.433&#

40、215;103 kN*m2 5).计算受弯构件挠度 fmax = (qgk+qqk)*Lo4/(8*B) = (12.53+4.000)*2.14/(8*5.433×103) = 7.4mm 6).验算挠度 挠度限值fo=Lo/200=2100/200=10.500mm fmax=7.4mmfo=10.500mm，满足规范要求!(8)、裂缝宽度验算: 1.左端支座跨中裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = (gk+qk)*Lo2/2 = (12.53+4.000)*2100*2100/2 = 36.449 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组

41、合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =36.449×106/(0.87*180*1539) =151.2N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*200=100000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =1539/100000 = 0.0154 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.010/(0.0154*1

42、09.789) =0.327 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/100 =10 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =10*14*14/(10*1.0*14)=14 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.327*151.2/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0154) =0.0574mm 0.30, 满足规范要求7、安全保证措施7.1 人员要求7.1.1搭设人员经过培训，持有专业人员

43、上岗证。上岗人员定期体检，合格后方可上岗；7.1.2进入现场必须正确戴好安全帽，系安全带，穿防滑鞋，并认真执行其使用规定。7.2材质及其使用控制7.2.1扣件式脚手架不得使用有严重锈蚀、压偏或裂纹、变形、滑丝等缺陷的钢管和扣件。7.2.2扣件上螺栓保持适当的拧紧程序，扣件螺栓拧紧力矩值不小于65N·M。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。7.2.3各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm。7.2.4钢管扣件、规格、尺寸、型号要一致，严禁混用。7.3搭设安全技术措施7.3.1脚手架搭设前检查是否具备搭设条件。7.3.2构配件质量经过检验

44、，合格后方可使用； 7.3.3搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入。统一指挥，上下呼应，动作协调。严禁在无人指挥下作业。7.3.4在搭设过程中由安全员，架子班长进行检查。做到两步一验收。7.3.5 严禁垂直交叉作业，施工时下方严禁同时施工。7.3.6 禁止在六级风的情况下进行施工作业。7.4架子施工作业安全技术措施7.4.1脚手架搭设完毕，经安全员、技术负责人、质量检查员验收，验收合格后方能使用。7.4.2搭设好经验收合格的脚手架，任何人未经技术负责人同意，不得任意拆除脚手架部件。7.4.3严格控制施工荷载，严禁于脚手架上集中堆放材料，确保安全储备。7.4.4定期检查脚手架，发现隐患及时维修加固。7.5架子搭设安全技术交底7.5.1凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年