汽轮机事故与预防

1、汽轮机事故与预防第一节汽轮机超速第二节汽轮机轴系断裂第三节汽轮机大轴弯曲第四节汽轮机掉叶片第五节汽轮机汽缸进水第六节汽轮机振动第七节汽轮机烧轴瓦第八节汽轮机超温及温度变化失控第九节汽轮机承压部件、压力容器爆破第十节汽轮机油系统火灾第十一节汽轮机凝汽器泄漏第十二节生产领导人员在防止汽轮机重大事故方面需正确对待的几个问题胡代瞬 大中型汽轮机具有高温、高压、高转速和结构精密复杂、动静间隙很小的特点，特别是启动、停机、负荷大幅度变化等变工况过程中，动静部分膨胀、收缩引起的胀差变化及动静间隙的变化，热应力引起的变形以及推力的变化等等都严重威胁着汽轮机设备的安全。若检修质量不良，运行操作不当，对

2、异常情况处理的决策不当或对紧急情况的处理不及时，都将造成设备严重损坏事故，修复困难，有时甚至导致设备报废，不仅影响企业自身经济效益，而且造成系统出力降低，影响对用户的正常供电。为使安监人员及从事是力生产综合领导工作的局、厂长，总工程师在防止汽轮机设备重大事故方面明确掌握需要注意哪些关键问题，决策时应注意哪些问题，现根据部颁规程和二十项反措重点要求中有关汽轮机方面的规定、要求和近年来汽轮机设备典型事故的教训，对以下各类事故分别加以叙述，请结合本单位设备实际情况参考。第一节 汽轮机超速一、超速的案例及原因二、防止汽轮机超速应采取的主要措施一、超速的案例及原因汽轮机转速超过额定转速的112，即为超速

3、。严重超速可以导致汽轮发电机组严重损坏，甚至毁坏报废，是汽轮发电机设备破坏性最大的事故。近10年来，国内曾发生过以下几次超速造成的设备严重毁坏事故：（1）1985年某厂一台国产200MW机组运行中，发电机开关掉闸甩负荷后，转速上升，危急保安器虽然动作基本上关闭了高压自动主汽门、调节汽门，但由于右侧中压主汽门自动关闭器滑阀活塞下部压力油进口缩孔旋塞在运行中退出，支住滑阀活塞不能移动泄压，造成右侧中压主汽门延时关闭，再热器余汽的能量使机组转速继续上升，约在3800r/min时，机组剧烈振动，中、低压转子间的加长轴对轮螺栓断裂拉脱，高、中压转子继续上升到4500r/min左右，轴系断裂成5段，高中压

4、转子、汽缸通流部分严重毁坏，轴承、油管损坏后透平油漏出起火，经奋力抢救扑灭。事故后经鉴定，汽轮机本体报废，发电机修复后继续使用，经8个多月耗资1400多万元才恢复运行。（2）1988年某厂一台国产200MW汽轮发电机组，在进行危急保安器提升转速试验时，在用超速滑阀提升转速中调节系统失控，转速突然上升到3500r/min多，机组剧烈振动，造成轴系断裂为13段，多处是轴颈部分断裂，整个汽轮机和发电机毁坏报废，损失2500多万元。（3）1990年某厂一台25MW中压汽轮机组，在锅炉满水后蒸汽带水进入汽轮机时打闸停机，但因自动主汽门、调节汽门卡涩未能完全关闭，机组仍带有2万多千瓦有功负荷，而汽机运行人

5、员却按解列按钮将发电机与系统解列，造成机组严重超速，轴系断裂为11段，多处从轴颈部位扭断，汽机叶轮、大轴、汽缸断裂飞出，汽轮机和发电机毁坏报废。（4）1990年某自备厂一台50MW供热机组，在机组停机时，负荷减到7MW再也减不下来，操作人员未看功率表，只看到调节汽门已关闭，即打闸停机并将机组解列，主汽门、调节汽门虽然关闭，但与热网连接的抽汽逆止门卡涩未能关闭，导致热网系统蒸汽返入汽轮机造成机组严重超速报废。（5）1993年某厂一台高压25MW汽轮发电机运行中处理励磁机整流子炭刷冒火时，突然形成环火，即打闸停机，但因自动主汽门、调节汽门卡涩未能完全关闭，继续向机内进汽，导致机组严重超速毁坏。上述

6、超速事故案例表明，造成汽轮机超速的主要原因是：（1）国产220MW机组调节保安系统制造设计上留有隐患，在进行提升转速危急保安器试验时，调节系统易于进入开环失控区（即调节系统不能自动控制转速，而使转速直线上升，其原因在于超速试验滑阀的进油口面积比调速滑阀的相应排油口面积大2.1倍。对此制造厂已作改进）导致机组超速。（2）调节保安系统检修后调试项目不全，以及运行中透平油质不良导致调速部套卡涩锈蚀，致使机组甩负荷后调节系统不能维持飞升转速在危急保安器动作转速以下，以及危急保安器锈蚀、卡涩拒动，造成机组超速。（3）自动主汽门、调节汽门、抽汽逆止门等由于积结盐垢、产生高温氧化皮、门杆弯曲等原因造成卡涩，

7、在危急保安器动作后，不能迅速关闭严密，使机组继续进汽造成超速。二、防止汽轮机超速应采取的主要措施1985年某厂国产220MW机组严重超速事故后，原水电部以85水电生字85号文发了紧急通报，并以1986电生火字194号文发了“关于发送防止220MW机组严重超速事故的技术措施”，同时生产司、基建司先后两次发文要求新机组进行甩负荷试验。对其后的几次超速事故，能源部都发了通报并提出了防范措施。上述通报和技术措施，对防止超速事故提出了全面的、针对性的措施要求。并在1992年颁发的二十项反措中提出重点要求，应该认真学习贯彻。这里对主要防范措施再作一些强调和说明：（1）调节系统在机组额定参数下甩掉额定电负荷

8、后，应能将机组转速维持在危急保安器动作转速以下，这是防止超速的最基本措施。这就需要通过提高检修质量，做好调试工作，进行调节系统静态特性试验，确保调节系统的良好性能。（2）提高调节保安系统和主汽门、调节汽门、抽汽逆止门检修质量，确保不发生机械卡涩及高温氧化皮卡涩缺陷。（3）保持良好的透平油油质，保证不因油中水分引起调节保安部套锈蚀或油中杂质引起部套卡涩、拒动。（4）坚持危急保安器的各项定期试验，防止危急保安器拒动。（5）坚持进行定期的自动主汽门、调节汽门严密性试验，防止甩负荷后不能快速关闭严密。（6）坚持执行运行中定期活动主汽门、调节汽门和抽汽逆止门定期试验的规定，并保持良好的蒸汽品质，防止积结

9、盐垢等因素造成汽门卡涩。（7）各种超速保护均应投入运行，超速保护不能可靠动作时，禁止将机组投入运行或继续运行。（8）除发电机甩负荷外的停机时，在打闸后应先检查有功功率表到零，电能表停转或逆转后，再将发电机与系统解列，或采用逆功率保护动作解列。（9）鉴于国产220MW机组调节保安系统存在的隐患，制造厂已明确将危急保安器的动作转速降低为额定转速的108110，后备保护的动作转速降低为额定转速的112；并且在未能确证超速滑阀改进效果前，进行超速试验时，先使用同步器提升转速到3150r/min以上，再用超速滑阀提升转速。第二节 汽轮机轴系断裂汽轮机轴系断裂事故后果极为严重，甚至造成机组毁坏报废。造成轴

10、系断裂的原因很复，国内外已发生的轴系断裂事故表明，大都发生在机组严重超速事故中，其技术原因除超速产生的离心力、剧烈振动引起的破坏外，又同轴系连接件质量不良有关。轴系断裂事故除超速事故中列举的案例外，以下再列举几个典型案例。（1）多台苏制和国产200MW中间再热式机组发生过高中压转子间对轮螺栓由于扭振、螺栓材质及装配工艺而疲劳断裂故障，例如有几台机组在进行多次快关试验中或试验后一段时间，发现高中压转子间对轮螺栓疲劳断裂，有的总共12条螺栓中，竟断裂9条，有的断裂5条，有的13条。也有在未进行快关试验的情况下发生个别螺栓断裂的情况，但断裂的条数及断口数要少的多。多条螺栓断裂中，有的螺栓除在对轮中分

11、面和两侧端面处断裂外，还在对轮孔内不受剪切力部位发生断裂，因此，有的一条螺栓竟有5个断口，且都是疲劳断口。经分析并进行试验，认为同机组扭振有关。即汽轮发电机轴系的动力侧和负荷侧，在突然甩负荷、负荷突然大幅度变化，特别是系统发生接地短路故障、非同期并列、系统产生负序电流、发生次同步振荡等引起的交变扭曲载荷，将引起轴系产生扭振，如其频率与轴系固有扭振频率耦合，将引起轴系扭振的共振，导致连接轴系的对轮螺栓产生疲劳裂纹，螺积的结果，造成螺栓断裂。高中压转子采用三轴承机组的1号对轮最易发生螺栓断裂，而且一旦在运行中1号对轮螺栓大量断裂并导致对轮脱开，则高压转子只一侧有轴承，将对机组造成严重毁坏。（2）国

12、产200MW三排汽机组，在中低压转子之间接有两段空心管状加长轴，两个轴承间长约4m，之间共有3个对轮，其晃度和端面瓢偏超标，在不利条件下既是振动的激振因素，又是振动发散的重要因素，其他同型机组也多次发生加长轴引起的故障。制造厂决定降低危急保安器动作转速，主要是考虑了加长轴薄弱的因素。（3）据不完全统计，国产200MW三油楔轴承机组，已有9台发生过发电机轴承油膜振荡。1988年发生的国产200MW机组超速事故中，油膜振荡造成发电机等大轴轴颈扭断。所谓油膜振荡，是指轴系与轴承组成的系统中，除转子绕轴心的正常转动外，在达到某一速度后，还可能与转速不同的速度涡动，即转子轴心绕轴承几何中心的涡动，大体上

13、相当于转子转速的一半，这种涡动将引起油膜厚度的周期性变化，转子的重量和油膜的弹性力、惯性力相耦合，在涡动速度进入一阶临界转速时形成激烈的油膜振荡，其破坏力是很大的，极易造成轴系破坏。油膜失稳的规律是机组存在一失稳转速，一旦达到这一转速即发生油膜振荡，降低机组转速，就可消除振荡。额定转速略低于油膜失稳转速的机组，故障情况转速突然升高最易发生油膜振荡。防止轴系断裂事故应采取的主要措施如下：（1）认真落实防止超速的各项措施，切实防止发生机组超速，以免超速后由于其他技术原因引起设备扩大损坏，造成轴系裂。（2）减少轴系不大平衡因素，采取防止油膜振荡、扭振的措施都是涉及面比较广的专业技术问题，可根据设备情

14、况组织专业技术人员研究制订针对性措施。（3）鉴于对轮螺栓断裂故障频繁，有关部门和制造厂提出了改进措施，即采用抗疲劳性能较好的钢种，如40CrNiMoA钢材，并改进螺栓设计加工工艺、装配工艺。同时还要定期对螺栓进行探伤检验，目前已有不拆卸螺栓进行损伤检验的手段，上述措施实施后，对轮螺栓断裂故障明显下降。（4）定期对大轴、大轴内孔、发电机转子护环等部件进行探伤检查，以防止产生裂纹导致轴系严重损坏事故。第三节 汽轮机大轴弯曲汽轮机在不具备启动条件下启动，由于上下缸温差大、大轴存在临时弯曲、汽缸进水、进冷汽，机组强烈振动以及动静间隙小等因素，引起大轴与静止部分摩擦，将会造成大轴弯曲。一般大轴弯曲超过0

15、.07mm以上时，就不能维持机组运行时的正常振动值，必须进行直轴处理。近年来大轴弯曲事故相当频繁，尤其是200MW及以上中间再热式机组更为突出，粗略估计在2030多次以上。1985年水电部召开了防止200MW机组大轴弯曲座谈会，对已发生的7台次大轴弯曲事故进行了技术分析。分析表明：7台次大轴弯曲事故均发生在启动过程中，其中5台次是热态启动中发生的；7台次大轴弯曲事故中，大多数在停机或启动中发生了汽缸进水，多数在机组一阶临界转速以下振动大，领导和有关人员执行规程不严，强行升速临界，甚至强行多次启动。7台次大轴弯曲都在高压转子前汽封处。座谈会在分析7台次大轴弯曲事故技术原因的基础上，制定了关于防止

16、200MW机组大轴弯曲技术措施（简称措施）这项措施对其他容量的机组也可参照执行。通过措施的贯彻落实，频繁发生大轴弯曲事故的局面得到一定程度的控制。但由于人员不断变动，新人员对措施的掌握程度问题、领导决策问题、设备问题等诸多因素，大轴弯曲事故仍时有发生，迄今未能得到有效控制。例如：（1）1986年某厂一台国产200MW机组在电气系统故障中甩负荷停机后，因电动盘车投不上，手动盘车装置也失灵，被迫采用半小时盘180°。3h后才投上电动盘车，大轴晃度逐渐恢复到原始值。次日机组在热态启动中，采用除氧器汽平衡管蒸汽向轴封送汽，当时真空200mm汞柱，同时用电动主汽门旁路冲转，节流扩容后，主汽温度

17、进一步降低。（当时内缸下缸壁温为370）进入轴封的低温蒸汽及进入汽缸的低温蒸汽，使缸壁温度突然下降，上下缸温差增大，引起汽缸变形拱起，轴封套收缩变形，导致轴封与大轴摩擦局部过热弯曲。解体检查大轴高压汽封处弯曲0.5mm，进行直轴处理后恢复运行。（2）1987年某厂一台国产200MW机组，小修后启动运行不久。因发电机断水保护误动掉闸，之后经连续几次启动，都因振动大而停机。后解体检查，高压转子高压汽封处弯曲0.30mm，经检查该机高压缸向B列偏移，前侧偏移1mm多，后侧偏移0.76mm，原因是前部定位销孔错位1.5mm多，安装时就未装定位销，导致运行中不均匀受力使汽缸偏移。大修中测量两侧径向间隙时

18、也未发现汽缸偏移。事故前不久一次停机中，转子在90r/min时突然止速，对此也未分析查明原因。以致在断水保护误动停机过程中，高压汽封与大轴在高速状态摩擦，导致大轴弯曲，后经直轴处理，并消除滑销系统缺陷后恢复运行。（3）1994年某厂一台国产220MW机组，停机后热态启动中，由于轴封供汽门泄漏，在缸温406情况下将锅炉305蒸汽漏入汽缸，使汽缸、转子受到不均匀冷却，大轴产生临时变形。而启动时，又因晃度表传动杆磨损，一直指示在0.05mm不变，当第一次在500r/min时2号轴瓦振动超过0.10mm，最大到0.13mm才打闸停机，停机后未认真查找分析原因，误认为晃度0.05mm已达到原始值，且在盘

19、车不足4h（仅2h12min）就二次启动，到1368r/min时3号轴瓦振动0.13mm，即打闸停机。解体检查高压转子调节级处弯曲0.39mm，经直轴处理后恢复运行。（4）1995年6月某厂一台200MW机组冷态启动中，高压内缸缸壁温度测点失灵，当转速升到1000r/min时，机组振动突然增大，但现场运行人员跑到集控室去请示汇报，延误了及时停机。停机揭缸检查发现高压内缸疏水管断裂，高压转子大轴弯曲超标，分析认为高压缸在启动中受温差大影响而变形，导致汽封与大轴摩擦造成永久性弯曲，经直轴处理后恢复运行。上述事故案例特别是近几年发生的大轴弯曲事故表明，防止大轴弯曲的反事故措施仍未得到认真贯彻落。发生

20、大轴弯曲，将造成机组长时间停运，解体进行直轴，采用加压直轴，需将转子逐步加热到650左右才能加压，由于加热过程中易发生故障返工，往往拖长工期，给电厂工作造成被动和麻烦。因此，为防止大轴弯曲事故，应结合设备实际情况，全面认真贯彻或参照执行水电部1985电生火字87号和1985基火字69号文颁发的关于防止200MW机组大轴弯曲的技术措施，把各项措施要求，落实到现场运行规程和运行管理、检修管理、设备管理工作中，并强调以下几点：（1）按照防止大轴弯曲技术措施的要求，组织主要值班人员和厂、车间有关分管运行的领导和专业人员切实掌握各机组技术资料及确切数据，如大轴晃度表测量安装位置、大轴晃度原始值、机组轴系

21、各轴承正常运行和启动过程的原有振动值、通流部分径向、轴向间隙值等等，使指挥者和操作者都做到心中有数。（2）根据机组设备情况，落实各项防止汽缸进水的技术措施（下面将具体叙述，这里不展开）。（3）机组启动前必须检查：大轴晃度不超过原始值0.02mm；高压外缸及中压缸上下缸温差不超过50；高压内缸上下缸温差不超过35；主蒸汽、再热蒸汽温度至少高于汽缸金属50（但不应超过额定汽温），蒸汽过热度不低于50（滑参数启停时还应保持较高的过热度）；不符合上述条件禁止启动机组。（4）机组冲转前应进行充分盘车（一般连续盘车24h，热态启动取大值），若盘车短时间中断时，则应按中断时间的10倍再加4h进行连续盘车方可

22、冲转。（5）启动中在中速以前，轴承振动（特别是1号轴瓦、2号轴瓦）超过0.03mm时应打闸停机，过临界时振动超过0.10mm应打闸停机，严禁硬闯临界线速开机。停机后仍应连续盘车4h（中间停盘车时按上述要求增加盘车时间），方可再次启动。（6）启动前供汽封的蒸汽温度应高于汽缸金属温度，并应在送汽前充分进行疏水，防止积水带入汽封引起骤冷。（7）启动中若轴承振动、蒸汽参数变化超过规程规定或机内有异常摩擦声、轴封处冒火花，应按规程规定立即停机。（8）停机后应及时投入盘车，若盘车电流增大、摆动或有异常时，应分析原因并采取措施予以消除。若汽封磨擦严重时，可先手动方式定时盘车180°，待摩擦基本消除

23、后再投入连续盘车。因故暂时停止盘车时，应监视大轴弯曲度的变化，当转子热弯曲较大时，应先手动定时盘车180°，待大轴热弯曲基本消失后再连续盘车。（9）对上下缸温差大（有的机组正常运行中上下缸温差已超过启动条件的标准）的机组，可结合检修改进汽缸保温，采用优质的保温材料（如硅酸铝纤维毡、微孔硅酸钙等）和严格的保温工艺。实践证明效果是显著的。大轴弯曲事故绝大多数发生在机组启动中，特别是热态启动中，因此对大中型机组的启动，领导（指负责启动的厂、车间领导）一定要持慎重态度，坚持严格按规程规定和技术措施要求启动机组。当启动不顺利时，一定要认真分析查找原因，消除异常后按规定启动，决不可为了赶工期，为

24、了不影响安全考核等等而侥幸闯关，多次强行启动，在这一点上，决策是否再次启动的各级领导人员都应正确对待，不符合启动条件的，决不强行启动。热态启动不顺利的，可待机组温度降低，具备启动条件后再启动，切实防止因决策失误而造成大轴弯曲。第四节 汽轮机掉叶片汽轮机的动叶片是承受蒸汽推动力带动转子转动的部件。这不仅承受蒸汽推动力，还承受转子高速转动产生的离心力。同时叶片本身按其几何形状和安装方式而存在着固有的振动频率，在转动中受各喷嘴或静叶片汽流推动的频率如与叶片固有振动频率相同而共振，将导致叶片疲劳裂断。因此，叶片在运行中如果动应力、离心力超标或产生共振疲劳，将导致叶片裂断；如果叶片设计、制造上不能满足正

25、常的动应力、离心力的需要以及叶片自身频率躲不开共振，在正常运行中也将造成叶片裂断。在正常运行中，如发生叶片断裂，断落的叶片将夹在间隙很小的动静部分中造成碰磨，或断落的叶片在本级碰磨后，其残骸沿汽流进入后几级造成动静部分碰磨，造成设备严重损坏。其破坏力很大，并具有突发性。低压转子后几级叶片，特别是末级，次末级叶片、卫带、拉筋等如断落甩出后，将打坏凝汽器上部铜管或钛管，造成凝汽器突发性泄漏，导致汽水品质急剧恶化。多年来，掉叶片事故时有发生，不少事故造成设备严重损坏。下面列举几次比较典型的掉叶片事故案例。（1）1982年，某厂一台国产100MW机组运行中发生低压转子次末级叶片（432）断落，打坏本级

26、几片动叶片。由于无备用叶片，为了尽快开机，采取截断园周对侧等长度叶片维持平衡的办法，临时恢复机组运行，但由于损坏的不止一片，在损坏的每片叶片对侧截短叶片，结果导致一处相邻的3片叶片都被截断。机组恢复运行后十几个小时，又发生了次末级掉叶片，断落的叶残骸卡在末级隔板静叶中，其伸出部分将末级655叶片根部整级车了一道深槽而全部全部报废，当时机组强烈振动并引起低压转子大轴弯曲。解体检查系连续截断3片处后面的第一片叶片断裂。其断口疲劳纹十分粗糙，分析认为该叶片在其前面连续截断3片叶片后，运行工况恶化，经受的动应力严重超标，导致短期疲劳裂断。（2）1986年某厂一台进口220MW机组运行中突然发生强烈振动

27、，机组运行声音类似拖拉机响声，立即打闸停机。停机后制造厂家代表到现场出具书面手续，建议再启动机组试一试，电厂未采纳建议。解体后发现低压转子进汽第一级叶片（169）大量疲劳断落。经整级更换叶片并采取增加松拉筋措施降低叶片动应力后，恢复了正常运行。（3）80年代后期到90年代初期，某厂4台进口200MW机组，相继发生低压转子倒数第3级和次末级叶片由于汽缸疏水不畅及处于过渡区、湿汽区等因素，而动应力增大，致使疲劳断落。断落后造成本级和末级叶片严重损坏，幸好4台机有一个备用低压转子，有条件逐个进行彻底修复。该厂革新了一套不拆卸叶轮进行拆装叶片、打孔穿拉筋的工具，更换了裂断的叶片，增大了拉筋直径，对末级

28、叶片拉筋也作了改进。经逐台修复更换后，恢复了正常运行。（4）前面提到的超速事故中，叶片承受超标离心力断落是很典型的。1985年某厂200MW机组超速事故后检查，中压转子低压段的次末级倒T型叶根，在转子超速4500r/min左右。叶根两侧肩部全部剪断，叶片飞出；低压转子超速约3800r/min，其末级叶片根部销钉受离心力拉弯约0.6mm。再加1990年某厂25MW机组超速事故后，发现所有叶片全部从叶轮上甩脱飞出，对这次事故的超速有两种分析，一种是4500r/min以上，另一种则低一些。防止叶片裂断和扩大损坏的主要措施有以下几方面：（1）新机组验收时应检查确定叶片经探伤、测频合格。投产后大修中应对

29、叶片进行损伤检查，对叶片或叶片组进行测频检验，发现问题及时解决，不使叶片带缺陷、隐患、将机组投入运行。（2）采取措施防止加热器满水，并保持疏水系统畅通（如合理布置疏水管路、开大汽缸疏水孔等），保证汽缸不积水或从疏水系统、抽汽系统向汽缸返水。（3）经常保持系统频率在合格范围运行，并尽可能减少机组在偏离正常频率下的运行时间（如事故情况下与系统解列后单机或部分机组偏离正常频率的运行时间）。（4）对同型机组发生掉叶片的故障信息，可与制造厂和发生故障的电厂联系，结合实际情况采取预防措施。（5）机组运行中振动突然增加，听到甩脱叶片的撞击声，机组内部有摩擦声以及凝汽器管子突然泄漏等情况，是掉叶片的故障象征，

30、应按规程规定果断停运机组进行检查，切不可拖延时机，否则高速转动下将造成设备严重损坏。（6）发生个别叶片断落故障后，除对断裂叶片采取技术措施外，还应对未断落的叶片全面进行探伤、测频检验，确无问题方可恢复机组运行。若断裂或损坏叶片较多时，不能简单地采取对称割短叶片的措施将机组恢复运行。应由汽机专业人员，必要时请试研机构叶片专业人员、制造厂家等提出修复措施，经审查批准后，实施修复工作。第五节 汽轮机汽缸进水进入汽轮机的蒸汽必须保持足够的过热度，正常运行中蒸汽应保持在额定参数允许范围内。如果蒸汽带水进入汽轮机，将使推力急剧增大，将转子向后推移，导致推力瓦烧损和动静碰磨。同时汽轮机运行中汽缸、转子、阀门

31、等都处于高温状态，低温蒸汽或水突然进入汽轮机的某一部位，将造成部件急剧收缩，除本身金属产生大的热应力影响寿命外，局部收缩变形可能导致动静碰磨、大轴弯曲、部件裂纹、接合面变形泄漏等等。近年来汽轮机进水事故时有发生，有的甚至造成设备损坏。例如：（1）1977年某厂一台苏制100MW高压机组，用电动主汽门旁路门启动，机组达到3000r/min时，由于锅炉减温水量过大，加之电动主汽门前积水未疏净，开启电动主汽门后，蒸汽带水进入汽轮机，主汽门、调节汽门冒白汽，现场值班人员层层请示汇报延误了打闸停机，加之启动前未投轴向位移保护，致使推力瓦片磨损6mm多，动静部分严重磨损，叶轮同隔板磨擦产生的溶渣约4mm厚

32、，虽然两个月抢修恢复了运行，但遗留隐患造成低压转子叶轮轮缘甩脱、隔板裂纹等多次事故。（2）1988年某厂一台国产100MW高压机组停机后，除氧器满水经机组轴封溢汽管（逆止门不严）返到高压汽封处，造成高压缸前端剧冷收缩变形，接合面间隙增大漏汽，被迫转大修对按合面刷镀找平后，才恢复正常。（3）1987年某厂一台进口200MW超高压机组，运行中低压缸疏水不畅或疏水系统向汽缸返水，使汽缸下部积水，增大了叶片动应力，造成叶片断裂事故。（4）1993年某厂一台300MW机组运行中主汽温度降低，由于现场运行规程规定1min下降50才打闸停机，致使低到400左右才打闸停机，导致推力瓦片磨损。（5）70年代某厂

33、一台50MW机组，停机中进行凝汽器汽侧灌水找漏中对水位缺乏监视，以致凝汽器满水进入汽缸，直到从汽封洼窝处往外溢水才被发现。上述事故案例表明，造成汽轮机进水的主要原因是：1）锅炉满水或蒸汽管道积水，使蒸汽带水进入汽轮机；2）回热设备热交换器管子爆漏或汽侧满水，若抽汽逆止门不严，水将进入汽轮机；3）I级旁路减温水及再热器减温水门不能严密关闭，在停机后启动给水泵时给水进入汽轮机；主蒸汽系统裁门不严密，机组高温状态下锅炉打水压时，水进入汽轮机；4）疏水管路连接不合理或疏水联箱容积小，几路同时疏水时，疏水压力升高，致疏水压力低的管路向机内返水；5）汽封溢汽管、门杆漏汽管接入除氧器的系统，当除氧器满水，逆

34、止门不严时，返入汽轮机；6）凝汽器汽侧灌水找漏或停机后对凝汽器汽侧水位缺乏监视，凝汽器满水进入汽轮机。在防止汽轮机进水方面，1985年美国颁布了防止水对发电用汽轮机造成损坏的导则（简称导则）国家标准，从设备、系统的设计、运行、检测、试验及维护等方面提出了全面的防止进水措施。部已将上述导则纳入设计规程，可组织专业人员对照设备系统检查落实，这里再强调一下应采取的主要措施：（1）机组启动前必须对来汽管道充分进行疏水，启动中蒸汽必须保持较高的过热度。当启动中或运行中蒸汽温度突然直线下降50或10min内下降50应立即打闸停机，或者发现汽温突然下降，并且来汽管道、主汽门、调节汽门冒白汽时，也应立即打闸停

35、机，不需向上请示汇报。（2）机组启动前应将轴向位移保护投入，运行中不得将轴向位移保护退出，特别是启动中，进行主汽门、调节汽门严密性试验中轴向位移保护动作后，不得以怀疑保护误动为理由，退出保护强行挂闸。在轴向位移指示达到规定值，如保护不动作时，应立即打闸停机。（3）再热器减温水及I级旁路减温水管路阀门应可靠严密，并应有串联截止门，以保证在停机状态或启动给水泵后不致将水漏入汽缸。机组主汽门不严，锅炉热态打压时，应采取阻止水进入汽轮的措施。（4）采取措施防止加热器满水返入汽缸。当锅炉灭火或机组跳闸时应及时切断再热器减温水。（5）完善调节级、高压排汽、再热蒸汽进口、各抽汽口等可能有水进入汽缸处的温度测

36、点，以便于及时监视汽缸进水或进冷汽，并坚持定期试验，确保抽汽逆止门动作可靠，严密不漏。（6）改进疏水系统使其管道、联箱、容器的断面或容积适应疏水量的需要，并按压力合理布置进入联箱、容器的位置顺序，确保各级疏水畅通，不发生疏水压力升高返入低压缸。（7）确保门杆漏汽管道和汽封溢汽管道上的逆止门动作可靠、截止门严密不漏，防止除氧器满水返入汽缸。同时在机组停运后，仍应监视除氧器水位和凝汽器水位，防止除氧器、凝汽器满水返入汽缸。第六节 汽轮机振动对转动机械来说，微小的振动是不可避免的，振动幅度不超过规定标准的属正常振动。这里所说的振动，系指机组转动中振幅比原有水平增大，特别是增大到超过允许标准的振动，也

37、就是异常振动。任何一种异常振动都潜伏着设备损坏的危险。比如轴系质量失去平衡（掉叶片、大轴弯曲、轴系中心变化、发电机转子内冷水路局部堵塞等）、动静磨擦、膨胀受阻、轴承磨损或轴承座松动，以及电磁力不平衡等等都会表面在振动增大，甚至强烈振动。而强烈振又会导致机组其他零部件松动甚至损坏，加剧动静部分摩擦，形成恶性循环，加剧设备损坏程度。异常振动是汽轮发电机运转中缺陷，隐患的综合反映，是发生故障的信号。因此，新安装或检修后的机组，必须经过试运行，测试各轴承振动及各轴承处轴振在合格标准以下，方可将机组投入运行。振动超标的则必须查找原因，采取措施将振动降到合格范围内，才能移交生产或投入正常运行。多年来，不少

38、机组因振动大而拖延了投产期和检修期。对生产运行来说，接收了振动符合标准的机组以后，还必须加强振动监督，对振动监测做到制度化、经常化，必须在机组振动突然增大达到规程规定值时，及时果断地将机组停运，防止扩大损坏，或对振动虽然增大，但尚未达到规程规定紧急停机数值的异常及时对比分析，查找原因，并采取措施防止设备损坏事故的发生。多年来，由于振动监督工作薄弱，或机组振动异常达到规定停机标准而未停机，导致设备扩大损坏的事故时有发生，现列举几个典型案例：（1）1990年某厂一台100MW双水内冷机组，在上级安监部门负责人到现场检查时，发现该机振动很大，该机没有监督振动的盘表，值班人员说这台机移交生产时振动就大

39、。查找振动记录薄时，现场和车间都没有记录（最后找到一次前两个月的振动记录），后用携带型振动表进行实测，发电机汽侧轴瓦振动0.22mm，励侧轴瓦振动0.25mm，当即要求该厂技术负责人停机。停机后经全面检查发现发电机水内冷转子局部水路阻塞，造成发电机转子质量不平衡引起强烈振动。据现场人员反映，前两天这台机振动就有所增大，但因振动监督薄弱，而未能发现振动严重超标。（2）1994年某厂200MW机组大轴弯曲事故中，当启动到转速500r/min时振动增大，按防止大轴弯曲技术措施规定，转速在1300r/min以下振动超过0.03mm时，应打闸停机。而这次事故中，振动高达0.10mm，最大0.13mm，才

40、打闸停机，导致机组大轴弯曲。（3）1984年某厂一台苏制200MW机组在进行快关试验中，试验人员在试验间隔中检查机组情况时，发现高中压转子间对轮附近的2号轴瓦振动比原来增大0.02mm，但振幅值还在合格标准以内，对此异常情况经分析研究后决定停机检查，经检查1号对轮12条螺栓中已有8条断开，1条裂缝，该机高压转子只有一个承力轴承，依靠1号对轮连接后经2号轴瓦支承，若在带负荷情况下对轮断开，后果难以设想。由于及时监测、分析振动异常，正确对待才避免了毁机事故。上述事故案例表明，汽轮机组的运行必须坚持进行振动监测，以便在振动突然超标时立即将机组停运，或在振动异常变化时分析原因、采取措施防止机组设备严重

41、损坏。在振动监测方式，一般应做好以下几项工作：（1）法规规定，转速在3000r/min的机组轴承在各种运行方式下，轴承的垂直、水平和轴向3个方向双振幅值在0.025mm以下为良好，在0.05mm及以下为合格。这就是评定、控制机组振动的标准。新安装或检修后的机组应尽可能保持较低的振动值，如超过0.05mm，即视为不合格。应查找原因，采取措施，将振动降到允许范围才能将机组投入运行。运行中的机组振动增大并超过允许值的应分析原因，采取措施将振动降到允许范围以内，若突然增加了0.05mm，则应立即将机组停运。（2）目前200MW及以上的机组大都装设了轴系监控装置，对振动实施在线监控，给振动监测工作创造了

42、良好的条件。其他中小型机组有的虽装有振动监测表，但准确度较差，要靠携带型振动表定期测试核对，有的机组仅靠推带振动表定期测试记录。对中小型机组的振动监测工作，一般都比较薄弱，不能坚持定期（每周、每10天等）测试或测试记录不全不完整等等，不利于有关振动规定的认真执行。因此，电厂应明确规定测试振动的周期，给汽机车间专业人员和运行现场配备较高精密度的振动表，并建立专业人员保存的和运行现场保存的振动测试登记簿，按规定周期测试并将测试结果记入登记簿。测试中发现振动比上次测试结果增大时，专业人员应及时向领导汇报，并分析振动增大原因，研究采取措施，必要时增加振动测试次数，以监测是否继续增大。运行中如发现机组振

43、动异常时，应立即使用现场保管的振动表进行测试，如振动比上次测试结果增加了0.05mm时，应立即打闸停机。如振动增加虽未达到0.05mm，但振动异常时听到机组有响声（如掉叶片等），或机内声音异常时，也应停机进行检查。对一般的振动增大，也应向车间汇报，以便组织分析原因，采取措施。总之，机组振动测试结果是研究分析机组运行状况的重要技术依据。一是要坚持定期测试准确，做好记录；二是据以执行紧停规定或从振动异常中查找原因，采取措施防止设备扩大损坏。（3）机组启动中也应进行振动监测并做好记录，如振动值达到防止大轴弯曲反事故技术措施的规定时（1300r/min以下超过0.03mm，过临界时超过0.1mm）应立

44、即打闸停机，查找原因，采取措施后方可再次启动。（4）对国产200MW机组部分轴承振动偏大的问题，水电部以1987基火字104号文发出了关于进行国产200MW机组振动普查的通知，尚未进行普查并且振动偏大的机组，可组织进行振动普查，并与厂家联系采取改进措施。（5）对重要的辅机也应定期进行振动监测工作。发现问题及早采取措施，防止设备扩大损坏。第七节 汽轮机烧轴瓦影响轴承故障的因素很多，如设计结构、安装检修工艺等等。这里主要讲轴瓦烧损事故。多年来，轴瓦烧损事故比较频繁，主要是异常情况下，轴向位移突然超过允许值而烧损工作面或非工作面推力瓦片，和断油烧损承力轴瓦。下面列举几起典型事故案例：（1）1997年

45、某厂一台100MW机组，启动前未投轴向位移保护，启动中在蒸汽减温水量大，且管道积水导致蒸汽带水，汽温急剧下降，主汽管道、主汽门、调节汽门冒白汽，司机跑到集控室向值长请示汇报，控制盘上轴向位移、胀差满表，值长却怀疑热工电源有问题延误停机，结果推力瓦磨损6mm多，机组严重损坏。（2）1985年某厂一台200MW机组大修后进行主汽门、调节汽门严密性试验，由于中压自动主汽门关闭超前于高压自动主汽门，瞬间负面推力增大，轴向位移保护动作不能继续试验，后现场决策人员决定退出轴向位移保护继续试验，结果造成推力瓦非工作面最大磨损2.58mm，已磨损部分瓦胎。再如1993年某厂一台300MW机组，投产时低旁不能联

46、动，一次锅炉事故引起停机后，高旁动作低旁未联动，中压转子推力增大，轴向位移保护动作不能挂闸，值长令热工检查轴向位移保护，热工人员将保护电源断开，失去轴向位移保护，致使推力瓦片磨损约4mm。（3）1994年，某厂一台300MW机组设计时未考虑润滑油泵联动装置，安装中电厂提出后设计代表增加了联动装置，但二次回路设计不合理，调试中未进行实际联动试验，移交生产后也未定期进行实际联动试验，以致在故障停机时，交、直流润滑油泵均未能联动，值班人员也未监视润滑油压并手动开启润滑油泵，致使停机中断油烧瓦。（4）1986年某厂一台200MW机组，在一次事故中因汽封漏汽量大而使主油箱积水结垢严重，主油泵排气阀被堵塞

47、未能排出空气，致主油泵入口存有空气。停机中热工人员未办理工作票即将热工保护总电源开关断开，工作后又忘记合上，启动前运行人员未按规程规定进行低油压交、直流油泵联动试验。机组启动定速后，操作人员未与司机保持联系而并监视润滑油压，就关闭启动油泵出口门，由于主油泵入口存有空气不上油，致使断油烧瓦，汽封被磨平倒伏，部分叶片铆钉头磨损。（5）某厂生产的300MW、125MW机组、200MW机组在用启动油泵开机定速后停启动油泵时，主油泵出口油压突然晃动甚至多次造成润滑油压突然降低、断油烧瓦，其主要原因是主油泵出口逆止门前后管道内积存空气，若积存空气不能排净，就会导致油系统工作不正常。经在逆止门上增设排气孔，

48、并在定速后缓慢关小启动油泵出口门，使启动油泵出口油压低于主油压后再停启动油泵。使这类事故得到控制。（6）某厂生产的200MW带有涡轮泵的组合油箱机组，主油泵与启动油泵特性不匹配，在定速后缓慢关小启动泵出口门至接近关完时，润滑油压突然下降，交、直流油泵虽相继联动起来，甚至把启动油泵再开起来，润滑油压也不能恢复，仅1988年这类机组就发生4台烧轴瓦事故。经分析主要原因有以下几点：1）主油泵的压力和流量均比启动油泵的低，特性不匹配，当并列运行时主要是启动油泵工作，而主油泵处于半工作或不工作状态，当停用启动油泵时，造成主油泵瞬间流量增加，入口压力下降，润滑油向主油泵的补油量突增，加之溢油阀关闭不及时，

49、造成润滑油压突降，甚至导致断油烧瓦。2）涡轮泵出力不足，设计流量小于实际流量，且三油楔轴瓦改椭圆瓦后增大了润滑油耗油量，更加剧了这一矛盾，使油泵在变工况时容易产生气蚀而造成油压突降（矿物油在常温下所含空气612，而水仅2，说明油泵比水灰更易产生气蚀）。且涡轮泵在流量减少时，转速将增大，进一步加剧了气蚀。3）交、直流润滑油泵在涡轮泵已产生气蚀的情况下虽联动起来，但因也具备了气蚀条件，启动瞬间流量很大，也产生气蚀而不上油。这些泵都布置在主油箱一侧，相距很近，入口互相干扰也是不上油的因素之一。（7）直流润滑油泵联动装置回路装有交流中间继电器，在厂用电中断情况下，直流润滑油泵不能联动，造成停机中断油烧

50、瓦。对于上述问题，各电厂与制造厂研究从设计上采取改进措施，同时电厂也采取一些临时措施防止这类事故的发生。推力轴承是控制汽轮发电机轴系在允许的轴向范围内转动，一旦轴系推力突然增大，使轴系超过允许范围，若轴向位移保护未动作，则将造成推力瓦片钨金烧损，甚至铜质瓦胎磨损，而导致一系列轴向间隙变化、磨损，造成机组严重损坏。承力轴承是承受轴系的重量在给定的中心线上转动。在轴瓦钨金和轴颈之间靠形成的油膜承受轴系的重量（推力瓦片与推力盘之间也靠油膜承受推力），当一旦断油或缺油时，将形不成油膜，轴系重量压在轴瓦上，轴颈同钨金直接接触，就会产生高温将钨金熔化，轴颈将与瓦胎摩擦。同时机组径向间隙变小，造成径向动静部

51、分严重摩擦，导致机组严重损坏。因此，烧轴瓦事故（不论推力瓦或承力轴瓦）不仅是轴瓦损坏问题，而且可能导致汽轮发电机组动静部分磨损的设备损坏事故。在防止烧轴瓦事故方面应结合设备实际情况和制造厂有关说明，继续贯彻水电部1963水电生字287号文版发的关于防止汽轮机轴瓦损坏的技术措施。这里强调以下几点：（1）运行中轴瓦钨金温度或回油温度（含推力瓦、密封瓦）达到现场规程规定时，应按规程规定果断停机。（2）涉及润滑油系统的切换操作如切换冷油器、过滤器以及启动定速后停用启动油泵等，均应填用操作票，在班长监护下按操作票顺序缓慢进行操作，操作中应同司机保持密切联系，严密监视润滑油压变化，若润滑油压变化应即停止操

52、作，查明原因后再继续操作。同时操作中必须事先对可能存有空气的设备、部件进行充分排放空气，排净后方可投入润滑油系统。（3）机组启动前应检查试验交、直流润滑油泵工作正常，并投入低油压保护和联动。停机时应有专人监视润滑油压，必要时应手动投入润滑油泵。（4）当发生水冲击、瞬间断油或其他可能引起轴瓦损坏的异常情况后，应查明轴瓦确未损坏以后，才能重新启动机组。（5）直流润滑油泵、直流密封油泵的电源应可靠，其联动装置回路装有交流中间继电器的应改为直流中间继电器，其电源电缆应采取可靠防火措施或采用耐火电缆，以保证失去交流电源或电缆火灾时确保停机时对轴瓦可靠供油。（6）润滑油系统的截门一般应平装，以防门杆断裂时

53、断油，润滑油系统和冷油器冷却水系统的截门宜采用明杆截门（即门杆随截门开启向外伸出），以便于一目了然地知道截门的开、关程度。（7）对于主油泵与启动油泵特性不匹配或运行中润滑油压突变的机组，可与制造厂和同型机组电厂联系采取改进措施，防止断油烧瓦事故的发生。（8）1982年华北局制订的防止烧轴瓦措施中规定，当轴瓦钨金温度和回油温度达到下列数值时应打闸停机：1）任一轴承回油温度超过75或突然升到70；2）主轴瓦钨金温度超过80；3）回油温度升高，轴承内冒烟时；4）润滑油泵启动后，油压低于运行规程允许值时；5）盘式密封瓦回油温度超过80，或钨金温度超过95时。以上措施规定可供参考。第八节 汽轮机超温及温

54、度变化失控进入汽轮机的蒸汽温度超限或变化速度失控，将严重影响汽轮机的安全和寿命，具体分析如下。（1）机组额定汽温及允许最高汽温范围是根据金属材质强度特性确定的，超出允许温度，将明显降低材料的屈服强度，在超温（高于额定温度）下长时间运行能增加发生裂纹的危险。因此，规程对超过额定温度分档次规定了允许时间，并规定达到允许最高温度时应打闸停机，以保证设备的使用寿命。同时还规定建立超温记录簿，对每次超温的最高温度和持续的时间都要记入超温记录簿，作为分析超温情况的依据，并进行必要的考核。但是，一些电厂对超温还没有引起足够的重视，例如某厂装有4台100MW高压机组，80年代初期该厂严重超温，超温记录簿上有一

55、台机5个月内超温50多次，其中一次超温到580长达24h（额定汽温535），经整顿后，该厂将主汽温度记录表改为圆盘式，每天一张记录纸，使用前先在表纸上划好允许汽温变化范围的上下限，运行精心调整做到温度不超限。据了解，目前有一些电厂对规程关于超温的规定还没有认真执行。再如某厂一台100MW机组，锅炉检修中将甲、乙两侧过热器减温水控制系统按错，启动后一侧过热蒸汽超温，控制加大减温水实际上减小了减温水，另一侧控制关小，实际加大了减温水，致使一侧温度高达600，另一侧则降到390，现场决策人员认为两根来汽管进入一个自动主汽门后混合起来，可按平均温度（600390495）对待。这种决策显然是不科学的。其

56、后明确规定对汽温的监控以单管为准，只要其中一根管超标就要按规程规定处理。对于低汽温已在第三节大轴弯曲，第五节汽缸进水等节中讲了，不再重复。（2）从启动到正常运行，机组经历了从冷态或热态逐步增温到满负荷下温度的过程；从满负荷减到空负荷到停止运行，机组又经历了从满负荷下的温度逐步减低到热态或冷态温度过程；在机组正常运行中，这种增温，减温幅度不大，但在大幅度加减负荷以至甩负荷时，机组也将经历大幅度增温和减温（即冷却）的过程。由于汽缸、阀门和大轴表面到中心孔的厚度都很大，在增温和冷却过程中，都存在由于温差引起的热应力，增温的一侧要膨胀，但受部件内部存在温差制约，不能自由膨胀而产生压应力，减温的一侧要收

57、缩，也受温差制约不能自由收缩而产生拉伸应力，如果温度变化率过快，产生的压应力或拉应力使材料表面达到屈服点甚至超过屈服点，则将形成残余变形。随机组起停，加减负荷累积下来，就会使材质表面产生裂纹并不断发展影响机组的使用寿命。一些电厂对温度变化率过快影响机组寿命认识不足，在设备起、停、加减负荷等变工况情况下对温度变化率控制不严格，经常出现温度大幅度直线升、降、例如有的厂吹灰器不能正常投运，过热器积灰结焦影响正常运行，于是在后夜低负荷时采用突然降负荷并使过热器降温掉焦掉灰，这种措施在短时间改善锅炉运行状况也有一些效果，但在这处过程中蒸汽温度呈数十度直线升降，对机炉材质将造成热应力严重超标；再如有的电厂

58、在没有技术措施保证正常的温度变化率的情况下，盲目缩短起停时间未搞速起停等等，这些做法在初期可能看不出影响，但经过一段时间，可能造成汽缺变形、部件裂纹、汽封严重磨损等等而发生事故并影响设备寿命。因此，在控制机组温度变化率方面，应采取以下主要措施：（1）根据制造说明和典型规程的规定，制订机组冷态启动、温态启动、热态启动（300MW机组运行规程规定，高压缺调节级内缺内壁200以下为冷态，200370为温态，370以上为热态，美国通用公司对冷态规定为150以下，温态为150375，热态相同）、滑参数启动、带负荷、停机的依据，严格按曲线规定控制温度变化率。（2）热态启动时，严防低于机组金属湿度的蒸汽进入机内或送入封，并落实各项防止汽缺进水的措施。金属表面聚冷比聚热对寿命的影响更大。（3）在运行中或故障情况下，要尽量避免汽温大幅度变化。（4）快速启、停应有技术措施，并经试验确保温度变化在正常允范围内方可实施。 第九节 汽轮机承压部件、压力容器爆破汽轮机管道系统承压部件和压力容器爆破也将造成严重后果，如主蒸汽管道，给水管道、高加疏水管道、除氧器等发生爆破，不仅造成设备损坏，而且会造成人身伤害，现将比较典型的事故