材料模板施工组织安全专项规划项目施工组织

1、/第一章第二章第三章1 、2、3、4 、5 、6 、7 、第四章工程概况 编制依据 模板支撑体系设计 技术准备 管理架构 模板体系及材料选用 施工顺序 支撑架及模板搭设、安装方法 质量安全保证措施 支撑架检查验收 梁模板支撑计算书 222233335611第一章工程概况建设单位:嘉应学院医学院附属医院代建单位:梅州市政府投资建设项目管理中心工程名称:嘉应学院医学学院附属医院住院大楼工程设计单位:广东诚实建设工程设计有限公司勘察单位：广东梅州地质工程勘察院 监理单位：兴宁市恒安工程建设监理有限公司 施工单位：广州市城建工程总承包有限公司 工程内容：土建工程、给排水安装、电气系统安装、空调通风、室

2、外场地 及消防工程 承包方式：包工包料，包工期，包安全，包文明施工质量要求：合格工程造价5665.93万元 总工期：450个日历天，计划开工日期2016年12月12日，竣工日期2018该工程位于梅州市广梅路52号，框架建筑，新建一栋占地面积1532.7平方米，建筑面积19206.3平方米，其中地上十层建筑面积为13041.5平方米，地下二层建筑面积6065.9平方米，建筑高度38.1的住院大楼以及 相关附属配套设施。第二章编制依据、编制依据1)2)3)4)5)6)7)建筑施工扣件式钢管支撑架安全技术规范(JGJ 130-2011)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91)建筑施工安全检

3、查标准(JGJ 59-2011)钢结构设计规范(GB50012003)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)木结构设计规范(GB50005-20038）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）9）中国五洲工程设计集团有限公司提供的施工图纸10）计算软件采用EZ建筑工程施工安全铺助设计系统建设部 2006年科技成果 项目（2013版）建设部2006年科技成果项目第三章模板支撑体系设计一、施工准备工作1、技术准备组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对外壁支模、框架 顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行

4、学习，并将其质量和工艺的 要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划， 根据施工平面图的要求，组织好需。3、全、所需的材料、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所 应按要求对钢管、扣件、可调托撑等进行检查验收，不合格的产品不得使用。劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对工人进行安 防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。二、管理架构本工程工期较短。高支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安 全问题尤为重要

5、，主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、 优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。三、模板体系及材料选用1、模板支撑体系：采用扣件式钢管支撑架，钢管规格为48*3.0mm钢管，支撑架、水平加固杆、扫地杆、剪力撑等钢材品种为Q235钢管立杆下底座采用5mn厚 100X 100mm 钢底座。2、模板体系：采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。梁模板为防水18厚木胶合夹板；80 X 80mn等木枋材。3、架体基础：钢管支撑架基础底部为地下室底板，板厚均为450mm C30钢筋混凝土楼面。四、施工顺序模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统的安装

6、顺序为:弹线一支撑架的架设一支撑架的固定、拉接一木枋的架设及调平一梁底板的安装梁钢筋的绑扎及安装一梁侧板的安装楼面板的安装一板钢筋的绑扎及安装一混凝土浇捣一淋水养护拆除高支模板五、支撑架及模板搭设、安装方法1.支撑架的搭设（搭设大样详见附图）：要搭设支撑架之前，在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。 支撑架立杆底部采用钢底座，距地面200mr*设立纵横扫地杆。立杆设置：支模系统支架立柱间距最大为900m材900mm步距为1500mm现场a.b.c.施工时，如遇障碍物，可适当调整但不得超过设计纵横间距，（立杆设置详见平面布置图）。d. 高支模支架系统外围四周及内部纵、 横每隔五跨（且不小于3

7、m通长设置竖向 剪刀撑，并在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆设置层及每隔3昭设置水平剪刀撑。梁 底第一步、中间步及扫地杆的设置层各设置一道拉结与建筑物进行拉结。 并利用柱与柱 间用水平杆顶紧。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 45°60° ,水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45°60°,接长不应小于1m,并应采用不少于2个旋转扣件固定。 端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于 100mme. 驳接钢管应在同一竖向中心线上， 相邻两旁的钢管驳接不得在同一步距内， 钢 管之间连接的接头应牢固可靠，接头采用标准连接扣件。f. 支架立杆应协调设置，做到纵横各成一线，

8、以便搭设水平加固杆和交叉支撑， 水平杆加固杆在立杆内侧纵横拉结。g. 支撑架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向， 减少误差积累。不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。h在混凝土浇筑前高支模底必须保持两层支撑，否则必须进行回顶。2.模板安装方法：a. 梁模板材料为：夹板底模及侧模为厚度 18mm交合板，钢管立杆顶部采用28以上的上可调。梁底模板安装：底模、侧模厚度 18mm第一层龙骨80>80mn木枋300mm第二层龙骨双钢管48X3.0900mm钢管纵向间距 900mm钢管横向间距 900m；m竖肋 80X30mn木枋300mm对拉螺栓1排

9、机2,横向间距600mm采用 48X3.0双钢管作为 横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。楼板模板安装：底模楼模板18mm第一层龙骨采用单枋b=80mm h=80mm间距 350mm第二层龙骨采用双钢管48X3.0, A=424mm2钢管横向间距900mm钢管纵向间距900mm立杆步距1.50m。b. 模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。c. 里外角模和临时摘桂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。3. 模板拆除：a. 承重模板（梁、板底模）拆除时间该层钢筋混凝土强度达到设计值100%寸方可 进行拆除，高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认同条件养护强度试验报

10、告 ， 经监理单位书面批准后，方可拆除。侧模拆除时，应保证其表面及棱角不受损伤。b. 拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨 度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的 木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。c. 梁板施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。严禁上下同时作业，连墙件必须随支撑架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆 支撑架体，分段拆除高差大于两步时，应增加连墙件加固。d. 拆除前应清理支撑架上的材料、工具和杂物。e.

11、 扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在支撑架拆卸到相关的架体时方可拆 除。拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。f. 工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。g. 拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的配件应放入袋内。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。 严禁将构 件抛掷至地面。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模， 严禁在同一垂直平面上操作，严格控 制模板及其支架拆除的顺序。六、质量安全保证措施1.施工措施a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载， 最好采用由中 部向两边扩展的浇筑方式；b

12、. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；C. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2. 安全控制措施a、应严格按照方案进行搭设，严格控制支撑架垂直度和水平度。b、砼浇筑时梁混凝土尽量分次浇捣，并派专人进行检查，夜间作业施工棚架下拉 防水照明灯，随时跟踪检查，防止漏浆、沉降和变形。C、在搭好的架体上严禁堆放杂物，确保架体承重不超载。模板支架在使用期间， 严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。高支模体系严禁悬挂起 重设备。d混凝土施工前检查并清理支撑架上的材料、垃圾、杂物等

13、防止施工时振动，造 成物体坠落。所有作业人员必须佩戴好安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。 夜间施工须配备足够的照明设施。e、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。禁止在超过八级的大 风下作业，严禁在大雨和雷电天气下施工。f、内外支撑架体系必须按要求设置连墙杆，并经过有关人员进行质量和安全验收 才能投入使用。3. 施工现场排水措施施工现场设置外围连续、畅通的排水沟，确保施工现场支撑架体底无积水，做到 及时排放。4. 文明施工a、安排专人专管文明施工。b、专人负责维护和整改，文明施工直接负责人带一杂工班专项负责楼面上材料的 堆放，杂物的清理。同时各施工人员要积极配合搞好现场文明

14、施工。C、每日下班前要清净场地，不得在施工场地吸烟。d模扳、支架拆除后，把所有材料分类运走，并把楼面清理干净。e、所有洞口及有安全隐患的地方马上密封防护。七、支撑架检查验收7.1构配件允许偏差（详见表8.1.8）張出LX构配件址许倚差xiT脩毎粒ft丄具 ：nm.h窮M"：杆一 i4lh 锯席尙'曲J"：斤,三皿iJ. IShii'二 i - .c_ :.itTj畢鞋?y曲 卫齐怦計件衲供旳:sg點对曲QA扑取骨弯曲；tf 严-：iu.J(j炸集 11 g fl 卜1 (nm)'卅 It ih. ：t«M ； b冲卄制抑r-K板血曲iiij

15、i - .l.-Cl叫翊I擢七托Ml龙用审te心7.2支撑架搭设的允许偏差和检验方法（详见表 8-2 ）/2一根杆 的两端同跨内 两根纵 向水平 杆克差±20±50±20钢 板 尺2底座-10±100竝行验 收垂直 度20*-e0m表直不晃动不沉降坚实平整 不积水项项U技术曼求次扛mm)允许偏 差水平仪或水平尺O1 +-一 DHStllr一 一 a检査方s与工具观察用经纬仪或吊线和卷尺纵向水平杆髙善4图A 示AA-搭设中检査 偏莖啲 高!稣1)H=2H=10H=20H=30H=40H=45±7 ±20 ±40±50

16、±30±96/双ttW手架 壤旬水平杆 附申长皮主节点 处各扣 件中心 点相互 距离同步立 杆上两 个相隔 对节扣 件的高 差扣件安装立杆上 的对接 扣件至 主节点纵向水 平杆H 的对接 扣件至 主节点 的肿离扣件無 栓拧鑒 扭力矩剪刀撑斜杆 与地面的颌 角腾手板外伸氏度州申 SOOrnina 吨 15Dmma>50Dnnma<h?340-65 Nma=13D-150mm l300mmalOOmm l>200mnn-50iH-曲TJff糕问水+朴纵冋水THOA橫向水平比1-k1003Q " f jlA2QQ厂钢卷尺钢卷尺ffl力扳手7.3扣件拧紧

17、抽样检查数目及质量判定标准（详见表 8.5 ）& 2.S安装后的扣件螺栓拧累扭力矩应采用扭力扳手检查.抽 样方法应按随机分布原则进行.抽样检杳数目与质W判定标准. 应按衷出乙5的规定确宦.不合格的应JS新拧紧至合陷.S&2.5扣件拧紧抽样捡壷质*判定标准顶枕號饪聊目抽Wtti个')尤许絶彳、含廨址蛾1（个）i"如'510连接立杠与纵f横）向庆平a11秆或剪刀#的扣件1桜K宜131杆.瞅同*平杆或fiZf萍的281-500ZO9扣件SQ1 1200,3?31201-<320050S 15 1 i胆打191-150£ '2 1连接横

18、向水平杆与纵向木平1和丨2撷】133杆的扣件（非主节点处）£81f孔515G1 “20 廿321120- 32<J05G107.4质量保证注意事项 7.4.1支撑架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7.4.2支撑架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用:搭设完毕后;连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15d，在重新使用之前;在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。7.4.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。7.4.4在架子

19、的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。745外观质量支撑架钢管颜色一致。7.5支撑架检查与验收支撑架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收， 验收程序为施工单位自检合格后，报监理单位验收合格后方可投入使用:7.5.1基础完工后及支撑架搭设前;7.5.27.5.3作业层上施加荷载前；每搭设完6m- 8n高度后;7.5.4达到设计高度后;7.5.5遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后;7.5.6停用超过一个月。7.5.7应根据下列技术文件进行支撑架检查、验收;7.5.7.1专项施工方案及变更文件;7.5.7.2技

20、术交底文件；7.5.7.3构配件质量检查表7.5.8支撑架使用中，应定期检查下列要求内容:7.5.8.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案的要求；地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空;7.5.8.27.5.8.37.5.8.4扣件螺栓应无松动，扣件螺栓扭紧力矩在45-60KN范围内；高度在24n以上的双排、满堂支撑架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合规范规定;7.5.8.5安全防护措施应符合规范要求;7.5.8.6应无超载使用。第三章、梁模板支撑计算书结构楼板厚100mm梁宽b=250mm梁高h=1000mm层高4.80m；结构表面考虑隐蔽;模板材料

21、为：夹板底模厚度18mm侧模厚度18mm板弹性模量E=6000N/mm2木材弹性模量E=9000N/mm2抗弯强度fm=13.00N/mm2抗剪强度fv=1.40N/mm2 ;支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm梁边至板支撑的距离0.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度 150mm2.梁底模验算q2 = 6.99 kN/m荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数 设底侧模自重0.3kN/m2X(0.25+ 1.80)X 1.2 = 0.74 kN/m砼自重24.0kN/m3X0.25X1.00X 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载1.5

22、kN/m3X0.25X1.00X 1.2 = 0.45 kN/m振捣砼荷载2.0kN/m2X0.25X1.4 = 0.70 kN/m(1)梁底模及支撑荷载计算梁底模和支撑承载力计算组合+q1 = 9.09 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(+)/1.2(2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm计算跨数5跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=250mmW=bh2/6=25O< 182/6=13500mm3 I=bh3/12=250 X 183/12=121500mm41) 抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10咏 9.09 X 3002=-859

23、01N mm=-0.09kN m(T =Mmax/W=85901/13500=6.36N/mm2梁底模抗弯强度c =6.36N/mm2< fm=13.00N/mm2满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60X 9.09 X 300=1653N=1.65kNT =3Vmax/(2bh)=3 X 1653/(2 X 250X 18)=0.55N/mm2梁底模抗剪强度T =0.55N/mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 Ku =0.644,q2=6.99kN/mu max=Ku q2 L4/(100EI)=0.64

24、4 X 6.99 X 3004/(100 X 6000X 121500)=0.50mmu =300/250=1.20mm£弯矩图砧梁底模挠度u max=0.50mmt u =1.20mm,满足要求。J*X Jj J/I X1XL 300 L 300计算简图和内力图如下图计算简B （单位扫蚪尸脚nO0. D9A0. 50变形圏5ii）（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm梁宽C=250mnY =250/1200=0.21 ;第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=8(X 802/6=85333mm3 I=bh3/12=80 x 803/12=341

25、3333mm4 1）抗弯强度验算 a、梁传荷载计算 q=qix第一层龙骨间距 / 梁宽=9.09 X 300/250=10.91kN/mMq=qcL(2-Y )/8=10.91 X 250/1000 X 1200/1000 X (2-0.21)/8=0.73kN- m b、板传荷载计算P板重量=1.2 X （板厚度X 25 +模板重）+ 1.4 X活载=1.2 X (0.10 X 25+0.30)+1.4 X 2.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载 P=250/1000X 300/1000 X 6.86=0.51kN a =0.5 X (L-c)=0.5 X (1200-250)

26、=475mm, Mp=P< a=0.51 X 0.48=0.24kN mMmax=M+ Mp=(0.73+0.24) X 106=970000N- mm=0.97kN m(T =Mmax/W=970000/85333=11.37N/mm2第一层龙骨抗弯强度c =11.37N/mm2< fm=13.00N/mm2满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5X qX 梁宽+ P=0.5 X 10.91 X 250/1000+0.51=1.87kNT =3Vmax/(2bh)=3 X 1.87 X 1000/(2 X 80 X 80)=0.44N/mm2第一层龙骨抗剪强度T =0.44N/

27、mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算 q' =q2X 第一层龙骨间距 / 梁宽=6.99 X 300/250=8.39N/mmu q=q'cL3 X (8-4 丫 2+丫 3)/(384EI)=8.39 X 250X 12003X (8 - 4 X 0.212+0.213)/(384 X 9000X 3413333)=2.41mmu p=PaL2X (3-4 X (a/L)2)/(24EI)=0.51 X 1000X 475X 12002X (3 - 4 X 0.402)/(24 X 9000X 3413333)=1.12mmu max=u q+u

28、p=2.41+1.12=3.53mm U =1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度u max=3.53mrK u =4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图P=O.E1 P-n. 51(3. at)475计算简S (单q=ldT/ni)4T50.37弯矩® (kN. R).(4)第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋：b=80mm.h=80mm.W=2< 80X 802/6=170667mm3 1=2 X 80X 803/12=6826667mm4;1) 抗弯强度验算P=V=1/2X qX梁宽+ P=0.5X 10.91 X

29、 250/1000+0.51=1.88N弯矩系数 KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.33X1.88 X 1000X 900=-563436N - mm=-0.56kN m(T =Mmax/W=563436/170667=3.30N/mm2第二层龙骨抗弯强度c =3.30N/mm2< fm=13.00N/mm2满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数 KV=1.333,Vmax=KVP=1.33< 1.88 X 1000=2506NT =3Vmax/(2bh)=3X 2.51 X 1000 /(2 X2X 80X 80)=0.29N/mm2第二层龙骨抗剪强度T =0.29N/

30、mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算P=V=1/2X qx 梁宽+ P板传=0.5 X 8.39 X 250/1000+0.51=1.56kN挠度系数 Ku =1.466, u max=KU PL3/(100EI)=1.466 X 1.56 X 1000X 9003/(100 X9000 X 6826667)=0.27mmu =L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度u max=0.27mmc u =3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图F=L36IF=l. 3Sr=i 30 Cl 5EI 、900弯矩图&乩e计算简S (单2. 51

31、-2. 51剪力SCkN)27变形®C«)3. 支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数 =3.666传至每个门架立柱的力NQK1=3.66X 1.88=6.89kN每个门式钢管脚手架立柱的活载(1.0kN/m2) :NQK2=1.4X 0.6 X 0.90 X 1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载 NQK =NQK4 NQK2=6.89+0.76=7.65kN单榀MF12191式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量 =0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚

32、手架和水平拉杆重量NGK =(4.80-1.00-1.9) X 0.08+2 X 2.10 X 0.0376=0.31kN门式钢管脚手架总承载力=1.2 X NGK NQK=1.2X 0.31+7.65=8.02kN(2) 门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.02kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4. 支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100X 100mm支承面为(按C20考虑)混凝土楼板,楼板厚=200mm上部荷载为：F=8.02+0.08 X 1.90+(1.2+0.90) X

33、0.0376 X 1.2=8.30kN(1)支承面受冲切承载力验算P S=2.00,ft=1.10N/mm2,h0=200-15=185mm, n =0.4 + 1.2/ p S=1.00T pc,m=0N/mm2,Um=X (100+185)+2 X (100+185)=1140mm,p h=1.00(0.7 p h ft + 0.25 (T pc,m) n UmhO=(0.7X 1 X 1.10+0.25 X 0) X 1.00 X 1140X 185/1000=162.39kN门架支承面受冲切承载力162.39kN 上部荷载F=8.30kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=

34、(0.10+0.10 X 2) X (0.10 X 3)=0.09m2,AI=0.10 X 0.10=0.01m2P l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85 X 9600=8160kN/m2,o =0.75coP lfccAl=0.75 X 3X 8160X 0.01=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=8.30kN,满足要求。5. 侧模板验算(1)荷载计算1) 新浇砼的侧压力F1 =0.22 yX 200/(T+15) p 1 p 2V1/2=0.22 X 24.00 X 4.44 X 1.20 X 1.15 X 2.000.5=45.75kN/

35、m2(丫 =24.0 p 1=1.20 p 2=1.15 V=2.0 T=30.0 C)F2= Y H=24X 梁高=24X 1.00=24.00kN/m2比较F1、F2取小值F=24.00kN/m2,有效压头高度为F/ 丫 =1.00m。2）荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力F24.00kN/m2丫 G=1.228.80kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00kN/m2丫 Q=1.45.6034.40kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.224.00kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm计算跨数5跨,木

36、模板厚度h=18mmW=bh2/6=90O< 182/6=48600mm3 I=bh3/12=900 x 183/12=437400mm41）抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105,q=34.40 x (1000-100)/1000=30.96kN/m=30.96N/mm。Mmax=KqL2=-0.10X 30.96 x 3002=-292572N - mm=-0.29kN m(T =Mmax/W=292572/48600=6.02N/mm2侧模抗弯强度c =6.02N/mm2< fm=13.00N/mm2满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数 KV=0.606,Vmax=KVqL=

37、0.606< 30.96 x 300/1000=5.63kNT =3Vmax/(2bh)=3 x 5.63 x 1000/(2 x 18 x 900)=0.52N/mm2侧模抗剪强度T =0.52N/mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 Ku =0.644,q , =24.00 x (1000-100)/1000=21.60kN/m=21.60N/mmu max=Ku q, L4/100EI=0.644 x 21.60 x 3004/(100 x 6000x 437400)=0.43mmu =300/250=1.20mm侧模挠度u max=0.43mm

38、c u =1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图qPD一 g£Cgl. 5D)丄丄丄1 iI XXXXIL 300 I 300-4-计算简图伸位岀岡FkMG弯矩图(kN.皿)0,43变形图(w)(3) 对拉螺栓计算Fs=0.95 X ( 丫 GF+y QQ2k =0.95 X 34.40=32.68kN/m2设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m竖向间距b=(1000-100)/2=450mm=0.45m, N=abFs=0.60X 0.45 X 32.68=8.82kN ;对拉螺栓© 14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力8.82kN V

39、容许拉力17.80kN,满足要求。(4) 侧肋强度验算计算跨度450mm跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mmW=bh2 /6=80X 802/6=85333mm3, I=bh3/12=80 X 803/12=3413333mm41) 抗弯强度验算q=34.40 X 300/1000=10.32kN/m=10.32N/mm弯矩系数 KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.12X 10.32 X 4502=-261225N mm=-0.26kN m(T =Mmax/W=261225/85333=3.06N/mm2侧肋抗弯强度c =3.06N/mm2< fm=13.00N/mm

40、2满足要求。2）抗剪验算剪力系数 KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625< 10.32 X 450/1000=2.90kNT =3Vmax/(2bh)=3 X 2.90 X 1000/(2 X 80 X 80)=0.68N/mm2侧肋抗剪强度T =0.68N/mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 Ku =0.521,q，=24.00 X 300/1000=7.20kN/m=7.20N/mmu max=Ku q, L4/100EI=0.521 X 7.20 X 4504/(100 X 9000X 3413333)=0.05mmu =450/25

41、0=1.80mm侧肋挠度u max=0.05mmc u =1.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图计算向罔（单位凸岡 2二剪力图（kN）变形图5皿）6. 梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm侧肋间距300mm计算跨数5跨；梁侧檩梁采用48X 3.0双钢管，W=4490mm3l=107800mm4 A=424mm；21）抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.171,P=1.25qL=1.25 X 10.32 X 0.45=5.81kN;Mmax=KmPL=0.1X<I5.81 X0.60 X 106=596106N- mm=0.60kN mc =Mmax/W=596106/(2<

42、4490)=66.38N/mm2檩梁抗弯强度c =66.38N/mm2< fm=205.00N/mm2满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KV P=0.65X 5.81=3.82kNT =3Vmax/(2bh)=3 X 3820/(2 X 2X 424)=6.76N/mm2檩梁抗剪强度T =6.76N/mm2< fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数 Ku =1.097,P,=1.25qL=1.25 X 7.20 X 0.45=4.05kN;u max=Ku P丄3/ (100EI) =1.097 X 4050X 6003/(100

43、X 206000X 215600)=0.22mmu =L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度u max=0.22mrK u =2.40mm,满足要求。ai E5.ai F=5.ai f=5 ei r=5.8i f=5. bia r；fF L0saaSCOj.600r600 r 6CICI计算简ffi (单位尸則li)o.eo弯矩圏3. 82-3. ez剪力图（kN）0.22变形圈(im)7. 计算结果第一层龙骨80 X 80m单木枋300m第二层龙骨80X 80m双木枋1200mrfn式钢管脚手架纵向900mmg模厚度18mm侧模厚度18mm竖肋80X 80m木枋300mr对拉螺栓1

44、排© 14,横向间距600mm采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。15002別L50 0,T1Tn ”3*120»植面棕史承面标岛K7 _彷£劇愎板支撑体系搭设正立SG対竝耶楼y農龙flMo搐二昴丸ft橫向九平拉杵扫抽frst痕面标s/Sg9QS/ 7<1I &0D jSAl1 r-1 -iLrIJ11JIrLIHIKB討EXRflR3B3JEfl £严匚 11 11 11 1 1 1 1了7 z Z"支瑕酉标髙XZ z_90D複板支挥休系搀设侧立面ffl9009009D0Q-R(sCM5S门架排列平面示意圏楼面模板支撑计

45、算书1.计算参数结构板厚160mm层高4.8m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm板弹性模量E=6000N/mm2木材弹性模量E=9000N/mm航弯强度fm=13.00N/mm2顺纹抗 剪强度fv=1.40N/mm2 ;支撑采用48X 3.0mn钢冈管：横向间距900mm纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a=150mm钢管直径48mm壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm ;钢材弹性模量E=206000N/mm, 抗弯强度 f=205.00N/mm2,抗剪强度 fv=120.00N/mm2。.r警

46、一、第一层龙骨、述專力埠X；E扫地杆02.楼板底模验算何载类型标准值单位计算宽度(m)底模自重0.30kN/m2X 1.0砼自重24.00kN/m3X 1.0X 0.16钢筋荷载1.10kN/m3X 1.0X 0.16(1)底模及支架荷载计算X 1.2 = 0.36 kN/mX 1.2 = 4.61 kN/mX 1.2 = 0.21 kN/m板厚(m) 系数 设计值施工人员及施工设备荷载2.50 kN/m21.0X 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合+qi=8.68 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合（+）q2=5.18 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350

47、mm计算跨数5跨。底模厚度18mm板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000X 182/6=54000mm3 I=bh3/12=1000 X 183/12=486000mm41）内力及挠度计算a.+荷载支座弯矩系数 KM=-0.105, M1=KMq1L2 =-0.105 X 8.68 X 3502=-111647N mm剪力系数 KV=0.606 , V1=KVq1L=0.606< 8.68 X 350=1841N.t'Ri i 1I XX11 X卜孑宛1355 L SO L 350计算简图（单位岀岡fWib）b.+荷载支座弯矩系数 KM=-0.105, M2=KMq2L

48、2=-0.10X 5.18 X 3502=-66628N - mm跨中弯矩系数 KM=0.078 M3=KMq2L2=0.07X5.18 X 3502=49495N mm剪力系数 KV=0.606, V2=KVq2L=0.606< 5.18 X 350=1099N挠度系数 Ku =0.644, U 2=Ku q,2L4/(100EI)=0.644 X (5.18/1.2) X 3504/(100 X 6000 X 486000)=0.14mm手5一饴4和）i 1 JL 1 1I丄1XX iL 350 I J50> dSD r计算简B （单位扫蚪尸脚nOc.施工人员及施工设备荷载按2

49、.50kN （按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4 X 2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。算XXXXX计算简图（单位P二岡fWib）跨中弯矩系数 KM=0.20Q M4=KX PL=0.200X 3.50 X 1000X 350=245000N- mm支座弯矩系数 KM=-0.100, M5=KM PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350=-122500N mm剪力系数 KV=0.600, V3=KVP=0.60(X 3.50=2.10kN挠度系数 Ku =1.456 , u 3=Ku P丄3心00EI)=1.456 X (3.50/1.4) X 1000X35

50、03/(100 X 6000X 486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-111647N mm M2 M5=-189128N mrp M3 M4=294495N mm比较Ml M牡M5 M3+ M4取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=294495N mm=0.29kN m c =Mmax/W=294495/54000=5.45N/mm2楼板底模抗弯强度C =5.45N/mm2< fm=13.00N/mm2满足要求。3）抗剪强度验算V1=1841N V2+V3=1099+2100=3199N比较V1、V2+ V3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3199

51、N=3.20kN t =3Vmax/(2bh) =3X 3199/(2 X 1000X 18)=0.27N/mm2楼板底模抗剪强度T =0.27N/mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。4）挠度验算U max=0.14+0.54=0.68mmu =350/250=1.40mm楼板底模挠度u max=0.68mrK u =1.40mm,满足要求。内力图如下图。£弯矩图（kN.皿）0. 68变形圏(mu)(3) 第一层龙骨验算钢管横向间距900mm第一层龙骨间距350mm计算跨数2跨第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=8O< 802/6=853

52、33mm3,l=bh3/12=80X 803/12=3413333mm41) 抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125, q=qix第一层龙骨间距/计算宽度=8.68 < 350/1000=3.04kN/mMmax=KMqL2=-0.12<3.04 < 9002=-307800N - mm=-0.31kN- m(T =Mmax/W=307800/85333=3.61N/mm2第一层龙骨抗弯强度c =3.61N/mm2< fm=13.00N/mm2满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数 KV=0.625, Vmax=KVqL=0.62< 3.04 < 900=1710N=1.71kNT =3Vmax/ (2bh) =3X 1710/(2 X 80X 80)=0.40N/mm2第一层龙骨抗剪强度T =0.40N/mm2< fv=1.40N/mm2,满足要求。3) 挠度验算挠度系数Ku =0.521 , q' =q2X第一层龙骨间距/计算宽度=5.18/1.2 <350/1000=1.51kN/m=1.51N/mmu max=Ku q' L4/(100EI)=0.521 X 1.51 X 9004/(100 X 9000X 3413333)=0.17mmu =900/250=3.60mm第一层龙骨挠度