城镇污水处理厂工艺设计（生物脱氮除磷工艺）_水污染毕业论文

1、(此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！) 目 录1设计任务书32.设计说明书52.1 工程概况5污水处理厂设计规模及污水水质52.2.1 设计规模52.2.2 污水水质及污水处理程度52.3 污水处理厂工艺设计6污水处理工艺设计要求6污水处理工艺选择6污泥处理工艺选择112.4 污水处理厂工程设计12污水处理厂总平面设计12污水处理厂总高程设计152.5 各主要构筑物及设备说明17粗格栅间17水提升泵房17细格栅间18曝气沉砂池19氧化沟19二沉池202.5.7 接触池20加氯间21污泥回流泵房21污泥浓缩池22污泥脱水间22其他建筑物233.设计计算书233.1 设计依据23设计流

2、量24格栅设计24设计参数24设计计算24曝气沉砂池29设计参数29设计计算29氧化沟31设计参数31设计计算31辐流式二沉池38设计参数383.6.2 设计计算38消毒池40设计参数403.7.2 设计计算40液氯投配系统40设计参数40设计计算41计量堰41泥回流泵房42浓缩池42泥脱水间424.污水厂本钱概算434.1 水厂工程造价434.1.1 计算依据434.1.2 单项构筑物工程造价计算434.2 污水处理本钱计算45参考文献46 课程设计任务书 城镇污水处理厂工艺设计生物脱氮除磷工艺1设计任务书一、设计任务根据所给的其他原始资料,设计污水处理厂,具体内容包括:(1)确定污水处理厂

3、的工艺流程,选择处理构筑物并通过计算确定其尺寸；(2)画出污水厂的工艺流程图内容；(3)编写设计说明书、计算书。二、设计资料1原始资料该城镇要求设计城市污水处理厂一座，设计污水处理规模6万m3d，资料显示经由城镇下水道系统集中起来的污水，称为城镇污水。一般城镇下水道系统不仅有住宅，医院，公共场所等处的生活污水排入，而且还有工业污水的排入。2设计进水水质：BOD5 = 250 mgL，TSS = 300 mgL，VSS =240 mgL，TN=60 mgL，NH3-N=40 mgL，TKN=58 mgL，TP=6 mgL;3设计出水水质：BOD5 = 20 mgL，TSS = 20 mgL，NH

4、3-N=6 mgL，TP= 3mgL, NO3-N = 10 mgL。2、城市自然状况气候:大陆行季风气候 主导风向:西北风3、污水处理厂厂区概况 该污水处理厂为新建污水厂,根据规划位于城市下游,城市海拔高度340.0m,规划用地长宽分别为:350mx200m,场地平整.污水厂进水口位于厂区西南角,进水污水管的标高为336.0m;出水靠重力排入厂区东侧500m处某河,该河符合<<地表水环境质量标准>>中的III类标准.河水最高水位336.0m.地下水位深度:3-4m.4、通过在设计过程中的思考，主要有一下几点看法：a 城市污水处理目前已经形成了一定的模式，污水处理方法比

5、起其他行业污水处理，也相比照拟固定。目前用于处理城市污水的主要工艺有A2O工艺、CASS工艺、氧化沟工艺，这几年来，随着对出水水质要求的不断提高，处理工艺也在原有根本工艺的根底上有了进一步的开展，改革，使工艺更完善、高效。在设计的过程中，除考虑工艺本身的处理效率和经济价值外，主要应该考虑的，应该是工艺在当地的可实现性问题，即环境因素和人文因素。b 污水处理工艺选择的关键是各个工艺阶段之间、各个工艺及其配套的辅助设备的协调性问题，设备的开展推动了工艺的进步，工艺的进步又反过来带动了设备的进一步开展。正如一个有凝聚力的团队才是无坚不摧的团队。c目前，我国的城市污水处理已经初具规模，但对剩余污泥的处

6、置一直停留在填埋的阶段。据统计，我国城市污水处理厂每年排放的干污泥约20万吨，以湿污泥计约为380万550万吨，并以每年20的速度递增。剩余污泥中含有大量的水分，丰富的有机物及N，P，K等营养元素，同时还可能含有重金属元素及病原菌等有害物质。如果不加处理，任意排放，不仅对环境可能引起二次污染，同时也是资源的浪费。目前，由于对污泥的处理并没有做到无害化，仅是简单填埋，这对当地的土壤环境造成了严重的破坏。d 污水处理的资源化问题是我们一直都在关注的问题，特别是在北方缺水城市，更成了一条解决缺水问题的途径，通过对城市污水处理厂出水进行深度再处理，出水到达市政用水指标、农业用水指标、及某些工业用水指标

7、，可以用于市政绿化、清扫街道、农业灌溉、某些工业原水、冷却水、循环水等。大大减轻了城市水资源利用的压力。目前在中水回用方面，主要存在的问题是中水管道系统的不完善问题。根据可持续开展理论和生态平衡关系，处于系统循环中的东西才是不灭的，所以不管是污泥处理，还是污水回用，让其回到原有的系统中是最正确的终极处理方法。城市污水处理产生的污泥经过无害化处理后，在应用于农业时污泥最为可行和现实的处置方案。2.1 工程概况 设计名称：某城镇6万m3d污水处理厂设计设计规模：日处理城镇污水6万m3，包括生活污水和城市工业废水处理工艺：主要处理工艺为奥贝尔氧化沟设计内容：污水处理厂一座，及其他附属建筑物，包括综合

8、楼、配电室、锅炉房、传达室、食堂、浴室、篮球厂等。中的一级标准(B标准)，排入厂区东侧500m处某河,该河符合<<地表水环境质量标准>>中的III类标准。、 设计规模某城市污水处理厂设计规模为6万m3d。为城市生活污水和工业废水的混合污水。 污水水质及污水处理程度进水水质：BOD5 = 250 mgL，TSS = 300 mgL，VSS =240 mgL，TN=60 mgL，NH3-N=40 mgL，TKN=58 mgL，TP=6 mgL;出水水质：BOD5 = 20 mgL，TSS = 20 mgL，NH3-N=6 mgL，TP= 3mgL, NO3-N = 10 m

9、gL。2.3 污水处理厂工艺设计污水处理工艺设计要求污水处理工艺流程设计应按照以下要求进行。1污水处理后必须到达排放标准。2要尽量采用成熟的、先进的、可靠的、效率高的处理技术。3防止处理污染物过程中产生二次污染或污染转移。4要充分利用和回收能源。污水处理高程安排应尽量考虑利用自然地势。5设计中应考虑节能、节水。尽量选择能耗底的处理工艺和设备。设计中应尽量较少用水，并考虑经过处理后重复循环利用。6在满足处理要求的前提下，减化流程，节约资金。污水处理工艺选择1此废水具有如下特点：废水N、P含量较高，出水N、P应符合要求。有机物含量较少。2针对以上特点，要求污水处理系统应该具有以下功能：a具备一定的

10、脱N除P功能，使出水N、P达标；b使污水处理过程中产生的剩余污泥根本到达稳定。3生化处理工艺选择目前处理城市污水应用较多的生化工艺有氧化沟，A2O法，A-B法，SBR法等。为了使本工程选择最合理的处理工艺，有必要按使用条件，排除不适用的处理工艺后，再对可以采取的处理工艺方案进行比照和选择。氧化沟工艺，A2O工艺和CASS工艺三种工艺均能到达处理要求。在设计可行性分析阶段，对氧化沟工艺，A2O工艺和CASS工艺的比拟分析：a A2O工艺一般在A2O工艺中，为同时实现脱N除P的要求，必须满足如下条件：BOD5TKN=5-8 实际进水中：BOD5TKN=17060=2.8<5BOD5TP15

11、BOD5TP=1704.5=3715 通过比拟,采用传统A2O工艺，脱N所需碳源缺乏，影响脱N效果，为此采用倒置A2O工艺。污水先进缺氧段再进厌氧段，或厌氧、缺氧段同时进水，这样既解决了缺氧段的碳源缺乏的问题，使脱N能够很好的进行，同时也有利于除P，聚磷菌在厌氧段释放P，同时聚集能量，利用厌氧段聚集的能量，在好氧段进行好氧吸P过程，厌氧段结束后立即进入好氧段，能够使聚磷菌在厌氧段聚集的能量，充分用来吸P，加强了除P过程。bCAST工艺该工艺是在SBR工艺根底上开展而来的，增加了厌氧段、缺氧段，可实现脱N除P。运行简单，可实现自动化控制。c氧化沟工艺氧化沟工艺目前在城市污水处理方面应用最为广泛，

12、处理工艺成熟，结构、设备简单，管理运行费用低。CAST工艺与氧化沟工艺比拟如表2-2： CAST工艺与氧化沟工艺比拟方案一CAST工艺方案二奥贝尔氧化沟单池间歇多池连续。多座反响池交替运行保持进、出水连续连续进水，连续出水。有机物降解与沉淀在一个池子完成，无需设独立的沉淀池及其刮泥系统。在氧化沟中完成有机物降解，在沉淀池中进行泥水别离，需设独立的沉淀池和刮泥系统。通过每一个周期的循环，造成有氧和无氧的环境，对氮和磷有很好的去除效果。氧化沟系统三个沟道的DO值呈0-1-2的梯次变化，脱氮效果好，除磷效果一般。固体停留时间较长，可抵抗较强的冲击负荷。较长的固体停留时间，可抵抗冲击负荷。污泥有一定的

13、稳定性污泥有一定的稳定性采用鼓风曝气，曝气器均布池底，动力效率高；能耗较低；间歇运转须采用高质量的膜式曝气器，设备的闲置率较高，曝气器寿命较短，维修及维护量大。采用外表曝气，设有转碟曝气设备，转碟分点布置；设备少，管理简单，维护量小，但能耗较高。自动化水平高，对电动阀门等设备的可靠性需求较高，控制管理较复杂。设备少且经久耐用，控制管理简单。耗电量较小，运行费用低。耗电量较大，运行费用较高。自控系统编程工作量较大，PLC硬件费用高，自动化水平较高，劳动强度较低，对操作人员的素质要求较高，总设备费用较高。自控系统编程工作量较小，PLC硬件费用低，自动化水平较低，劳动强度较高，对操作人员的素质要求较

14、低，总设备费用较低。4氧化沟工艺与A2O工艺相比，具有如下优势：a工艺流程简单，处理构筑物少，机械设备少，运行管理方便。与A2O法比拟，可不设初沉池，没有混合液内回流系统，由于污泥相对好氧稳定，一般不设污泥的厌氧消化系统。bA2O工艺由于停留时间较短，剩余污泥的稳定性较差，一般需要污泥消化和浓缩过程，这不利于除P，生物除P是通过聚磷菌在好氧条件下，过量吸P而使废水中的P得到去除的，最终P随聚磷菌进入剩余污泥中除去，剩余污泥长时间处于厌氧状态，将导致聚磷菌吸收的P重新释放出来，影响除P效果。氧化沟的水力停留时间较长，污泥泥龄较长，具有延时曝气的特点，悬浮有机物在沟内可获得较彻底的降解，污泥在沟内

15、到达相对好氧稳定，剩余污泥量少，根据国内外经验，氧化沟不再设污泥厌氧消化处理系统，剩余活性污泥只须经机械浓缩、脱水即可利用或污泥后处置，简化了污泥后序处理程序。污泥在进行机械浓缩、脱水过程中，停留时间很短，根本没有污泥中磷的释放问题。c转碟曝气，混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达，在沟道使水流能快速进行有氧、无氧交换，交换次数可达5001000次，可同时进行有机物的降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。沟道的这种脉冲曝气和大区域的缺氧环境，可以较高程度地实现“同时硝化反硝化的效果。d污水进入氧化沟，可以得到快速的有效的混合，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量，高浓度的冲击负

16、荷能力强，具有完全混合式和推流式曝气池的双重优势，对难降解有机物去除率高，出水水质稳定。e供氧量的调节，可以通过改变转碟的转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节整体供氧能力，使池内溶解氧值经常控制在最正确值，保证系统稳定、经济、可靠的运行。f曝气转碟由高强度玻璃钢制成，使用寿命可达20年以上，独特的结构设计使其具有较高的混合和充氧能力，新型转碟曝气机可以使氧化沟的工作水深到达5.0米以上。氧化沟转碟曝气机工作在水面上，而且安装的数量少，安装、巡检、维修方便，可以即时发现了解设备运行情况，随时解除存在隐患。而A2O法所用的鼓风曝气设备使用寿命短，目前市场上的曝气器一般正常使用23年左右，而

17、且会随着使用时间的增长效率降低。曝气器位于池底，日常无法了解水下设备运行状况，检修或者更换都需要放空，这会给污水厂的运行带来很大的不便。通过对以上三种工艺的比拟，可以看出，这三种工艺都能到达要求，各具优势，但考虑到城市现状和对工作人员的要求，最终选择工艺成熟、应用广泛的氧化沟工艺作为此污水处理厂污水生化处理主体工艺。5 氧化沟工艺的选择目前用于处理城市污水的氧化沟主要有以下几种：a卡鲁塞尔氧化沟卡鲁塞尔氧化沟是一种单沟环形氧化沟，主要采用外表曝气机，兼有供氧和推流的作用。污水在沟内转折巡回流动，处于完全混合状态，有机物不断得以去除。表曝机少，灵活性差，设备维修期间沟不能工作，沟内混合液自由流程

18、长，由于紊流导致的流速不均，很容易引起污泥沉淀，影响运行效果。单沟氧化沟的平均溶解氧维持在2mgL左右，加之单点供氧强度过大，耗氧较高。在一般情况下，单沟很难形成稳定的缺氧段，不利于脱N。b三沟式氧化沟三沟式氧化沟工艺有两个边沟，一个中沟，当一个曝气时，另外两个作为沉淀池使用。一定时间后改变水流方向，使两沟作用相互轮换，中沟那么连续曝气，三沟式氧化沟无需污泥回流装置，如果条件适宜，还可以进行反消化。缺点：进、出水方向，溢流堰的起闭及转刷的开动于停止必须设自动控制系统；自控系统要求管理水平高，稍有故障就会严重影响氧化沟正常工作。由于侧沟交替运行，设备利用率较低。c一体化氧化沟一体化氧化沟就是将沉

19、淀池建在氧化沟内，即氧化沟的一个沟内设沉淀槽，在沉淀池两侧设隔板，底部设一导流板。在水面上设集水装置以收集出水，混合液从沉淀池底部流走，局部污泥那么从间隙回流至氧化沟。一体化氧化沟将曝气、沉淀功能集于一体，免除了污泥回流系统，但其结构有待进一步完善。d奥贝尔氧化沟奥贝尔氧化沟由三个同心椭园形沟道组成，污水由外沟道进入沟内，然后依次进入中间沟道和内沟道，最后经中心岛流出，至二次沉淀池。在各沟道横跨安装有不同数量转碟气机，进行供氧兼有较强的推流搅拌作用。外沟道体积占整个氧化沟体积的5055%，溶解氧控制趋于0.0mgL,高效地完成主要氧化作用：中间沟道容积一般为25%30%，溶解氧控制在1.0mg

20、L，作为“摆动沟道，可发挥外沟道或内沟道的强化作用；内沟道的容积约为总容积的15%20%，需要较高的溶解氧值2.0mgL左右，以保证有机物和氨氮有较高的去除率。外沟道的供氧量通常为总供氧量的50%左右，但80%以上的BOD5可以在外沟道中去除。由于外沟道溶解氧平均值很低，绝大局部区域DO为0mgL，所以，氧传递作用是在亏氧条件下进行的，大大提高了氧传递效率，到达了节约能耗的目的。一般情况下，可以节省电耗20%左右。内沟道作为最终出水的把关，一般应保持较高的溶解氧，但内沟道容积最小，能耗是较低的。中沟道起到互补调节作用，提高了运行的可靠性和可控性。因此，奥贝尔氧化沟可以在确保处理效果的前提下，可

21、以获得较大的节能效益。对于每个沟道内来讲，混合液的流态为完全混合式，对进水水质、水量的变化具有较强的抗冲击负荷能力；对于三个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式，且具有完全不同溶解氧浓度和污泥负荷。奥贝尔氧化沟实际上是多沟道串联的沟型，同时具有推流式和完全混合式两种流态的优点，这种特殊设计兼有氧化沟和A2O工艺的特点，耐冲击负荷，可防止普通完全混合式氧化沟易发生的污泥膨胀现象，可以获得较好的出水水质和稳定的处理效果。不同工艺的处理效果与其所配套的附属设备是分不开的，往往是新设备的产生、开展带动了工艺的改革，使其处理优越性得以突现。奥贝尔氧化沟采用的曝气转碟，其外表有符合水力特性的一系列凹孔和

22、三角形突起，使其在与水体接触时将污水打碎成细密水花，具有较高的充氧能力和混合效率。通过改变曝气机的旋转方向、浸水深度、转速和开停数量，可以调整其供氧能力和电耗水平。尤其是蝶片可以方便拆装，更为优化运行提供了简便手段。另一方面，由于转碟直径达1.5m，并在碟片最大切线区设置T形推流和切割叶片，增强切割气泡，推动混合液的能力。平行切入在水中旋转运行，具有极强的整流和推流能力。实践证明，在水深为5m ，在不需要水下推进器时，氧化沟。当污水浓度下降，为节能而减少曝气机运行台数时，一般也不必担忧沉淀的发生。这是曝气转碟和奥贝尔沟型所独具的优点。奥贝尔氧化沟的沟道布置，便于采用不同种类的工艺模式。在使用普

23、通活性污泥法时，内沟道用于曝气，外沟道用于需氧消化；使用接触稳定和分段曝气时，是把进水和回流污泥引入相应的沟道中；为了保证高质量而稳定的处理效果和减少污泥量，需要进行硝化时采延时曝气模式。综合比拟，选用奥贝尔氧化沟，其兼具氧化沟和A2O工艺的双重优势。污泥处理工艺选择污水处理所产生的剩余污泥必须按照减量化，无害化的原那么进行妥善平安的处理、处置。本工程污水处理工艺，采用生物脱氮除磷的奥贝尔氧化沟工艺，污泥龄达20天以上，污泥已根本稳定，无需厌氧消化，可以直接进行机械浓缩脱水，同时可以防止P的厌氧释放，保证了除P效果。选择带式浓缩压滤一体机，泥饼含固率高，能耗底，可连续运行，生产效率高。二沉池污

24、泥经贮泥池，直接进入机械脱水阶段，同时投加PAM等药剂，以强化污泥脱水性能。经压滤机压滤后的泥饼含水率一般小于85%，可以直接外运处理。污水、污泥处理工艺流程图2.4 污水处理厂工程设计2污水处理厂总平面设计总平面布置直接影响到处理或生产装置的建设费用和运转费用。总平面布置应该具有布置紧凑、用地节省、工艺流程合理、功能明确、运输通畅、动力区接近负荷中心、工程管线短捷、管理方便等特点。总平面布置必须适合工艺、土建、防火平安、卫生绿化及生产与处理规模开展等方面的要求，要特别注意污水处理区、办公生活区与辅助车间的总体规划布置。污水处理厂平面布置主要包括以下几方面内容：1 处理构筑物、处理设备的布置构

25、筑物包括粗、细格栅井、沉砂池、氧化沟、二沉池、接触池及附属的泵房、污泥脱水间、加药间等。a按工艺过程的顺序布置紧凑，但也要留有必要间距。 b使连接构筑物的管渠简单，便捷，成直线而无返回流动。c利用地形流动，“高程布置，确定标高，重力流动，减少运行费用。2 厂内管线布置a应能使各个处理构筑物独立运行。即任一处理单元因故停止运行，其他仍可正常运行。b满足紧急排放要求。c平行布置，不穿越空地，易于检查、维修。3附助建筑物布置辅助建筑物包括泵房、办公大楼、化验室、变电所、机修车间、仓库、食堂等。a方便。变电所应设于用电大户附近。b平安。锅炉房、煤气站、变电站附近不能有易燃、易爆车间。c有特殊要求的中心

26、实验室、化验室应设于清洁卫生、无振动区。4道路、绿化布置道路以方便运输为原那么布置。通向一般构筑物铺设人行道，宽度为1.5-2.0m，采用碎石、炉渣、灰土等路面；通向仓库、检修车间、堆砂场、堆煤场、管件堆置场、泵房、变电所等主要建筑物处铺设行车道，路面宽度为3-4m，转弯半径为7m，纵向坡度不大于3%，应有回车的可能，采用沥青、混凝土、碎石、炉渣、灰土等路面；厂区主干道宽度不应小于6m，转弯半径为10m，纵向坡度不大于3%，应有回车的可能。污水处理厂应该充分考虑绿化。绿化面积不应少于污水厂总面积的30%。各个功能区之间应有绿化带隔开，是功能区划清楚显，减少相互之间的影响。建筑物、构筑物四周一般

27、为绿化包围，各主要建筑物、构筑物应有出口和空地。5建筑物之间的距离处理构筑物之间应保持一定的距离，以保证铺设连接管道的要求，一般构筑物间隔距离为5-10m。相似构筑物可以考虑合建以减少占地和土方量。根据以上设计原那么和要求，污水处理厂总体分为三个区，厂前区，污水、污泥处理区，辅助建筑区。厂前区建筑主要包括综合办公大楼、住宿楼、食堂、车库及娱乐锻炼场所，应布置在当地主风向上游，并尽量接近厂区大门，保证道路畅通，与污水处理区之间留有一定的绿化带。污水、污泥处理区分污水处理区和污泥处理区，是污水处理厂的核心构件，处于污水处理厂中间位置，应尽量按处理流程布置，布置应合理紧凑，减少施工量及管道铺设量。辅

28、助建筑区包括变电所、机修车间、仓库等，应远离明火，与其他建筑物保持一定距离，道路通畅。三个区域之间设主干道，宽7m，各区域内设单车道，宽3.5m，人行道，宽1.5m。 6污水处理厂主要建、构筑物汇总主要建、构筑物一览表序号名称设计尺寸个数结构1粗格栅间L×B=12m×10m1座方形，现浇钢筋混凝土结构2提升泵房L×B=12m×15m1座方形，现浇钢筋混凝土结构3细格栅间L×B=12m×10m1座方形，现浇钢筋混凝土结构4曝气沉砂池L×B×H=12m××1座方形，现浇钢筋混凝土结构5氧化沟L

29、15;B×××2座奥贝尔，现浇钢筋混凝土结构6二沉池D×H=28m×4座辐流式，现浇钢筋混凝土结构7污泥回流泵房L×B×H=18m×12m×8接触池L×B×H=36m×16m×1座折板形，现浇钢筋混凝土结构9污泥浓缩池D×H=12m×6m1座圆形，现浇钢筋混凝土结构10污泥脱水机房L×B×H=30m×15m×1座单层框架结构11综合楼L×B =50m×20m1栋合建，三层框架结构，包括化

30、验室、中控室12检测中心L×B =20m×10m113配电所L×B =20m×10m1间单层框架结构14维修车间L×B =20m×10m1间合建，单层框架结构，包括机修间，电修间，泥木工间15仓库L×B =20m×10m1间16住宿楼L×B =25m×20m1栋合建，四层框架结构，一层设食堂、浴室 17食堂、浴室L×B =20m×(12+8)m18运动场L×B =40m×20m1座露天19车库L×B =20m×10m1座单层框架结构，包

31、括共用车辆20传达室L×B =10m×8m2间砖混结构7总图布置方案总图布置应力求整体协调、美观。该污水处理厂为新建污水厂,根据规划位于城市下游,城市海拔高度340.0m,规划用地长宽分别为:350mx200m,场地平整.污水厂进水口位于厂区西南角,进水污水管的标高为336.0m;出水靠重力排入厂区东侧500m处某河。厂区主干道宽7m，单行道宽4.5m，人行道宽1.5m。污水厂总占地面积3hm2。污水处理厂总高程设计1. 污水厂的高程布置原那么污水处理工程的污水流程高程布置的只要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高,确定处理构筑物之间连接灌渠的尺寸及其标高;通过计算确定各部位

32、的水面标高,从而使污水能够处理构筑物之间畅通地流动,保证污水处理工程的正常运行.污水处理工程的高程布置一般应遵守如下原那么：（1） 认真计算管道沿程损失，局部损失，各处理构筑物，计量设备及联络管渠的水头损失；考虑最大时流量，雨天流量和事故时流量的增加，并留有一定的余地；还应考虑当某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物及有关的连接管渠能通过全部流量。（2） 考虑远期开展，水量增加的预留水头。（3） 防止处理构筑物之间跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。（4） 在认真计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的扬程，以降低运行费用。（5） 需要排放的处理水，在常年

33、大多数时间里能够自流排放水体。注意排放水位不一定选取水体多年最高水位，因为其出现时间较短，易造成常年水头浪费，而应选取经常出现的高水位作为排放水位，当水体水位高于设计排放水位时，可进行短时间的提升排放。应尽可能使污水处理工程的出水管渠高程不受水体洪水顶托，并能自流。根据式设计资料，出水排入位于厂区东侧500m处的河流，河水最高水位336.0m。而污水厂厂址海拔为340.0m并作为相对标高±0.00,大于该河最高水位4.0m河水最高水位标高-4.00m。由于不设污水厂终点泵站，从而布置高程时，确保接触池的水面标高大于-4.00m,同时考虑挖土埋深。氧化沟处的地坪标高为0.00m，按结构

34、稳定的原那么确定池底埋深-2.0m，再计算出设计水面标高为4.0m-2.0m=2.0m，然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。再根据各处理构筑物的水面标高、结构稳定的原理推求各构筑物地面标高及池底标高。各污水处理构筑物的设计水面标高及池底标高构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)构筑物名称水面标高(m)池底标高(m)进水管细格栅后中格栅二沉池泵房吸水井接触池细格栅前2.5 各主要构筑物及设备说明粗格栅间格栅由一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵房、集水井的进口处或处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，

35、以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。截留污物的去除方法有两种，即人工去除和机械去除。大型污水处理厂截污量大，为减轻劳动强度，一般应用机械去除截留物。粗格栅间与污水提升泵房合建。粗格栅间内设回转式格栅除污机两道。格栅间安装距离1000mm。每道格栅前后各设手电两用铸铁闸门一道，用于调节进出水水量，其宽度根据进水渠道宽设计。机械粗格栅栅间隙35mm，设备宽1400mm，两台1000mm单机并联安装在同一渠道中组成，共用一台电机，配用电机功率为3.0kw，渠道宽1500mm，安装倾角600。回转式格栅除污机采用时间控制和液位控制双重控制系统，以保护格栅平安平稳运行。通常情况下采用时间控制，两台格栅机定

36、时开启、运行、停止。当时间控制系统出现问题时，如时间控制处于停止阶段，而进水中含渣量较多，导致栅渣淤积，进水渠道堵塞，格栅前后液位差增大到一定值时，液位控制自动开启，依靠格栅前后液位差控制开停。格栅间另设无轴螺旋输送机两台，与两台机械格栅相配套，收集、运输栅渣的同时进行压榨脱水。输送机末段停放栅渣车。格栅机运行时，输送机同步运行。粗格栅间设计建筑面积：L×B =12m×10m水提升泵房泵站形式的选择取决于水力条件和工程造价，其它考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形地物、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。目前污水泵站

37、主要有以下几种形式：1合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4台或更多时，采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大。2合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵启动方便。3对于自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮泵轴低于集水池最低水位，在最高、中间和最低水位都能直接启动，其优点为启动及时可靠，不需引水辅助设备，操作简单。4非自灌式泵房，泵轴高于集水池最高水位，不能直接启动，由于污水泵水管不得设低阀，故需设引水设备。但管理人员必须能熟练的掌握水泵的启动程序。5潜水泵站，潜水泵的电机防水密封

38、，可以长期侵入污水中，不存在受潮问题，潜水泵电机机组整体安装，结构紧凑，运行稳定，便于就位和更换，所以潜水泵站无需上部厂房，也简化了地下结构，降低了工程造价。但是潜水泵在水下运行，所以要有可靠的产品质量、自动化控制和保护功能作技术依托，潜水泵价格较高。设计中采用合建式矩形泵站。安装WL型污水泵6台。其中400WL型3台，300wL型3台。用于提升污水到一定高度，以保证污水在后续处理过程中能够自流进入下一处理构筑物。泵性能参数如下：400WL型，共3台，2用1备，单台流量2100m3×2kw。二沉池进水管管径800mm，排泥管管径400mm。单座二沉池尺寸：D×H=28m&#

39、215; 接触池1采用矩形折板往复式接触池1座。接触室水深：，过滤产率31kg式中：B栅槽宽度，m；Sm。 B=0.01×(301)5×30=m，取1.4m 3)中格栅栅前进水渠道减宽局部长度：假设进水渠宽B1=m，减宽局部展开角1=20。，那么此进水渠道内的流速v1=msL1=0.6m4)格栅栅槽后与出水渠道连接处渐窄局部长度：L2=0.3m5)过栅水头损失：=88。2)栅槽宽度：B=S(n细1)e n式中：B栅槽宽度，m；Sm。 B=0.01×(881)08×88=m。取B=1.6m。 3) 细格栅栅前进水渠道减宽局部长度：假设进水渠宽B1=m，减宽

40、局部展开角1=20。，那么此进水渠道内的流速v1=msL1=0.55m4)细格栅栅槽后与出水渠道连接处渐窄局部长度：L2=0.275m5)过栅水头损失： , 那么 V=Qt××3×60=163m3 2水流断面积A 设v1=0.1ms, 那么 A=Qv12 3池总宽度B 设有效水深h2=2.0m B=A=4.52=2.25m b=0.035kg(复原的NO3N)(kgMLVSSd)2去除BOD计算a氧化沟出水BOD5浓度为了保证一级出水BOD5浓度Se20mgL，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度:b好氧区容积V1 c好氧区水力停留时间t1 d剩余污泥量X去除

41、1kgBOD5产生的干污泥量为： 剩余污泥量为：3 脱氮量计算 a氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，那么用于生物合成的总氮量为： b脱氮量Nr=进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮量No d计算脱氮所需池容V2及停留时间t2脱消率qdn(t)= qdn(20)×(T-20) T=15oC时，qdn(15)= qdn(20)×(14-20)脱氮所需容积： 停留时间:e氧化沟总容积及停留时间 V总V1+V2=36668+13000=49668m3 t=t1+t2=11.2+4.0=15.2h 校核污泥负荷 5(kgVSS.d)，设计符合要求4需

42、氧量计算a设计需氧量AOR。 氧化沟设计需氧量AOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BOD5的需氧量脱氮产氧量 b去除BOD5需氧量D1 D1=aQ(S0-S)+bVX 其中a微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.50；b活性污泥自身氧化需氧率，取0.10； D1××49668×324400.8kgd c剩余污泥量BOD需氧量D2用于合成的那一局部 D2×YQX(1+Kd××78000×0.16(2.375)=4103.9kgd d脱N产氧量D3总需氧量24400.8-4103.9-2230.818066kgd考虑平安系数1

43、.4，那么AOR×1806625292kgd校核去除每1kgBOD5的需氧量2529278000×2kgBOD5氧化沟设计值在1.2-2.5 kgO2kgBOD5之间，设计合格。e标准状态下需氧量SOR 式中Cs2020氧的饱和度，取CsCs2525氧的饱和度，取CC-溶解氧浓度T-进水最高温度，奥贝尔氧化沟采用三沟通道系统，计算溶解氧浓度C按照外沟：中沟：内沟0.2：1：2。充氧量分配按照外沟：中沟：内沟65:25:10来考虑，那么供氧量分别为：外沟道AOR1AOR×25292=16439.80kgd 中构道AOR2AOR×内沟道AOR3AOR

44、5;252922529.20kgd 各构道标准需氧量分别为： SOR=SOR1+SOR2+SOR3=30499+11730+4692=46921kgO2d=1955.04 kgO2= SOR12.36=428.22.36=181片，取180片。外沟道安装4组，每组转蝶安装的蝶片数=1804=45片。校核每米轴安转蝶片数=4512=3.75片<4片，满足要求。故外沟道共安装4组曝气转蝶，每组安装蝶片数45片，配用电机功率为45kw。×2(= SOR22.36=164.72.36=69.8片，取70片。中沟道安装两组，每组转蝶安装的蝶片数=702=35片校核每米轴安转蝶片数=351

45、0=3.5片<4片，满足要求。故中沟道共安装两组曝气转蝶，每组安装蝶片数35片。×2(= SOR32.36=65.92.36=27.9片，取30片。内沟道安装两组，每组转蝶安装的蝶片数=302=15片。校核每米轴安转蝶片数=1510=1.5片<4片，满足要求。故内沟道共安装2组曝气转蝶，每组上共有蝶片数15片。×2(=4。 2池子直径D 取D=33m。3校核固体负荷G4沉淀局部的有效水深h2 设沉淀时间t=3.0h，×2kw。 进水管管径800mm，排泥管管径400mm。设计参数最大设计流量Q=3250m3。采用矩形隔板式接触池。水流长度：宽=72：1

46、，池长：单宽=18：1，有效水深：单宽1，每座池容积V1=1625m33取接触室水深h3.0m，单格宽b2.0m，池长取L=36m， 水流长度L1=72×2.0=144m 接触池面积F=V1 ，处理水量78000m3d。设计计算1投加量4加氯间，氯库通风设计根据工艺设计，加氯间总容积V1××5.0=200m3氯库容积V2××10.0=400m3为保证平安每小时换气8-12次，并安装一台漏氯探测仪，位置在室内地面上20cm。梯形堰：那么堰内水深：, 取50cm 其余尺寸如图： 计量堰计量堰水头损失堰上水头：自由跌落：合计：回流和剩余污泥泵房主要设计参数如下：1设计流量：Q=3250m3 ，功率：15kW ，回流污泥管管径800mm。3剩余污泥提升泵：3，功率：15kW ， 剩余污泥管管径300mm。4污泥泵房尺寸：L×B×H=18m×12m×8m 半地下式钢筋混凝土结构。5起重机选用DX型电动单梁起重机，起重