拼桥支架模板方案

1、、工程概况：运河桥拼桥桥梁起始桩号为zxk8+822.378 ,桥梁终点桩号为 zxk8+882.378，桥梁总长60m,跨径布置为：17+26+17m分双幅布置，单幅桥宽 为8.75m，桥梁总面积为1050川。桥梁上部结构采用和老桥一样的结构形式斜 腿钢架桥，下部结构采用斜腿、边斜杆与承台固结，桩基采用钻孔灌注桩。二、编制依据：1、XX市黄河路(迎宾大道一解放东路)改造提升工程(运河桥拼桥)设计图纸，项目编号：2014HB003SS;2、 公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86);3、公路桥涵施工技术规范(JTG T F50-2011);4、公路桥涵施工手册及其他有关的现行国家及

2、地方强制性规范和标准；5、 建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程(JGJ130-2011)三、满堂支架搭设：1、施工方法施工区位于河道中，地基常年受水浸泡，地基承载力不能满足施工要求， 进 行地基处理。桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进 行施工，施工时，翼缘模板及外侧模采用1.2cm高强度覆膜竹胶合板，内模采用 1cm胶合板，底模采用1.2cm高强度覆膜竹胶合板。2、施工工艺流程现浇梁施工采用就地搭设满堂支架，钢筋整体绑扎，分层浇注混凝土的方法， 其施工工艺流程如下：地基处理搭设支架安装底模绑扎钢筋(底、横梁)安装侧模浇注 混凝土一拆除模板和支架。3、地基处理根据现场实际

3、情况确定单幅处理地基长X宽为 60mX12m,分别对两侧拼宽 桥地基进行处理，挖除原有地基 1m淤泥土，分层换填60cm厚建筑垃圾，铺设 15cm厚碎石，采用16吨压路机碾压平整，在碎石层上铺设 200mmX 200mnTI2 单片钢筋网后浇筑20cm厚C20混凝土。在混凝土层上按照安装满堂支架脚手钢 管立杆所对应的位置铺设支垫木板。4、碗扣式脚手架检查与验收4.1验收程序支撑架支设完成后，经班组自检合格后报监理进行验收， 验收不合格不进行 下步施工。4.2构配件验收构配件外观质量及技术资料检查与验收按下表执行:项目要求抽检数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量

4、检测报告、相关合同要件检杳资料钢管钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷， 严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm壁厚大于等于 3mm3%游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm扣件表面应进行防锈 处理。全数碗扣碗扣的铸造件表面光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、 浇冒口等残余缺陷，表面粘砂清除干净；冲压件不得有 毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷，碗扣的各焊缝饱满，不得 有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹

5、等缺陷。碗扣立杆连接套管碗扣架的立杆连接套管，其壁厚不小于 3.5mm内径不 大于50mm套管长度不小于 160mm外伸长度不小于110mm3%游标卡尺测量底座及可调托丝杆可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，丝杆直径不小于36mm插入立杆内的长度不得小于 150mm3%钢板尺脚手板木脚手板不得有通透疖疤，扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的腐朽的木脚手板全数目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，水平白色安全网使用锦纶安 全网全数目测5、支架安装本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：为了明确满堂式支架每 根立柱所传递竖向力的大小，首先对满堂式钢管支架进行了

6、受力检算，确定钢管支架立柱的横向间距：碗扣式支架立杆布置时，纵向间距全部为0.6m，跨中断面梁腹板下横向间距为0.6m，底板下横向间距为0.9m，水平步距为1.2m，翼板 下横向间距为0.9m；步距为1.2m，部分段落步距调整为0.6m。所有立杆连成整体，为确保支架的整体稳定性，设置剪刀撑，剪刀撑与立杆 的交叉点用扣件进行连接。水平剪刀撑-在水平杆平面内每隔6排设一道水平剪刀撑，即每三层支架 设置一道水平剪刀撑，斜杆角度控制在 45 -60。范围。横向垂直剪刀撑-自斜腿一端开始，端横梁至底板加厚段支架加密处，起点终点各设一道，跨中每隔6排设一道垂直剪刀撑，其斜杆与立杆相连接。纵向垂直剪刀撑-整

7、体支架外侧设置封闭式垂直剪刀撑，每隔6排设一道，其斜杆与立杆相接。立杆下方安装可调底托，底托下横桥向设置 22 x 16c m支撑枕木，在钢管顶 管放置可调托顶，立杆顶部可调托座上，腹板地板出铺设双层下纵上横方向的分配方木，纵向方木界面全部为 10cmK 10cn。支架基础及具体布置见后附图。6现场搭设要求（1）本工程架体搭设从桥梁纵向中心端开始向两端搭设。立杆支设后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面20cm，支架未交验前随搭设随设置斜撑作临时固定。（2）架体搭设过程中，随着架体升高，剪刀撑同步设置。（3）剪刀撑、斜撑等设置完毕后，外挂安全密目网。7、技术要求（1）立杆底部不在同一

8、高度时，高处的纵向扫地杆向低处延长不小于 2跨, 高低差不大于1m,立杆距边坡上方边缘不小于 0.5m。（2）立杆接长采用扣件连接，相邻两立杆的对接接头不在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距离主节点不大于步距的1/3。（3）不将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平立杆上。（4）在外侧周围由下至上竖向设置连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 10m 左右设置，其宽度为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑， 剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为 45 -60。（5） 支架高度超过5m，在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间 距69m,竖向间距23

9、m与建筑结构设置一个固结点。（6）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、 旋转扣件中心点的相互距离不大于 15cm。（7）对接扣件的开口朝上或朝内。（8）各杆件端头伸出扣件边缘的长度不小于 100mm。（9）立杆的垂直偏差不大于架高的1/ 300。(10) 在外排杆件内侧大横杆下方挂满安全网，用26#铁丝把网眼与杆件 绑牢。(11) 螺栓拧紧力矩不小于 50KN?M。8、预留施工预拱度支架预留拱度计算公式为：f=f1+f2+f3，其中fl:地基弹性变形，f2:支架 弹性变形，根据堆载预压计算为f2=12mm，f3:梁体扰度预留拱度最大值设置在 跨中位置，并按抛物线形式向两

10、侧立柱位置分配， 算得各点处的预留拱度值后用 碗口支架顶托进行调整。9、支架监测在跨中、1/4处、1/8处、两端，每个断面的底板边线、底板中线处各布置一 个监测点，同时相应地在地基础上设置监测点， 在支架基础上对应地再布设观测 点。采用高精度水准测量仪和毫米塔尺进行观测沉降。为减少人为观测误差，观测时间选在早晨或傍晚，避免在强光、高温时进行。沉降观测一直持续到整个箱梁浇注完毕，特别注意砼浇注时支架的沉降，若浇注时，支架沉降超过预留沉降量时，立即停止浇注，以防事故的发生。10、支架拆除(1) 拆除顺序为：安全网一踢脚杆一防护栏杆一剪刀撑一脚手片一搁栅杆 连墙杆大横杆小横杆立杆，自上而下拆除，一步

11、一清，不采用踏步式拆 除，不上、下同时作业。(2) 架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人 指挥，非作业人员不得入内。(3) 拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，先拆 中间扣，然后托住中间，再解端头扣。(4) 拆支架时统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，先通知对方，以防坠落（5）拆除过程中，中途不换人，如必须换人时将拆除情况交代清楚后方可 离开，不单人进行拆除作业。（6）拆除作业中有需要加固的部位，先加固再拆除，防止架体倒塌。（7）卸料时符合下列规定：严禁将钢管、扣件由高处抛掷，有专人传递至 地面；运至地面的钢管、扣件及时检查、整

12、修与保养，剔除不合格的钢管、扣件, 按品种、规格随时码堆存放。四、支架计算书：1、荷载分析根据本桥现浇的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：（1）p1-桥梁自重荷载，现浇混凝土密度取 26KN/m3;（2）p2-施工人员、施工材料和机具荷载，按匀布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kpa；当计算肋条下的梁时取1.5kpa；当计算支架立柱及其他 承载构件时取I.Okpa。（3） p3-振捣混凝土产生的荷载，底板取 2.0kpa；侧板取4.0kpa；（4）p4-浇筑混凝土侧模的压力；（5）p5-倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kpa；（6）p6-支架自重，按最大支撑高度 3.4

13、m计；（7）p7-模板自重，取竹材容重 9 KN/m 3 ；（8）p8-方木自重，取木材容重最大值 7 KN/m 3 ；2、荷载计算（1）新浇注混凝土自重（混凝土自重选用26KN/m3,分项系数1.2）腹板或分层浇筑（40cm 层）：p1=26KN/m3X 0.4X 1.2=12.48 KN/tf中横梁、端横梁、实心梁段：p1 =26KN/m3X 1.2mX 1.2=37.44KN/(2) 施工人员及设备荷载标准值(分项系数 1.4)施工人员：p2=2.5 KN/ m2X 1.4=3.5 KN/ m2；设备其他荷载：p2 =1.0 KN/ mx 1.4=1.4 KN/ m。(3) 振捣混凝土时

14、产生的荷载标准值(分项系数1.4)水平面底模板：p3=2.0 KN/ mx 1.4=2.8 KN/ m；垂直面侧模板：p3 =4.0 KN/ mx 1.4=6.4 KN/ m。(4) 新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值(分项系数1.2)最大侧压力：p4=26KN/m3X 1.2m X 1.2=37.44 KN/ m。(5) 倾倒混凝土的荷载标准值(分项系数 1.4)倾倒混凝土产生的水平荷载：p5=2.0 KN/ mx 1.4=2.8 KN/ m。(6) 单根立杆自重(按最大支撑高度 3.4m计；钢管、扣件以50N/m计，布 置方式为：顺桥向X横桥向X踏步；分项系数 1.2,每平方米剪刀撑的长度

15、系 数 0.325)60cmX 90cmX 120cm 布置：p6=50N/m X( 6 + 6/1.2 X( 0.6+0.9) +0.325X 0.9X 0.6 ) =0.76KN/ m；(7) 模板自重(取竹材容重9 KN/m3,分项系数1.2)竹胶板自重荷载：p7=9.0KN/m3X 0.015mX 1.2=0.16 KN/m。(8) 方木自重(取木材容重最大值 7 KN/m3,分项系数1.2)10cmX 10cm 方木自重荷载：P8=7.0KN/m3X 0.01 m2X 1.2=0.84 KN/ m；2、材料力学性能序号材料类型自重弹性模量惯性矩截面模量1920 X 1830X 15m

16、m 胶合板900kg/m310584MPa425.88cm34.5cm3210cm X 10cm 方木700kg/m310000MPa18cm412cm3348mmX 3.0mm 钢管50KN/m2.1X 105MPa410.78cm4.49cm3注：胶合板为I类一等品，方木为顺纹木材，48mmX 3.0mm钢管回转半径i为15.79mm,截面积为424mm2。3、模板检算底模设置：横桥向在可调托座顶部并排架设两根48X 3.0mm钢管，上铺纵桥向10X 10cm方木，间距为10cm,再在横木上铺设1830X 920x 15mm胶合板 (纵桥向放置)。侧模与底模布置方式相同。(1 )荷载组合荷

17、载；q= P1+ P6+ P7+ P8= 37.44 + 0.76 + 0.16 + 0.84 = 39.2KN;均布线荷载设计值q1=0.9X 39.2X 0.仁3.528kN/m，其中0.90为按施工手 册取的临时结构折减系数。(2) 强度验算计算跨度取0.9m,中支点横梁处(纵向方木间距100mm),受力模式按照三 跨连续梁均布荷载作用下计算；2施工荷载为均布线荷载：Mmax=q X L /10=39.2X 0.1 X 0.1 /10=0.039KNm ;强度计算：S = Mmax/W=0.039 X 10/(1000 X 10 /6)=2.34(N/mm) v fjm=37 N/mm由

18、验算可知横梁处底模强度满足要求。(3) 挠度计算永久荷载标准值：q=( P1+ P6+ P7+ P8)X 0.2 =( 37.44 + 0.76 + 0.16 + 0.84) X 0.2 = 7.84KN;根据公路桥涵施工技术规范(JTJ041 2000)规定在刚度计算中不计入施 工人员及设备荷载以及浇筑混凝土对水平模板产生的荷载，结构表面外露模板其 挠度不得超过模板构件跨度的1/400，横梁处(横向方木间距100mm :4V =5qL4/384EI=5 X 7.84 X 100 X 100 X 100 X 100/（384 X 10584 X 25.88 X 104）=0.0037mm f

19、容=l/400=900/400=2.25mm （L 方木间距；E-弹性模量；I- 惯性矩）挠度满足要求。（4）方木验算本工程中内龙骨采用方木，宽度100mm,厚度100mm,截面惯性矩I=18 cm4 和截面抵抗矩 W=12 cm3,内楞（100X 100mmm方木）直接承受模板传递的荷载， 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。方木的抗弯强度验算采用分层浇筑，第一层浇筑40cm内楞跨中最大弯矩按下式计算：荷载；q= P1+ P2+ P3+ P5+ P7= 26 X 0.4 X 1.2 + 3.5 + 2.8 + 2.8 + 0.16 =21.74KN;线荷载：q1=0.9X 0.4 X 21.

20、74=7.83 kN/m;内楞的最大弯距：M =7.83 X 400X 400/8=156.5KN.mm；内楞的抗弯强度满足下式：（T =M/W f其中，（T -内楞承受的应力（N/m m2）；M -内楞计算最大弯距（N.mm）；W -内楞的截面抵抗矩（mm3），W=12X 103mm；f -内楞的抗弯强度设计值（N/m m2）；f=13.00N/mm2；内楞的最大应力计算值：（T = 156500/12X 103 = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值（7 =13N/mm2等于 内楞的抗弯强度设计值f=13.00N/mm2,满足要求。4、立杆稳定性验算单根立杆荷载计算:不考虑风载时立杆的强

21、度和稳定性：立杆计算荷载：N = 1.2刀NGk+ 1.4刀NQk刀NGk永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(KN;刀NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和(KN );横向步距0.9m，纵向步距0.6m；刀 NGk=( P1+ P6+ P7+ P8)X 0.9 X 0.6 =( 12.48 + 37.44 + 0.76 + 0.16 +0.84 )X 0.9 X 0.6 = 27.91KN;刀 Nqp( P2 + P3+ P5)X 0.9 X 0.6 =( 3.5 + 1.4 + 2.8 + 6.4 + 2.8 )X 0.9X 0.6 = 9.126KN;N= 1.2 X 27.91 + 1.4 X 9.126 = 46.27KN。取最不利荷载情况下计算，即按 90X 60cm菱形的支架计算S=0.9X 0.6X sin53=0.431 m2则每根立杆承受的轴向荷载为：N=48.07 X 0.431=20.72KN。5、立杆顶托验算顶托计算长度取400mm,直径为25mm。顶托稳