架桥机计算书教材

1、ik 设计规范及参考文献重机设计规范（ GB3811-83 ）钢结构设计规范（ GBJ17-88 ）公路桥涵施工规范（ 041-89 ）公路桥涵设计规范（ JTJ021-89 ）石家庄铁道学院GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书梁体按 30 米箱梁 100 吨计。. 架桥机设计荷载. 垂直荷载梁重 :Q1=100t天车重：Q2=7.5t （含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.3t （含纵向走行）主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节（单边）1.29 X1.1=1.42 t/ 节（单边）0 号支腿总重 ： Q4=5.6t 1 号承重梁总重： Q5=14.6t2 号承重梁总重：Q

2、6=14.6t纵向走行横梁（ 1 号车）： Q7=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（ 2 号车）： Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系数取： 1.1活载冲击系数取： 1.2不均匀系数取： 1.1（二）？水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压:qi=19kg/m 2b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压；q2=66kg/m（以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书）2%行惯性力：=1.1三?架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，

3、1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1 （单位m）:P7P1=5.6t（前支柱目重）（导梁后段目重）P2=1.42 X（22+8.5 ） =43.31tP3=1.42 X32=45.44t（与梁前段自重）P5= P6=14.8t（大车、起重小车目重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=习 CKnqAi=1.2 X1.39 X66 X（0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）xi2.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M 抗=43.31 X15+14.8 X （22+1.5） +

4、14.8 X27.5+14.6 X 22=1725.65t. mM 倾=5.6 X32+45.44 X16+10.05 X5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M 抗/M 倾=1725.65/ （962.319 X 1.1 ） =1.63>1.3< 可）（二）架桥机横向倾覆稳定性计算1 .正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P4起重小车P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心Pi=43.31+45.44+7.3X2+14.6 X2

5、=132.55 tP2 为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m 处， 导梁迎风面积按实体面 积计，导梁形状系数取1.6 。A=(1+ 用)(1+ n)a其中：ni =0.53n=0.5A= (1+0.53 ) (1+0.5 )X62 X2.25=320.1525m 2风荷载P2=Ckh A=1.6 X1.39 X19 X320.1525=13528kg=13.53tP3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6 。P3=2 X1.39 X1.6 X19 X0.8 X0.46 X4=124.4kg=0.1244tP4 为架桥机起重小车重

6、量P4=7.5 X2+100 X1.1=125tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，P5=1.39 X1.6 X19 X(3 X2 X2+2 X30 ) =3042.432kg =3.042 t图 2 所示 A 点为倾覆支点，对A 点取矩：M 倾=P2X3.8+P 3X5.179+P 4X1.435+P 5X8.113=13.53 X3. 8+0.1244 X5.179+125 X1.435+3.042 X8.113=256.11 t mM 抗=P i X4.8=132.55 X4.8=636.24 t m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n=M 抗/M 倾=6

7、36.24/ （256.11 X1.1 ） =2.26 >1.3可）2 .非工作条件下稳定性计算架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳 定性见图3起重小车 天车横梁 H M “ II I 导梁2I/匚Lpi 大车横梁 图与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用吟，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求四？吉构分析（一）荷载取值：桁架及桥面系均部荷载1.29t/节X1.1=1.42t/节（单边）,荷载（100+7.5 X2）X1.2=138.0t。其余荷载取值见前。纵向走行天

8、车轮距为2m,当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（7.5+7.3 ） /4=3.7t,负荷轮压集中力为（7.3+138 ） /4=36.325t ,架边梁时,（轻边）7.3/4=1.825 t.吊轮压集中力为（重边）：7.3/4+138/2=70.825t梁小车轮压集中力138/4=34.5t （轮距1.6m ）（二）分析计算根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP 93来完成。工况取：（1）架桥机前移，（2） 1号天车提梁，（3） 2号天车提梁，（4） 1 号天车 至跨中、（5）中梁就位，（6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂 端最大挠 度852.6m

9、m，考虑到桁架空多，力口 1.1的系数，852.6 X1.仁937.86mm,待 架孔与梁跨中最大挠度71mm,考虑到桁架空多，力口 1.1的系数，71 X1.仁78mm,天车横梁跨中最大挠度？ 28mm.导梁结构图见图4各杆件在工况1,5, 6的杆件内力见附加图各工况的轴重见图5:1 J 一 一 1 1 "=一0.75nj./8r.|1._73-.1八3 573 厂'”彳 33.573i#提梁时0?19门一卜，。门(八9.36520 2_;2#提梁时7 57LL_|AJ3 必 £37 忆 8 ”1#大行到跨中时38.786 p-' '8rn38.7

10、8S前行时r架中梁时38.8 巳卜£38 眈3) 143 5八7 482J3C M3架边梁时（重边）47.643图5 （单位:杆件最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆+232.79272工况1B附近卜弦杆-228.02266工况1B附近立杆-90.408119.0工况6C附近斜杆-57.673.6工况6C附近注：受拉为+,受压为-6种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）支占 八、ABC工况12.34598.730工况267.14540.42923.333工况369.1474.9523.14工况445.45777.57140.502工况526.3976.

11、8960.245工况6重边25.86111.38395.29轻边26.9342.39825.406五.架桥机1号、2号车横梁检算0ii )01( >架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm,底板厚I / 斗八36度为12mm ,用160 X168 X14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图 6截面特性如下：查工字钢表有S=146.45cm 2,l=68512.5cm4A=145.45 X2 X100+12 X406 X2=3903 mm 21=68512.5 X104 X2+12 X406 X (560+6) 2X2=4.49 -3m4P2计算图示如下图7 (单位m):

12、P1、9.GZr图架桥机在吊边梁对位时由与梁传到横梁的最大压力为93.75t.1.应力计算两与梁中心距 L=9.6m悬臂长度L=1m,最大集中荷载P=93.75t横梁支点弯矩：M=93.75 X仁93.75t m则翼缘板应力：M y 93.75 汇 0.2922-6097t/m 2 =60.97MPa 二=210MPaI 0.00449=QS _ 93.75 (12 406 (5606) 10 4I、0.00449 2 14.5 10' max=1985t/m 2 =19.85MPa :; =140MPa腹板最大应力:压应力93.75 1.35 10=269.39MPa :匚=320M

13、P-FTwLz 162 2 14.5Lz=22 X4+(12+25) X2=162mm换算应力： y=3,=60.97 2 3 19.852=70.0MPa 1.1 二=231MPa2. (1)整体稳定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76<65故不必计算其整体稳定性(见钢结构设计手册P28)(2 )局部稳定性计算翼缘板局部稳定b0/t=253.5/12=21.125 < b0/t=33< 可b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4可hg 560 X 斗 80

14、.2 齐 80.34莽5 二 66t 14.5腹板局部稳定：不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了厚10mm的内加劲肋和厚16mm的外加 劲肋, 同时，其他位置布置间距为 1m的，厚10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其 强度认为其强度足够经计算联结处强度满足要求六.架桥机0号立柱横梁计算1 .设计说明和基本依据架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4根，在工作状态下，仅考虑外侧2根立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t （由电算分析），此时由导梁传向横梁的荷载为P=71.

15、14t.2 .立柱横梁承载力检算（1 ）应力检算支柱横梁采用箱形断面，如图 8。设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mm,腹板厚10mm。计算图示如下图9 :（单位：m ）P1P2t0.35L10,3C83截面特性如下：l=0.380 X0.46 3-(0.38-2 X0.01) X0.432 3/12=0.000664m 4与梁支点悬出立柱中心位置 0.85 m ,贝UM=71.14 X0.85=60.469t m翼缘应力：60.469 0.23 =160 25t/m 2 = 209.56MPa 二门=210MPa 0.000664腹板剪应力：” _QS 71.14x(14x380x(

16、230 7)x10 'v imax3I0.000664 2 10 10=6358.48t/m 2 =63.58MPa 订刁=140MPa局部压应力中 F 71.14 汇 1.35><10 4二 c =TwLz 528 2 10= 90.95MPa :一 =320MPalz=(120 X2+10 )X2+2 X14=528mm换算应力：=站匕 2 +3/ =4' 209.56 2 +3 江 63.582 =236.7MPa 痒 1.1c = 230MPa 可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算3.(1)整体稳定性bo=2OO-1O-1O=18Oh/b o=460/180

17、=2.556<6l/b o=116OO/18O=64.44<65故可不必进行整体稳定性验算（见钢结构设计手册P28）（2 ）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：bo/t=18O/14=12.86< bo/t=33（可）b/t=9O/14=6.43<b/t=12.4（可）ho 460 - 28 腹板局部稳定=43.2 :匹=80 235 =66t10tX 345故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚10mm的内加劲肋和厚16mm的外加劲肋，同时，其他位置布置间距为1m的，厚10mm的内加劲肋。由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足

18、够。经计算联结处强度满足要求。七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算由于横梁刚性较大，可不计目重产生的挠度计算图示如下图 10 :P1P2L¥图El=8.98 X106 * 8m=1m l=9.6m1. 1号车横梁挠度计算：当 P1=P2=71.93t71.93 10 4 12 9.6 (3 2 0.1042)6X8.98X0 8=4.11 10 J mPm2lfc 二 fd6日(3 2)/=m/l=1/9.6=0.1042当 Pi= 93.75t P 2=32.73t 时,可以把C点的P1分解开，P仁P1 ' P2有P1 ' 93.75-32.73=61.02t4232

19、.73 10 4 12 9.6(3 2 0.1042)=1.871 10 "m(1 二上,P1'm l fc'3EI461.02 101 9.683 8.98 10(1 0.1042) =2.401 10 'm4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03mm2. 0号车横梁挠度计算：m=0.65ml=10.3mEl=1.328 X108当 Pi=P2=44.89tPm2l6 1.328 10 844.89 10 4 0.

20、652 10.3 (3 2 0.0631)fc 二 fd6EI (3 2)/=m/l=0.65/10.3=0.0631=7.66 10 ” m 71.14t P=18.63t 时，可以把 C 点的 P1 分解开，P 仁 P1 ' P2 有P1 ' 71.14-18.63=52.51fC = fD18.63 10 40.652 10.3(3 2 0.0631)=3.181 10 Am6 1.328 10fd=m X B b=065 X0.0044=0.00286 mfc=3.181+6.098=9.279mm fd=3.181+2.86=6.041mm有悬臂挠引起的导梁上口轨距变

21、化最大d计算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d 仁 23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245)d2=35.62mmd=d1+d2=58.81mm综上计算，天车咬合总间距为58.81mm,(100-70) X2=60mm可八.15。型分配梁：（1号车处）40000di.O diO004截面形式如上图11 :（单位mm ）026 00截面特性：A=0.6 XQ.Q2 X2+2 XQ.36 XQ.Q16=0.03552m 22 Q.Q16 Q.36 3Q.6 Q.Q2 3Q.6 Q.Q2 Q.19 2)=9.92 1Q*m 4122(12跨中集中荷载最大弯矩：MP=

22、93.75+764/1QQQ=94.514 t=pL=94八八=35.443t m44支点反力：R=94.514/2=47.257 t弯曲应力：八牛435.443 1Q Q.29.92 1Q ,二 71.46 1Q Pa 二 71.46MPa : : 21QMPa腹板最大剪应力447.257 1Q (Q.6 Q.Q2 Q.19)QS 9.92X1Q* X2XQ.Q16-maxI、=33.94 1QPa局部压应力94.514 1.35 1Q 4F?C =64Q 2 16=62.3QMPaTwLz=32QMPa=33.94MPa : =14QMPalz=6QQ+2 X2Q=64Qmm换算应力 :；

23、.2 3.2 二 71.462 33.942 = 92.53MPa : : 1.1 匚=231MPa 可九.0号柱承载力检算立柱采用219mm无缝钢管，壁厚12mm （内管192mm，壁厚13mm ）, 侧立柱由两根组成，中间用 60 X5mm钢管作为连接。12所示，其失稳方向为绕y轴失稳(加为以内钢管为准)。图12截面特性：A =2 二(d -d1)二(0.219 -0.195 )2 2A' =2二(+-d1) 二(0.192 -0.166 2)44二(d -dD: (0.219 -0.195)3244Iy' = 2(d -d1642=0.0156m=0.0146m 2=8.

24、39 10*m 4图13Iy8.39 10人回转半r0.0156=0.0733回转半ry A'Iy' m 5.887 10人0.06345 m按一端固结，一端钱接出0146长细比=巴=07 竺二 34.4 ： =150ry0.0733长细比牛八八二39. 71150a 类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册 594 页），取安全系数=0.0073m=0.9538，=0.94187n=2,得应力折减系数分别为271.141042 71.14 1040.94187 0.0146应力*ANQA=95.6MPa :匚=210MPa 可=103.047MPa 十=210MPa 可二(d2

25、 -d)444二(d4 9 )644二(0.192 - 0.166)454=2.9435 10 m 一642. 只考虑外侧单根受力，内侧一根作为一种约束，则应力：（图见13）2 2二(0.912 -0.166 )4J 2? 9435 E = 0.0635m回转半 ry - .A i 0.0073按一端固结，一端钱接计算 长细比几=：00H卜39."泊50,取安全系数由长细比，可按a类构件查表3.4-5 （钢结构设计手册594页）n=2 ,得应力折减系数分别为 =0.9419应力匚二 N = 2 71.14 10=206.93MPa :二=210MPa 可*A 0.9419 况 0.0

26、073十.起吊系统检算1 .起升系统检算起开卷样机5t, 8轮100t滑车组，24.5mm钢丝绳走16起升荷载Q=57.2t （实际净吊重为40t）滑车组效率:所需牵引力:1 n( 1*)En 1-令 57.2Pn e 16 0.720.96x(1 0.9616)0.7216 (1-0.96)_L_L/r、4.965t :二 5t 可选用公称抗拉强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为38.1t,考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按0.7折减。安全系数 n=38.11 X6 X0.7/57.2=7.46 > 6可2 .吊两千斤绳验算选用6 X37丝?36.5mm ,10股公称抗拉

27、强度为1700MPa的钢丝绳，查表得其破段拉应力为83.9t,考虑钢丝间受力不均和内力的存在，按 0.7折减。安全系数 n=83.9 X10 X0.7/57.2=10.2710可十一.架桥机导梁整体稳定性计算与梁的整体稳定性计算可近似为一实体钢梁。与梁在0号支柱、1号腿2号腿处有横向支撑或横向联结，故不必在此处检算与梁纵体稳定Wy=ly/X=16400065250c26240cmTT1 .与梁跨中主弦杆截面形式见下图14:(单位：cm )A= (93.2-11.2 ) x8=656cm 2lx=656 X1002=6560000cm 4Iy=656 X502=1640000cm 2Wx=Ix/

28、y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmrly _ 1640000yA 656/x=l 0/rx=3200/100=322y=l 0/ry=3200/50=64查表 Q235 (b 类构件)得：？ x=0.929,如=0.786竖向荷载在跨中产生的最大弯矩：Mx=R X16-q X162/2=23.36 X16 X2-1.42 X162/2=565.76t m横向风力产生在与梁跨中最大弯矩：按 7级风压检算(Wo=19kg/m 2)W=K iK2K3K4Wo=1 X0.4 X1.0 X1.2 Xl9=9.12kg/m计算原理：Mx Mycf =170M P a:xWx G

29、yWyMx,My 绕强轴和弱轴作用的最大弯矩.Wx,Wy 按受压边缘确定的强轴和弱轴的抵抗矩巾一一绕强轴弯曲所确定的整体稳定系数f允许抗压强度值横向风力作用在导梁上引起的跨中弯矩，这里近似按简支梁计算导梁跨中风力弯矩6X04Mx My 565.76 10 4 ： J xWx : yWy 0.929 58311.11+ -0-7-8-6-2-624-0- =07.35M 网 = 170M 年My=2 X9.12 X2.495 X(322/8) X10-3=6.0t m?当架桥机前行时，B 点截面及截面特性同上有Wx=58311.11cm3Wy=26240cm3$ x=0.929,$ y=o.78

30、6竖向最大弯矩Mx=ql /2=1.42 X32/2+32X5.6=906.24 t.mMx My906.24 104：0.929 58311.11xWx ： yWy23.301040.786-178.4 MPa ： 1.05f=178.5MPa横向最大弯矩（取7 级风压） My=ql /2=2 X10-X9.12X2.495X32/2=23.30t.m16b 工字钢 ,考虑导梁上弦杆杰间不能承受轮压集中荷载，故钢枕(十二 .导梁天车走道梁计算c=215MPa, W=141cm 3）间距取1.0m,均置于节点上，钢轨采用P50,允许 弯应力c=400MPa,W=287.2cm 3 钢轨受弯按按

31、简支梁计算，最大轮压为P=31.55332t ，行走轮压17.988t1 ?钢轨Mmax=pl/4=1 X31.55332 X0.7/4=5.5216 t md=5.522 Xl04/287.2=192.26MPa<c=400 满足规范要求。2 . 工字钢行走时：M= pl/4=1 X17.988 X0.7/4=3.1479 t m卢 3.1479 Xl04/141=223.26Mpa<1.05 o=215 Xl.05=225.75Mpa 可1 米一根工字钢不能少。3 . 架梁时由于轮压增加，在架梁时轮下工字钢按0.5 米一根放置十三 . 吊梁天车横梁计算（一）受力计算 架桥机天车

32、横梁设计采用 16Mn 钢，顶板厚度为 20mm ，底板厚度为 20mm图15截面形式如图15截面特性如下：A=20 X2 X460+16 X (800-40)=30560 mm1=20 X460 X4002 X2=2.944 x 10-3m4P图16计算图示如下图16 :架桥机在架梁全过程中弯矩最大为活载在跨中，应力计算横梁支点弯矩：M=16.25 X2 Xl1.6/4=94.25t m则翼缘板应力：4My 94 25 x 10 乂 0 463128.06 10 6Pa =128.06MPa : : 210MPaI 2.944 10腹板最大应力:maxI、2.944 10=19.38MPa

33、:QS gg-辱6电星=19.80 10 6 pa 0.016=140MPa16.25 2 1.35 10 4中Fcc =TwLz局部压应力500 勺 6=54.84MPa 十=320MPalz=460+20 X2=500mm换算应力:/ &2 = 128.06 2 3 19.802 = 132.57MPa 1.1 二=231MPa(二)以车横梁稳定性计算1 ?横梁整体稳定性计算见图17(1) .惯性力产生的倾覆力矩V为行车速度，V=3.0m/minP=QV/gt Q为自重，g为重力加速度，取10m/S 2, t为刹车时间,t=2s小车产生的惯性力矩Q1=10t h 1=1.85mM

34、惯 1=ALJ.8。0.04625t m10X2八60横梁惯性力矩Q2=6.4th2=1.1m6 4八3八1 1M 惯 2=0.0176t m混凝土梁体产生的惯性力矩Q3=80 X1.仁 88th3=3.05mM惯3=“侨牡m10 2 60M 惯="惯 i+ M 惯 2+ M 惯 3=0.73485t ?m(2) .风力产生的倾覆力矩按7级风力计算，q=19kg/m 2=0.019t/m 2,迎风面积均按实体计算P 风=ICK nqAi,c=1.6,K=1.39小车风力产生的力矩P1=1.6 X1.39 X0.019 X2 X2=0.169tMi=0.169 X1.85=0.313

35、t.m横梁风力产生的力矩P2=1.6 X1.39 X0.019 X13.1 X0.8=0.443tM 2=0.443 X1.1=0.487 t.m混凝土纵向风力产生的力矩P3=1.6 X1.39 X0.019 X3.2 X2.5=0.338tM 3=0.338 X3.05=1.0309 t.mM H=M 1 + M 2+ M 3=1.8309 t.mM 倾="风 + M 惯=2.56575 t.m(3) .梁体自重产生的抗倾覆力矩小车自重：W1=10t,横梁自重：W2=6.4t混凝土 自重：W3=80 X1.1=88t抗倾覆力矩为(d=1.0m,轮间距为2.0m )W= W 1+ W

36、 2+W 3/2=10+6.4+88/2=60.4t贝 U M 稳=60.4 X1.O=6O.4 t.m(4) .抗倾覆安全系数n= M 稳/ M 倾=60.4/2.56575=23.541.3可因此，横梁整体满足稳定性要求。2 ?横梁单个稳定性计算见图15和16由于工字钢两端有连接，计算长细比时按0.46米，外加0.75的系数以考虑工字钢两端有连接11.6 X0.75/0.46=18.9<20可.1# , 2#横梁连接处计算1 .讨论最大受力当 P1=P2=71.93 t 时 Ma=71.93 T.MQa=0当 P 仁 93.75 t P2=32.73 t 时有 Rx=100.11 t

37、 Ry=26.37 tM a=63.24 T.MQa=93.75-32.73=61.02 t（偏安全） 有 Mamax =71.93 T.M 假定 Qamax =93.75-32.73=61.02 t1.5 X90.2=135.3<140 mm 可3 X90.2=270.6<304 mm 可3.销子受弯:(14.5+32+40 )X2=173<5X90=450 mm可以不考虑销子受弯而认为强度满足要求4. MamaxQamax的共同作用计算简图见右（图 中销子为？ 90mm,中心距为304mm ）:有 Mamax =71.93 T.M Q amax =61.02 t 贝T=M

38、 amax /0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= Q AMAX /2=61.02/2=30.51 t销子的面积S=0.25 X3.14 X902=6361.7 mm 2T 的作用下：t=T/S=236.61 X104/6361.7=371.93MPa<500MPaQ 的作用下：q=Q/S=30.51 X104/6361.7=47.96MPA<500MPa+3=*371.93 2 +3 汉 47.9$ =381.10MPa1.1f =55CMPa5 ?连接钢板(1) .从上图中(1)的位置破坏(架'为内侧的钢板):S=200 X（14.5+32 ）X2=18600 mm 2S'=200 X40 X2=16000 mm 2 t=T/S=236.61 X104/18600=127.21 Mpa < 210MPat 'T/S=236.61 X104/16000=147.88 Mpa