某著名大学土力学教学 挡土结构物上的土压力PPT课件

1、按常用的结构形式分：重力式、悬壁式、扶臂式、锚式挡土墙第1页/共46页按刚度及位移方式分： 刚性挡土墙 柔性挡土墙 临时支撑第2页/共46页二、墙体位移与土压力类型 墙体位移的方向和位移量决定着所产生的土压力性质和土压力大小。太沙基的模型试验结果墙位移与土压力位移墙向前移墙向后移土压力CBPpPPaA0第3页/共46页墙位移与土压力位移墙向前移墙向后移土压力CBPpPPaA0三种土压力的关系：静止土压力对应于图中A点，墙位移为0，墙后土体处于弹性平衡状态主动土压力对应于图中B点，墙向离开填土的方向位移，墙后土体处于主动极限平衡状态被动土压力对应于图中C点，墙向填土的方向位移，墙后土体处于被动极

2、限平衡状态第4页/共46页(1)挡土墙所受到的土压力类型，首先取决于墙体是否发生位移以及位移方向；(2) 挡土墙所受土压力的大小随位移量而变化，并不是一个常数；(3) 主动和被动土压力是特定条件下的土压力，仅当墙有足够大位移或转动时才能产生。 试验表明：第5页/共46页表6-1 产生主动和被动土压力所需墙的位移量土类 应力状态 墙运动形式 可能需要的位移量砂土主动平移0.0001H绕墙趾转动0.001H绕墙顶转动0.02H被动平移0.05H绕墙趾转动0.1H绕墙顶转动0.05H粘土主动平移0.004H绕墙趾转动0.004H第6页/共46页v挡土墙在土压力作用下，不向任何方向发生位移和转动时，墙

3、后土体处于弹性平衡状态，作用在墙背上的土压力称为静止土压力。v当挡土墙沿墙趾向离开填土方向转动或平行移动，且位移达到一定量时，墙后土体达到主动极限平衡状态，填土中开始出现滑动面 ，这时在挡土墙上的土压力称为主动土压力。v 当挡土墙在外力作用下向墙背填土方向转动或平行移动时，土压力逐渐增大，当位移达到一定量时，潜在滑动面上的剪应力等于土的抗剪强度，墙后土体达到被动极限平衡状态，填土内开始出现滑动面 ，这时作用在挡土墙上的土压力增加至最大，称为被动土压力。定义:第7页/共46页第二节 静止土压力计算hvhvh=p0zzzH(a)(b)静止土压力强度（p0）可按半空间直线变形体在土的自重作用下无侧向

4、变形时的水平侧向应力h来计算。下图表示半无限土体中深度为z处土单元的应力状态：第8页/共46页 设想用一挡土墙代替单元体左侧的土体，挡土墙墙背光滑，则墙后土体的应力状态并没有变化，仍处于侧限应力状态。 竖向应力为自重应力： z=z 水平向应力为原来土体内部应力变成土对墙的应力，即为静止土压力强度p0： p0=h=K0z第9页/共46页K0HH3P0(c)zpf=c+tg(d)h=p0zzH(b) 静止土压力沿墙高呈三角形分布，作用于墙背面单位长度上的总静止土压力（P0）： P0的作用点位于墙底面往上1/3H处，单位kN/m。 （d）图是处在静止土压力状态下的土单元的应力摩尔圆，可以看出，这种应

5、力状态离破坏包线很远，属于弹性平衡应力状态。 2000021HKdzpPH第10页/共46页第三节 朗肯土压力理论 朗肯理论的基本假设： 1.墙本身是刚性的，不考虑墙身的变形； 2.墙后填土延伸到无限远处，填土表面水平（=0）； 3.墙背垂直光滑（墙与垂向夹角 =0，墙与土的摩擦角=0）。 1857年英国学者朗肯（Rankine）从研究弹性半空间体内的应力状态，根据土的极限平衡理论，得出计算土压力的方法，又称极限应力法。一、基本原理第11页/共46页表面水平的均质弹性半空间体的极限平衡状态图第12页/共46页土体内每一竖直面都是对称面，地面下深度z处的M点在自重作用下，垂直截面和水平截面上的剪

6、应力均为零，该点处于弹性平衡状态（静止土压力状态），其大小为：zKzhv031 用1、3作摩尔应力圆，如左图所示。其中 3 （ h）既为静止土压力强度。 hvhvz(a)zpf=c+tg(d)第13页/共46页二、主动土压力的计算 作静止土压力状态下的摩尔应力圆（如图中I所示）。 使挡土墙向左方移动，则右半部分土体有伸张的趋势，此时竖向应力v不变，墙面的法向应力h减小。v 、h仍为大小主应力。当挡土墙的位移使得h减小到土体已达到极限平衡状态时，则h减小到最低限值pa ，即为所求的朗肯主动土压力强度。第14页/共46页aOaKHtgHP2222124521）（总的土压力为：无粘性土:aOazKz

7、tgp 245 23）（主动土压力强度为：处。作用点位置在墙高H31第15页/共46页处作用点位置在墙底往上30ZH 粘性土：aaOOaKczKtgcztgp2 2452245 23）（）（aaKczp2Z: 00得临界深度令主动土压力强度为：cKcHKHKcHKZHPaaaaa2221)2)(2120总的土压力为：第16页/共46页三、被动土压力的计算 作静止土压力状态下的摩尔应力圆（如图中I所示）。 使挡土墙向右方移动，则右半部分土体有压缩的趋势，墙面的法向应力h增大 。h、 v为大小主应力。当挡土墙的位移使得h增大到使土体达到极限平衡状态时，则h达到最高限值pp ，即为所求的朗肯被动土压

8、力强度。第17页/共46页处。作用点位置在墙高）（总的土压力为：HKHtgHPpOp312124521222无粘性土:pOpzKztgp 245 21）（被动土压力强度为：第18页/共46页心。作用点位置通过梯形形总的土压力为：pppKcHKHP2212粘性土：ppOOpKczKtgcztgp2 2452245 21）（）（被动土压力强度为：第19页/共46页例题7-1：Z0=1.74mPa=146.8kN/m1.75m55.8kPaH=7mmkNcKcHKHPaaa/8 .1462221122）总主动土压力为解：（mKcZa74. 1220）临界深度（mZHPa75. 1374. 173 )

9、3(0作用点距墙底的距离为主动土压力曲线如图主动土压力分布 )5(kPatgcztgpa8 .552452245)4(2强度为在墙底处的主动土压力有一高7m的墙背直立光滑、填土表面水平的挡土墙。填土的物理力学性质指标为：c=12kPa，=15， =18kN/m3。试求主动土压力及作用点位置，并绘制出主动土压力分布图。第20页/共46页o+-BA C F B LL D E pa tgf90-四、实际工程中朗肯理论的应用2cos2coscos2cos2coscoscos2cos2coscos2cos2coscoscoszppzap对于无粘性土：2cos2coscos2cos2coscoscos22

10、12cos2coscos2cos2coscoscos221HpPHaP总土压力为：Pacosz（一）无限斜坡面的土压力计算第21页/共46页（二）坦墙土压力计算当墙背倾角45-/2时，滑动土楔不再沿墙背滑动，墙后土体中出现两个滑动面的挡土墙称为坦墙。第22页/共46页cr=45-/2第23页/共46页第24页/共46页（四）填土成层和有地下水时的土压力计算地下水水位以下用浮容重和水下的值212122211aKhh212122211aKhh212122211aKhh11222h1h111aKh111aKh211aKh111aKh211aKh(a)(b)(c)第25页/共46页（三）填土表面有均布

11、荷载作用时）（总的土压力为：）（主动土压力强度为：处的垂直应力为：245)21(245)(222OaOaztgqHHPtgqzpqzzpazqHqKaHKaz第26页/共46页第四节 库伦土压力理论 库伦土压力理论是从楔体的静力平衡条件得出的。 基本假设：a.滑动破裂面为通过墙踵的平面（平面滑裂面）。b.挡土墙是刚性的（刚体滑动）。 c.滑动楔体 处于极限平衡状态（极限平衡）。HACRBP第27页/共46页角与墙背的法线成土压力夹角为填土的内摩擦角面的法线的方向已知，与PRABCW)3( BC)2() 1 (（一）无粘性土主动土压力一、数解法HACRBWP-CRB180-(+-)PWPR第28

12、页/共46页查得。，可由表为库伦主动土压力系数即：值最大值是假定的，求式中2-621coscossinsin1coscoscos210, 22222aaaKKHHPddPP)(90 sinsinoWP其中按正弦定律可得：根据力的矢量三角形，180-(+-)第29页/共46页角。成处，作用方向与水平面作用点在距离墙底主动土压力强度：3HzKdzdPpaaa第30页/共46页例题7-2：有一重力式挡土墙高4.0m，=10，=5，墙后填砂土，c=0，=30，=18kN/m3。试分别求出当=0.5和=0时，作用于墙背上的总主动土压力Pa的大小、方向及作用点。方向、作用点如图，则，得查表和，根据时的）求

13、解：（ /3 .58 405. 0418 405. 0 26 1530 510 122112211121121mkNKHPKPaaaa第31页/共46页例题7-2：方向、作用点如图，则，得查表和，根据时的）求（mkNKHPKPaaaa/06.62 431. 0418 431. 026030510022212221222第32页/共46页（二）无粘性土被动土压力角。角，与水平面成，与墙面法线成作用点在距离墙底被动土压力强度：为库伦被动土压力系数321coscossinsin1coscoscos2122222HzKdzdPpKKHHPpppppp第33页/共46页二、图解法（一）库尔曼图解法第34

14、页/共46页第35页/共46页（二）粘性填土的土压力第36页/共46页)cos(cos)1 (aqHKaPaPWqWaP总的主动土压力：第37页/共46页（三）折线形墙背第38页/共46页第五节 若干问题的讨论 相同点：都属于极限状态土压力理论 不同点：朗肯理论从土体中一点的极限平衡状 态出发，由处于极限平衡状态时的大 小主应力关系求解（极限应力法）； 库伦理论根据墙背与滑裂面之间的土 楔处于极限平衡，用静力平衡条件求 解（滑动楔体法） 。一、分析方法的异同第39页/共46页二、朗肯与库伦理论的适用范围朗肯理论的适用范围：1=0，=0，=0；2 =0， ；3 0， (45- /2)的坦墙；4L

15、型钢筋混凝土挡土墙；5填土为粘性土或无粘性土。第40页/共46页库伦理论的适用范围（较朗肯理论广）：1当 0；2墙背形状复杂，墙后填土与荷载条件复杂时；3墙背倾角 (45- /2)的陡墙；4数解法用于无粘性土，图解法对于粘性土和 无粘性土均可使用。第41页/共46页三、挡土墙设计 （一）挡土墙类型的选择 （二）挡土墙的计算 （1）稳定性验算，包括抗倾覆和抗滑移稳定验算； （2）地基的承载力验算； （3）墙身强度的验算。第42页/共46页00 sinP cosP 5 . 1ctgbzzctgzbxPPzPxPGxKKOPGffaaxaazfaxfaztta其中为：抗倾覆安全系数倾覆力矩之比为点倾覆，抗倾覆力矩与能饶墙趾的作用下，可和主动土压力设挡土墙在自重（1）倾覆稳定性验算第43页/共46页 （2）滑动稳定性验算)sin( )cos( sin