施工升降机接料平台施工方案设计

1、碧桂园陶园项目工程施工升降机接料平台搭设施工方案编制人审核人批准人编制单位：江苏南通二建集团有限公司碧桂园陶园项目部日期：2017年8月、工程概况 2二、编制依据 3三、施工计划 31、施工进度计划 32、材料与设备计划 4四、接料平台搭设施工工艺技术 41、技术要求52、搭设要求53、拆除要求64、施工程序6五、施工安全技术措施 71、高空坠落82、物体打击83、架体倒塌8六、接料平台劳动力计划 9七、接料平台计算书及相关图纸 9书】 9【节点图】34一、工程概况本工程位于郑州中牟绿博组团，西邻锦荣路、北抵规划富贵四路、东临规划 牡丹一街、南邻规划永盛北街。总建筑面积56765.38平方米。

2、1#楼地上25层， 建筑高度78.6m ； 6#楼地上26层，建筑高度79.3m。考虑材料的垂直运输， 1#、6#楼分别布置1台施工升降机、拟定施工升降机安装高度分别为 80.9m（ 1# 楼）、80.3m （ 6#楼）；安装高度均为54节标准节高。本方案主要针对施工升降 机接料平台搭设编制。施工电梯性能参数表单个梯笼尺寸长 3.0 X 宽 1.5 X 高 2.50m单笼额定载荷2000Kg额定提升速度36m/mi n电源功率(KVA)2X3 X13标准节尺寸0.65 X0.65 X1.508 m、编制依据本工程施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ

3、130-2011)建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2016建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016钢结构设计规范(GB50017-2003 )建筑施工手册第5版建筑施工脚手架实用手册施工升降机安全规程(GB10055-2007 )建筑结构荷载规范(GB50009-2012 )(10)SCD200/200施工升降机使用说明书三、施工计划1、施工进度计划施工进度计划表日历天8月9月10月江江苏南通二建集团有限公司3'工序5101520253151015202531510152025316#楼接料平台6#楼平台防护门1#楼接料平台1#楼平台防护门2、材料与设备计划接料

4、平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用© 48 X3.0mm的钢 管。并应符合现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T13793 ）或低压流体输送 用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳 结构钢（GB/T700 ）中Q235 A级钢的规定。接料平台架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手 架扣件（GB15831 ）的规定。接料平台架木脚手板应符合 JGJ130中的材质要求。为确保工程安全，防护门安装170cm高，使待乘人员无法探头，减少意 外事故发生；防护门中间20cm金属板材部位安装插销锁，防护门用钢板网封闭， 防止施工人员伸手开门

5、开锁，防护门锁安装在防护门外侧，由电梯内操作人员控 制，楼层待乘人员无法打开。注意防护门只允许向结构方向开启。为了方便快捷合理地对升降机进行调度，提高运行效率。各楼层安装对应 楼层呼叫器，即安装在两樘防护门中间隔板上，司机根据楼层呼叫器显示及语音 提示知道那一层有呼叫，以便进行应答操作。四、接料平台搭设施工工艺技术1、技术要求本工程采用SC200/200施工电梯，接料平台方案根据脚手架方案进行 搭设和施工，悬挑层次以及脚手架的悬挑及有关节点全部按脚手架方案进行施工。接料平台架基础同脚手架搭设在地下室顶板上。接料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小 于 250mm。接料平

6、台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机 一侧应高于靠近建筑物一侧 2030mm。接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。接料平台外侧与电梯吊笼预留不大于 100mm间距，便于层站材料的装卸 以及确保电梯吊笼上下安全运行。2、搭设要求相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得 小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时 作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。纵向扫地杆固定在距底座上方 200mm的立杆上，

7、横向扫地杆应固定在紧 靠纵向地杆下方的立杆上。连墙杆设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处,连墙杆水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。卸载拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸载拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸载层应加设水平斜杆，形成几何 不变形体系。之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100 mm。扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为 100mm。挡脚板应铺设在立柱内侧3、拆除要求拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。连墙杆及卸载拉杆必须随架体逐层拆除

8、，严禁先将连墙杆或卸载拉杆整层 或数层拆除后再拆架体。当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后, 再拆除连墙件。拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。4、施工程序I、施工前的准备接料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交 底。应对钢管、扣件、脚手板进行验收，严禁使用不合格产品。、地基与基础按照接料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。放置垫板共两块，每块为 4m X0.2m X0.05m。将底座准确地安放在定位线上川、接料平台架的搭设：架体搭设流程：立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆T第二步纵

9、向水平杆一第二步横向水平杆一连墙杆（每楼层设置一组）T第三步纵向水平杆一依以上顺序直至施工需要高度。之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸载 拉杆的架体应同步搭设卸载拉杆。脚手板的铺设在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎 牢固。踢脚板及防护网的铺设在平台架接料层两侧面及防护门间的空档处设置踢脚板和防护网，并与平台架体绑扎牢固。防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯口两侧的立柱上。4、接料平台架的拆除拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸载拉杆等是否符合 构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。清除架体上的杂物及地面的障碍物。按拆除

10、方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。五、施工安全技术措施1、高空坠落开工前必须针对各施工部位的实际状况编制具有针对性、可操作性的安全技术措施，并进行交底。操作面满铺脚手板，不允许出现“探头板”。搭设平台架时，必须配戴安全带。接料平台外侧必须按规范搭设防护栏杆。拆除脚手架时，严格按照拟定拆除次序拆除，并配戴安全带。2、物体打击进入施工现场必须正确配戴合格的安全帽。通道口搭设防护棚。施工时高空作业人员严禁往下抛扔物品。尽量避免交叉作业，有交叉作业时设专人进行监督指挥3、架体倒塌严格按施工方案进行施工，技术、安全、工程人员定期进行符合性和安全 性检查。满足脚手架搭设中扫地杆、连接

11、点、搭接、对接、剪刀撑等构造要求。不能随意加大平台架上的荷载。六、接料平台劳动力计划操作人员必须按国家有关规定经专门的安全技术培训， 取得建筑施工特种作 业操作资格证书，持证上岗。组织保障措施序 号姓名性 别职务/工 种证书备注证书编号有效期1范辉男项目经理苏建安B (2010 )06302122018-09全面负责2祭东辉男项目质安苏建安C (2013 )06304782019-09监督检查与验 收3王顺发男架子工皖 A022016031011P2018-05登高作业4章连才男架子工苏 A0220100002742018-06登高作业注：建筑施工特种作业操作资格证：以进场实际人员为准七、接料

12、平台计算书及相关图纸【计算书】（1）、脚手架参数1#楼落地接料平台架搭设高度5层、高15.4+1.2 （室外高差）为16.6m ； 3# 楼落地接料平台架搭设高度4层、高8.75+1.25 （室外高差）为10m ;搭设双排 单立杆脚手架，本方案取1#楼16.6m高脚手架进行验算，如能满足要求，则此 方案可行。架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48 X3脚手架架体高度H(m)16.6水平杆步距h(m)1.8立杆纵(跨)距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆距建筑距离0.3横向水平杆悬挑长度(m)0.15(m)纵横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横杆上纵杆根数n2连墙

13、件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号48 X3扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承80载力(kN)连墙件计算长度a(m)0.3脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系1数丫0何载参数脚手板类型木脚手板挡脚板的类型木挡脚板脚手板铺设层数每隔每2步设置一层密目安全网自重标准值0.01(X)设(kN/mA2)实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架何载标准3装修脚手架施工层数nzx1值 Qkj(kN/mA2)装修脚手架荷载标准2横向斜撑每隔（x）跨设置5值 Qkx(kN/mA2)脚手架上震动、冲击物0.5计算震动、冲击荷载时的1.35体自重动力系

14、数KQ DK(kN/mA2)脚手板自重标准值0.35脚手架搭设地区河南（省）郑州市gKi(kN/mA2)仲）基本风压值0.3地面粗糙程度C类密集建筑群的Wo(kN/mA2)中等城市市区架体顶部风压咼度变0.679架体底部风压咼度变化系0.65化系数数风荷载体型系数1.271地基参数基础类型混凝土楼板地基承载力特征值fak/(kPa)垫板底面积A（m2）0.25地基土类型/j（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图（2 ）、纵向水平杆验算由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=la/（n+1），纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。r（图3）强度计算受力

15、简图（图4）弯矩图施工升降机接料平台施工方案qG=1.2 X (g+g ki Xlb/(n+1)=1.2X (0.033+0.35 X0.85/(2+1)=0.159kN/mqQ=1.4 X (Q k+k Qdk) X lb/(n+1)=1.4X (3+1.35 X 0.5) X0.85/(2+1)=1.458kN/m根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算， 那么施工活荷载可以自由布 置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加， 最符合架体的力学理 论基础和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下：1、抗弯验算Mm

16、ax=0.418kN mo= Y XM max/W=1 X0.418 X106/4490=93.19N/mm2 <f=205N/mm 2满足要求尧度验算qk=(g+g ki Xlb/(n+1)=0.033+0.35xl.5/(2+1)=0.208kN/m匚ii匸匸匚口Ijb-j1SDQ（图5）挠度计算受力简图（图6）挠度图vmax=0.327mm < V = minl b/150 , 10=5.667mm满足要求3、支座反力计算最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算如下:故须分为承由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计， 载能力极限状态和正常使用极限状

17、态进行计算：承载能力极限状态V=2.886kN正常使用极限状态VK=0.344kN（3）、横向水平杆验算由上节可知F=V,Fk=Vkq=1.2g=1.2 X0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下:（图7）强度计算受力简图（图8）弯矩图1、抗弯验算M max =0.821kN m卢 Y0 XM max/W=1 X0.821 xl06/4490=182.885N/mm2<f=205N/mm 2满足要求2、挠度验算（图9）挠度计算受力简图（图10） 挠度图vmax = 0.347mm < V = minl a/150 ,

18、 10=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.796kN m(4)、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.796kN ERc=8kN满足要求(5 )、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=mi nH/(x+1)h,yZ=41、立杆承受的结构自重标准值 NG1kNG1K=Hg k+y(l b+a 1)ng/2+0.0146n/2=16.6X0.13+4 X(0.85+0.15) X2 X0.033/2+0.0146 X2/2=2.306kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=mi n(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a 1)lagk1/2+zg k2la

19、+laHgk3=3 X(0.85+0.15) X1.5 X0.35/2+3 X盘谡直碧桂园陶园0.17 X1.5+1.5 X16.6 X0.01=1.802kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即 可满足实际情况。Nqk=(njgQkj+nzxQkx+ kQdk)(Ib+a i)la/2=(1 x 3+1 x 2+1.35 x 0.5) x (0.85+0.15) X1.5/2=4.256kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷

20、载高度变化系数z=0.679风荷载标准值：k=z s0=0.65 X1.271 X0.3=0.248kN/m 2根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 (GB51210 ) 条规定，取 风荷载组合值系数屮w=0.6，根据连墙件的步距可确定E 1=0.6，连墙件竖向间距 H1=3.6。Mwk=0.05 &klaH12=0.05 X0.6 X0.248 X1.5 X3.62=0.145kN mMwd= Ww yqM wk =0.6 X1.4 X0.145=0.121kN m立杆荷载组合：根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210 ) 条规定进行计算：Nd=1.2(N G1K+N g2k

21、)+1.4Nqk=1.2 X (2.306+1.802)+1.4 X4.256=10.888kN长细比验算：Io=k h=1.155 X1.5 X1.8=3.119m=lo/i=3.119 X1OOO/15.9=196.132 =210满足要求根据 值查规范JGJ130-2011附录得到 =0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：Y0 XNd/A=1 X(10.888 X 1000)/(0.188 X424)=136.778N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：Y0XNd/A+ Y0 XM wd/W=1 X(10.292 X 1000)/(0.188 X424)+1 X0.1

22、21 X106/4490=156.333N/mm2f=205N/mm2满足要求(6 )、允许搭设高度验算不组合风荷载：H=Af-(1.2N G2K+1.4NQK)/1.2g k=(0.188 X424 X205-(1.2 X1.802X1000+1.4 X4.256 X1000)/(1.2 X0.13 X1000)=52.548m组合风荷载：H=Af-1.2N G2K+0.91.4 ( Nqk+M wk/W)/1.2g k=(0.188 X424X205-(1.2 X1.802 X1000+0.9 X1.4 X(4.256 X1000+0.145 X106/4490)/(1.2 X 0.13

23、X1000)=56.107mH=16.6m <H=52.548m盘谡直碧桂园陶园满足要求(7)、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度:ao=a=O.3 xi000=300mm,=a o/i=3OO/15.9=18.868 =210根据 值查规范JGJ130-2011附录得到 =0.949风荷载标准值：k= Z s0=0.679 X1.271 X0.3=0.259kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid= YQkLiHi=1.4 X0.259 Xl0.8=3.915kN连墙件的轴向力设计值：N ld=N wid+N 0=3.915+3=6.915kN其中N0由根据建筑施工脚手架安全技术

24、统一标准(GB51210 ) 条 规定进行取值。将Nl、带入下式：强度： =Nl/Ac=6.915 X1000/424=16.308N/mm20.85f=0.85 x205=174.25N/mm2稳定：Nl/ A=6.915 X1000/(0.949 X424)=17.177N/mm 20.85f=0.85x205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=6.915kN <Rc=12kN满足要求悬挑接料平台计数书1#楼层高3.1m ; 6#楼层高2.95m，本方案取1#楼6层悬挑接料平台架3.1 X6=18.3m 进行验算(1)、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢

25、管类型48 X3脚手架搭设高度H(m)18.3水平杆步距h (m)1.8立杆纵距(跨距)la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆距建筑距离a(m)0.3横向水平杆悬挑长度a1(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号48 X3扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆(绳)设置形式钢丝绳与钢丝杆不参与计算脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数丫 01悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面咼度(m)15钢梁悬挑长度(m)1.3钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型螺

26、栓连接钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)20何载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板脚手板铺设的方式每2步设置一密目式安全网的自重标准值0.01层(kN/mA2)实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架荷载标准值3装修脚手架施工层数nzx1Qkj(kN/mA2)装修脚手架荷载标准值2脚手架上震动、冲击物体自重0.5Qkx(kN/mA2)QDK(kN/mA2)脚手板自重标准值0.35计算震动、冲击荷载时的动力1.35g ki (kN/mA2)系数K脚手架搭设

27、地区河南(省)郑州地面粗糙程度C类密集建筑市(市)群的中等城市市区基本风压值 wo(kN/mA2)0.3架体底部风压咼度变化系数0.65架体顶部风压高度变化系数0.92风荷载体型系数1.271脚手架状况全封闭，半封背靠建筑状况敞开、框架和闭开洞墙密目网每100cmA2 的目数2000每目面积A(cmA2)0.01m(图1)立面图(图2)剖面图(2 )、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为 la/(n+1)，横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。其中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这样计算更为精确，其中钢管自重标准值为g=0.033 。根据分析脚

28、手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利组合，故：q=1.2(g+g ki xla/(n+1)+1.4(Q k+ kQdk) xla/(n+1)=1.2 x(0.033+0.35 x1.5/(2+1)+1.4 x(3+1.35 X0.5) xl.5/(2+1)=2.822kN/m1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图（图4）弯矩图M max =0.239kN md= Y0 XM max/W=1 X0.239 xl06/4490=53.286N/mm2<f=205N/mm2满足要求2、挠度验算正常使用极限状态q K=g+g ki Xa/(n+1)=0.033+0.35xi.5/

29、(2+1)=0.208kN/m（图5 ）挠度计算受力简图（横杆）(图6)挠度图vmax=0.059mm < V = minl b/150 , 10=5.667mmNumaxCheckl3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限 状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.66kN正常使用极限状态VK=0.123kN(3)、纵向水平杆验算由上节可知F=V,Fk=Vkq=1.2 X0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算， 那么施工活荷载可以自由布 置。选择最不利的活荷载布置和静荷载

30、按实际布置的叠加， 最符合架体的力学理 论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算Fq=1.40.5(Qk+ KQdk)La/(n+1)l b(1+a l b)2=1.4 X0.5 X(3+1.35 X0.5) X1.5/(2+1) X0.85 X(1+0.15/0.85) 2=1.513kN/m（图7 ）强度计算受力简图（纵杆）UlQLLLLLl-jiib."并iJUQOTJIfiOO（图8）弯矩图M max =0774kN m(T = Y 0 X M max/W=1 X 0.774 X 106/4490=172.379N/mm f=

31、205N/mm2满足要求2、挠度验算上血山 iiih 山 iili 川 idam I mti I 耐 f mni snn I（图9 ）挠度计算受力简图（纵杆）（图10 ） 挠度图盘谡直碧桂园陶园vmax=0.419mm < V = minl a/150 , 10=10mm满足要求3、支座反力计算V max =5.893kN(4)、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.893kN ERc=8kN满足要求(5 )、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=mi nH/(x+1)h,yZ=41、立杆承受的结构自重标准值 NG1kNG1K=Hg k+y(l b+a 1)ng

32、/2+0.0146n/2=18.3X0.13+4 X(0.85+0.15) X2 X0.033/2+0.0146 X2/2=2.527kN2、构配件自重标准值Ng2kZ=mi n(y,m)=3N G2K=Z(L b+a 1)lagk1 /2+Zg k2la+l aHg k3=3 X(0.85+0.15) X1.5 X0.35/2+3 X0.17 X1.5+1.5 X18.3 X0.01=1.827kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即 可满足实际情况。NQK=(n jgQkj+n zxQkx + kQdk)(Ib+ai)la/2=(1 x3+

33、1 x2+1.35 x0.5) x(0.85+0.15) X1.5/2=4.256kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.92风荷载标准值：k= z s 0=0.65 X1.271 X0.3=0.248kN/m 2根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 (GB51210 ) 条规定，取 风荷载组合值系数屮w=0.6，根据连墙件的步距可确定E 1=0.6，连墙件竖向间距 H1=2.4。Mwk=0.05 &klaH12=0.05 X0.6 X0.248 X

34、1.5 X2.42=0.064kN mMwd= Ww yqM wk =0.6 X1.4 X0.064=0.054kN m5、荷载组合立杆荷载组合根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210 ) 条规定进行计算：Nd=1.2(N G1K+N g2k)+1.4Nqk=1.2 X (2.527+1.827)+1.4 X4.256=11.183kN6、 稳定系数的计算l0=kh=1.155 X1.5 X1.8=3.119m允许长细比的验算：=l 0/i=3.119 X1000/15.9=196.132 =210满足要求根据 值查规范JGJ130-2011附录得到 =0.1887、立杆稳定的验算不

35、组合风荷载:Yo X N/ A=1 X (11.183 X 1000)/(0.188 X 424)=140.296N/mm2f=205N/mm2满足要求组合风荷载：Y0 XN/A+ Y0 XMwd/W=1 X(10.587 X 1000)/(0.188 X424)+1 X0.054 X10 6/4490=144.84N/mm2f=205N/mm 2满足要求(6)、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a°=a=TiememberLb1mm,=a °/i=300/15.9=18.868 =210根据 值查规范JGJ130-2011附录得到 =0.952风荷载标准值：k=z s

36、 0=0.92 X1.271 X0.3=0.351kN/m 2风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid= yqkL1H1=1.4 X0.351 X3 X2.4=3.536kN连墙件的轴向力设计值：N ld=N wid+N 0=3.536+3=6.536kN其中N0由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210 ） 条规定进行取值。将Ni、带入下式：强度：=Nl/Ac=6.536 X1000/424=15.415N/mm20.85f=0.85 x205=174.25N/mm2稳定：Ni/ A=6.536 X1OOO/（O.952 X424）=16.192N/mm20.85f=0.85x20

37、5=174.25N/mm2扣件抗滑移：N i=6.536kN WRc=8kN满足要求（7 ）、悬挑钢梁验算1、计算简图悬挑钢梁示意图如下：（图11）钢梁示意图根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬挑的简支梁，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）2、荷载统计根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、 最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩:江苏南通二建集团有限公司M max=16.424kN m正常使用极限状态最大弯矩：M kmax =12.658kN m承载能力极限状态下的最大剪力:Q max =22.682kN支座反力：R2=9.084kNRi=32.263kN3、抗弯强度、整体稳定验算o= Y0 XM max/W n=1 X16.424 X10 3/141=116.48N/mm2 <f=205N/mm 2因入y=l c/i y=2X1000/93.仁21.482<120/(235/f y)2=120/(235/360)2=281.612故？b=1.07-( V/44000)f y/235=1.07-(21.482 2/44000) X360/235=1.054(T= Y0 XMmax/?bW=1 X 16.424 X 1000/(1.054 X 141)=