大桥接线工程现浇箱梁上部结构工程施工组织设计方案

1、 . . . 大桥接线工程现浇箱梁上部结构施工方案目录一、工程概况3二、计算依据4三、施工工艺53.1施工工艺流程53.2施工方法5四、支架、模板计算114.1支架、模板方案114.2支架计算13五、门洞设置方案32六、碗扣支架的其它要求和规定361、材料选用和质量要求362、技术要求363、安全措施384.卸载40七、绑扎底板、腹板钢筋41八、钢绞线的穿束与定位418.1预应力筋的检验418.2锚垫板安装428.3安装预应力管道428.4钢绞线穿束438.5安装排气孔43九、混凝土的浇注顺序43十、混凝土的运输、浇筑和养护4410.1底板清理4410.2混凝土拌合、运输、输送设备4410.3

2、热期混凝土施工采取措施4410.4混凝土浇注顺序4410.5混凝土浇注4510.6混凝土养护46十一、预应力的拉与孔道压浆46十二、桥面系施工52十三、工期安排53十四、质保体系和质保措施53十五、冬、雨季施工措施571、冬季施工措施572、雨季施工措施58十六、安全生产59十七、环境保护65十八、文明施工65十九、交通组织方案65二十、事故应急预案66上部现浇箱梁施工技术方案一、工程概况某长江公路大桥接线工程MQ-13标，主线分离立交与匝道桥现浇箱梁桥共有七座，分别采用单箱单室、单箱双室、单箱三室与单箱六室等截面连续箱梁，梁高分别为1.3m、1.5m、 1.6m，边腹板为垂直面板。各桥具体概

3、况如下：1、MK2+955.5分离式立交桥：位于某东互通立交，为马芜路上跨桥，自左往右依次跨越C匝道、D匝道。桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共4跨4×30m，左右幅幅宽不等，左幅宽度：1350cm，右幅宽度13501463.4cm。采用单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度160cm，左幅底板宽950cm ，顶板宽1350cm，右幅底板宽950-1063.4cm，顶板宽1350-1463.4cm，翼缘宽200cm;翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽45cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡2%，桥面横坡的设置通过箱梁整体断面旋转实现。箱梁砼强度等级为C50；下

4、部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。2、MK3+184.5分离式立交桥：位于某东互通立交，为马芜路上跨桥，被路跨越道路为主线，采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共4跨4×25m，左右幅幅宽不等，左幅宽度：1400cm，右幅宽度2007.42461.9cm。与主线夹角为89°。采用单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度150cm，左幅底板宽950cm ，顶板宽1350cm，右幅底板宽950-1063.4cm，顶板宽1350-1463.4cm，翼缘宽200cm;翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽45cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡2%，桥面横坡的设置通过箱梁整体

5、断面旋转实现。箱梁砼强度等级为C50；下部采用桩柱式墩、肋板式桥台，桩基础。第二、三跨净高为5m。1#、2#、3#墩高度分别为：8.447m，6.872m，7.525m。桥面铺装为8cmC40防水砼+防水粘结层+12cm沥青混凝土。3、K21+038.676车行天桥：桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共5跨15+25+2×20+22m，桥梁宽度：550cm。箱梁高度130cm，底板宽300cm ，顶板宽550cm；翼缘宽：125cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部35cm，腹板宽30cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡2%。箱梁砼强度等级为：C50。下部采用桩柱式墩，柱式

6、桥台，桩基础。4、AK0+528.534匝道桥：位于某东互通，上跨某长江公路大桥接线工程。本桥布孔方案为：4×25m；上部结构为现浇预应力桥梁宽度：850cm。与主线夹角为-90.3°箱梁高度150cm，底板宽450cm ，顶板宽850cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2%。箱梁砼强度等级为：C50。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。下部结构为柱式桥墩、肋台，桩基础。5、CK0+444.415匝道桥：位于某东互通，依次跨越H匝道和某长江公路大桥接线工

7、程主线。本桥布孔方案为：20+2×25+2×30+20m；上部结构为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度160cm，底板宽650cm ，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚22cm，顶板厚25cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩、肋台、桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。6、DK0+908.6匝道桥：位于某东互通，上跨某长江公路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为：20+2×25+20m；上部构造为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度150cm，底

8、板宽650cm ，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽40cm，底板厚20cm，顶板厚20cm。桥面横坡6%。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩，柱台和肋台，桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土。7、K23+265车行天桥：位于某东互通，上跨某长江公路大桥接线工程。桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共2跨2×32m，桥梁宽度：850cm。与主线夹角为70°箱梁高度160cm，底板宽450cm ，顶板宽790cm；翼缘宽：170cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板

9、宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2%（桥面双向横坡由铺装形成）。箱梁砼强度等级为：C50。下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。二、计算依据某长江公路大桥接线路基工程MQ-13合同段施工图。国家与交通部现行桥涵施工技术规与验收标准等。公路工程国招标文件本（2008年版）。某长江公路大桥接线路基工程施工招标文件项目专用本结构力学、材料力学、公路桥涵施工技术规（JTJ041-2000）路桥施工计算手册建筑结构荷载规建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规（JGJ 166-2008）公路桥涵地基与基础设计规（JTG D632007）钢结构设计规（GB500172003）木结构设计规（GB

10、500052003）公路路基施工技术规（JTJ F10-2006）建筑结构荷载规（GB50009-2001）地基处理手册（第二版）三、施工工艺3.1施工工艺流程满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图1。3.2施工方法3.2.1地基处理支架搭设前，必须对既有地基进行处理，因本标段的七座桥梁比较分散，对主线围的路基，按路基填筑要求回填的河塘、沟渠到路基96区第二层，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求。支架搭设前，先对地基进行回填压实，搭设支架围进行整平、碾压，保证地基密实度达到93%以上（主线围的路基压实标准按施工设计要求进行施工），然后做15cm 5%灰土垫层+12 cm C20砼，以保证支架基

11、础的稳定。地基处理后，应该加强箱梁施工的排水工作，支架地基外两侧1.0m处设置50*50cm纵向临时排水沟，与时排除雨水、积水与梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷。保证地基有足够的承载力来支撑箱梁自重和施工时产生的荷载。支架地基处理支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模、预压底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送浇筑筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度100%,且龄期超过7天后进行张拉和压浆封

12、锚施工拆模、落架图1 碗扣支架施工现浇箱梁工艺流程图3.2.2支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。3.2.3安放底托按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。3.2.4安装立杆、横杆和顶托 从一端开始，按照顺桥向90cm或60cm，横桥向90或60cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。3.2.5

13、安放方木、铺底模在顶托调整好后铺设纵向10×15cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按30cm或25cm间距铺设横向6×10cm方木，根据放样出的中线铺设=15mm的竹胶板做为箱梁底模。3.2.6设置剪刀撑支架每隔四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m。剪刀撑采用D48普通钢管，且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规连续设置，确保支架整体稳定。3.2.7预压和沉降观测为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方

14、木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋或水箱（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），支架变形稳定后不小于6小时，且梁跨预压时间不少于三天。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，沉降观测点是否布置。预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）与充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载

15、总重量。采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架与底模完工后,采用汽车吊吊重,按照箱梁设计重量分配预压荷载,并按计算出的总荷载的120%进行超载预压。 2沉降观测 预压前在每跨台墩之间的支架上与相应支架底部布设5组观测点，每组4个点，距墩或台3m-4m处布设一组，1/4跨径与1/2跨径布设一组（布置详细情况见图1-1）。观测分五个阶段：预压加载前、50荷载、80荷载和120荷载、卸载后。预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录，每个观测阶段要观测至少2次，直至最后的平均沉降值<2mm并满足24小时以上时方可卸载。荷载的持荷时间应不少于1昼夜，如此一方面收集支架、地基的变形数据

16、，观察地基的承载力是否满足要求，另一方面可减少或消除支架的构造变形，以保证浇出的梁身不发生过大的挠度变形和开裂。模板标高调整完毕后，在底板上方无法设置观测点，故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和DS2水准仪测设各观测点标高，并记录在册。预压时主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降；卸载后顶板可恢复量。沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值与设计预拱度调整模板的高程。观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，与时查找原因，采取补救措施。 观测点布置

17、图（图1-1）3预压水袋布置以MK2+955.5分离立交桥左幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行验算。为方便施工，统一采用支架横距0.6m，纵距0.9m,步距0.6m，跨中箱梁处为步距1.2米,横向纵坡大的布距0.6米，并在管架间布置剪刀撑。支架搭设围为整幅桥梁长度。桥下设计净空为5米，箱梁高度为1.6米。以30米跨为例计算说明：根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）与充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。具体如下：箱梁断面面积S=9.5×1.6-1.567×1.1+2×0.5×0.25/2+2×

18、0.4×0.2/2×3=9.4139m2、箱梁自重通过计算，30米箱梁混凝土方量282.417m3、取2.6t/m3,箱梁混凝土自重为734.3t； 一侧翼缘板的方量为2×（0.15+0.45）/2*30=18m3,则一侧翼缘板混凝土自重为18*2.6=46.8t。、模板荷载总模板自重(含模、侧模与支架)以砼自重的5%计,则模板自重为734.3*5%=36.72t。其中一侧翼缘板的模板(含侧模与支架)自重为46.8*5%=2.34t。、施工不可预见荷载施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5%，即箱梁总的不可预见荷载为36.72t。其中一侧翼缘板的模板(含侧模与支架)自

19、重为46.8*5%=2.34t。通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为807.74t,支架预压施工时，预压一侧翼缘板总重量为51.48t，预压底板总重量为859.22t；按施工说明中，等载预压，故一侧翼缘板总重量为51.48t，底板总重量807.74t。2、预压实施方案：采用水箱预压：水箱体积为直径2m高2.5m，体积： 7.85m3每水箱重量： 7.85m3×1T/m3=7.85T每跨所需水箱数：（51.48×2+807.74）T/7.85T =116只水箱布置按断面划分：一侧翼缘板底模共用水箱51.48/7.85=7只；底模共用水箱807.74/7.85=103只。水

20、箱在底模上纵向均匀分布：翼缘板平均4m堆放一只；底板二层，第一层56，第二层47只。3.2.9预拱度计算与设置跨中预拱度：12345其中，1为支架卸载后由上部构筑自重与活载一半产生的挠度；2为支架在荷载作用下的弹性压缩；3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取5cm，并按二次抛物线分配：式中，x距左支点x的预拱度值；x距左支点的距离；L跨长。四、支架、模板计算4.1支架、模板方案4.1.1模板箱梁底模、侧模和膜均采用=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应

21、力0=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。4.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-3华山松，顺纹弯矩为12MPa，截面尺寸为10×15cm。截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3I= bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3横向方木采用A-3华山松，顺纹弯矩为12 MPa，截面尺寸为6×10cm。截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=60×1002/6=10×104mm3I= bh3/12=60×1003/12=

22、5×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构与木结构设计规（JTJ025-86）中的A-3类木材，顺纹弯矩为12.0 MPa，木材湿度超过30%时减低10%，按乘0.9的折减系数取值，则012×0.910.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距均布置为25cm。 4.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=140 MPa。详细数据可

23、查表1。表1 碗扣支架钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.54.89×1021.219×1055.08×10315.78横杆：39.6N/m立杆：59.4N/m碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部与1.6m厚腹板（横梁）步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。支连接杆和竖向剪刀撑 (具体布置见标准段箱梁碗扣支架布置图)。4.2支架计算4.2.1荷载计算碗口式支架钢管自重，可按表1查取。钢筋砼容重按26

24、kN/m3计算，则腹板和端、中横隔梁为1.6m：26×1.6=41.6 KPa腹板和端、中横隔梁为1.5m：26×1.5=39KPa箱梁底板厚度为20cm（顶板厚度20cm）:26×0.4=10.4KPa翼缘板根部厚度45cm：26×0.45=11.7KPa模板自重(含模、侧模与支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁为1.6m：41.6×0.05=2.08KPa腹板和端、中横隔梁为1.5m：39×0.05=1.95KPa箱梁底板厚度为20cm:10.4×0.05=0.52KPa翼缘板根部厚度45cm：11.7

25、5;0.05=0.585KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa荷载组合计算强度:q=1.2×(+)+1.4×(+)计算刚度:q=1.2×(+)4.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算4.2.2.1腹板和端、中横隔梁（1.6 米厚）下方支架检算（1）底模检算底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm 的6×10cm横向方木上（计算间距19cm），按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。说明：一般取0.05m板宽，按计算跨径0.25m连续梁计算，

26、另取1.5kN集中荷载计算跨中弯距进行校核，为了计算方便和安全起见，此处取1.0m板宽进行计算，以下计算同。荷载组合:q=1.2×(41.6+2.08)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=61.52kN/m竹胶板（=15 mm）截面参数与材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承载力检算：强度：Mmaxql2/1061.52×0.252/100.385KN·mmaxMmax /W0.385×106/3.

27、75×10410.3MPa0= 70MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×(41.6+2.08)=52.42kN/mfql4/(150EI)52.42×1904/(150×6×103×2.81×105)0.27mmf0200/4000.5mm 合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm×100mm,横向方木亦按三跨连续梁考虑。W=bh2/6=60×1002/6=10×104mm3I=bh3/12=60×1003/12=5×106mm

28、3荷载组合:q1=(1.2×(41.6+2.08)+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.25+6×0.06×0.10=15.42kN/m承载力计算:强度:Mmaxq1l2/1015.42×0.62/100.555KN·m （立杆间距60cm）maxMmax /W0.555×106/10×1045.55MPa0= 10.8MPa 合格刚度:荷载: q=1.2×（41.6+2.08）×0.25=13.1kN/mfql4/(150EI)13.1×6004/(150×8

29、.1×103×5×106)0.28mmf0600/4001.5mm 合格 (3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底: P=13.1×0.6=7.86kN纵向方木自重：g6×0.1×0.150.09 kN/m力学模式：承载力计算：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R(7.86×3+0.09×0.6)/2=11.82KN最大跨中弯距 Mmax11.82

30、5;0.3-0.09×0.32/2-7.86×0.21.97KN.mmaxMmax /W1.97×106/3.75×1055.25MPa0=10.8 MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=7.86×4-1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.6=25.98kNf =Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=25.98×1000×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384&#

31、215;8.1×103×2.81×107)=0.52mmf0600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算箱梁腹板与横梁下支架为60cm×60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为：0.6×0.6×4×1/4=0.36每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：P1=(41.6+2.08+2.5+2.0+2.0)×0.6×0.6 +0.09×0.6=18.07

32、kN梁底到原地面最大高度为8m，按8米计算，碗扣与横杆钢管的重量为（1×8×0.059410×0.6×0.0396）0.713kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托与模支架的重量取1.2系数，故每杆承受支架自重可计为0.713×1.20.856kN，平均立杆重量为0.856/8=0.11kN/m。为安全起见，以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为：g=8×0.3=2.4 KN单根立杆所承受的最大竖向力为： N=18.07+2.4=20.47kN<N=40 kN 合格横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖

33、直荷载N=40kN。强度验算：aN/Aji=19.87×1000/489=40.63MPaa=140MPa 合格立杆承载力计算：支架立柱采用48、t3.5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为0.6m，中间部分步距1.2m，施工中横杆最大步距为1.2m。钢管截面面积：钢管截面的惯性半径：钢管定位桩的柔度：查表可知，钢管稳定系数0.807钢管承载力为：由上述计算可知，厂家提供横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满足强度要求。（5）地基承载力计算因支架底部通过

34、底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在现浇12cm厚C20混凝土,因此基底承载力可达到11.0MPa。因此max=N/A=19.87×103/0.072=4.06MPa11.0 MPa 满足要求4.2.2.2腹板和端、中横隔梁（1.5米厚）下方支架检算（1）底模检算底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm 的6×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2×(39+1.95)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=58.24kN/m竹胶板（15 mm）截面参数与材料力学性能指标:W=bh2

35、/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承载力检算：强度：Mmaxql2/1058.24×0.252/100.364KN·mmaxMmax /W0.364×106/3.75×1049.71MPa0= 70MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×(39+1.95)=49.14kN/mfql4/(150EI)49.14×1904/(150×6×103×2.81×105)0.25mmf025

36、0/4000.625mm 合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=(1.2×(39+1.95)+1.4×(2.0+2.0+2.5)×0.25+6×0.06×0.10=14.6kN/m承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=14.6×0.62/10=0.53KN×mmax=Mmax /W=0.53×106/1×104=5.3MPa0=10.8MPa 合格刚度:荷载: q=1.2×（39

37、+1.95）×0.25=12.3kN/mf=ql4/(150EI)=12.3×6004/(150×8.1×103×5×106)=0.26mmf0=600/400=1.5mm 合格 (3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底: P=14.6×0.6=8.76kN纵向方木自重：g6×0.1×0.150.09 kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载

38、模式计算：支座反力 R=(8.76×3+0.09×0.6)/2=13.17KN最大跨中弯距 Mmax=13.17×0.3-0.09×0.32/2-8.76×0.2=2.19KN.mmax=Mmax /W=2.19×106/3.75×105=5.84MPa0=10.8MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=8.76×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）×0.6=29.58kNF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=29.58×1000×600

39、3/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.59mmf0=600/400=1.5mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：P1=(39+1.95+（2.0+2.0+2.5）)×0.6×0.6 +0.09×0.6=17.14kN安全起见，满堂式碗扣支架按最高6米计，其自重为：g=6

40、5;0.3=1.8 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=17.14+1.8=18.94kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载N=33.1kN。所以N=18.94kNN=33.1kN 合格强度验算：aN/Aji=18.94×1000/489=38.73MPaa=140MPa 合格（5）地基承载力计算因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带围严格按规和标准分层夯填,上部填筑道碴石与碎石，顶部浇筑15cmC20砼,因此基底承载力可达到11.0MPa。因此max=N/A=18.94

41、5;103/0.072=3.86MPa11.0MPa 合格4.2.3箱梁底板厚度20cm下支架检算（1）底模检算底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm的 6*10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2×(10.4+0.52)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=22.2kN/m竹胶板（15 mm）截面参数与材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3承载力检算:强度：Mma

42、x=ql2/10=22.2×0.252/10=0.14KN·mmax=Mmax /W=0.14×106/3.75×104=3.73MPa0=70MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×(10.4+0.52)=13.1kN/mF=ql4/(150EI)=13.1×2504/(150×6×103×2.81×105)=0.202mmf0=250/400=0.625mm 合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

43、荷载组合：q1=(1.2×(10.4+0.52)+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.25+6×0.06×0.1=5.6kN/m承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=5.6×0.62/10=0.20KN×mmax=Mmax /W=0.2×106/5×104=4.0MPa0=10.8 MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×（10.4+0.52）×0.25=3.28kN/mF=ql4/(150EI)=3.28×9004/(150×8.1×103

44、15;5×106)=0.35mmf0=900/400=2.25mm 合格 (3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底: P=5.6×0.9=5.04kN纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(5.04×3+0.09×0.9)/2=7.6KN最大跨中弯距 Mmax=7.6×0.45-0.09×0.452

45、/2-5.6×0.3=1.73KN.mmax=Mmax /W=1.73×106/3.75×105=4.6MPa0=10.8MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=(5.04×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9=9.95kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 9.95×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103&

46、#215;2.81×107)=0.67mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=(10.4+0.52+2.5+2.0+2.0)×0.92 +0.09×0.9=14.19kN安全起见，满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为：g=8×0.3=2.4kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.19+2.4=16.59kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。所以N=16.59kN

47、<N=40kN 合格强度验算：a=N/Aji=16.59×1000/489=33.9MPaa=140MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。4.2.3 顶板（按厚度25cm）下模支架计算底模板计算底模板采用厚度为1.5cm的胶合板，底模下6×10cm方木间距为25cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。横向方木计算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格6×10cm，横向方木按连续梁考虑。荷载组合： q1=（1.2×26×0.25×1.051.4×（2.52.02.0）×0.256

48、15;0.06×0.14.36kN/m承载力计算：强度：跨中弯距：M1/2=q.l2/10=4.36×0.92/10=0.353kN·m应力计算：max=Mmax /W=0.353×106/1×105=3.53MPa0=10.8MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×(26×0.25×1.05)×0.25=2.05kN/mF=ql4/(150EI)=2.05×9004/(150×8.1×103×5×106)=0.22mmf0=900/400=2.25mm 合

49、格纵向方木计算纵桥向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=4.36×0.9=3.924kN纵向方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(3.924×3+0.09×0.9)/2=5.93KN最大跨中弯距 Mmax=5.93×0.45-0.09×0.452/2-3.924×0.3=1.48KN.mmax=Mmax /W=1.

50、48×106/1×105=1.48MPa0=10.8MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=(3.924×4-1.4×（2.5+2.0+2.0）)×1.2=7.92kN/m纵向方木为10×15cm，进行刚度检算：F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=7.92×1000×12003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×12004/(384×8.1×103×2.81

51、5;107)=1.26mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2米计算）：P1=(26×0.25×1.05+2.5+2.0+2.0)×0.9×1.2 +0.09×1.2=14.50kN安全起见， 满堂式碗扣支架按1米高计，其自重为：g=1×0.3=0.3kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.50+0.3=14.8kN立杆稳定性：横杆竖向步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40 kN。所以

52、N=14.8kN<N=40kN 合格强度验算：a=N/Aji=14.8×1000/489=30.3MPaa=140MPa 合格4.2.5箱梁翼缘板根部厚度45cm情况下支架检算（1）底模检算底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 6×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2×(11.7+0.585)+1.4×（2.5+2.0+2.0）=23.84kN/m竹胶板（=15 mm）截面参数与材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm

53、3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3竹胶板容许应力=70MPa,E=6×103MPa。承载力检算:强度：Mmax=ql2/1023.84×0.32/10=0.215KN·mmax=Mmax /W=0.215×106/3.75×104=5.7MPa0=70 MPa 合格刚度：荷载: q=1.2×(11.7+0.585)=14.74kN/mf =ql4/(150EI)=14.74×3004/(150×6×103×2.81×105)=0.47

54、mmf0=300/400=0.75mm 合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=(1.2×(11.7+0.585)+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.3+6×0.06×0.1=7.19kN/m承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=7.19×0.92/10=0.58KN·mmax=Mmax /W=0.58×106/1×105=5.8MPa0 =10.8MPa 合格刚度：荷载: q=1.

55、2×（11.7+0.585）×0.3= 4.42kN/mF=ql4/(150EI)=4.42×6004/(150×8.1×103×5×106)=0.94mmf0=600/400=1.5mm 合格 (3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底: P=7.19×0.9=6.47kN纵向方木自重：g6×0.1×0.150.09 kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应

56、力布载模式计算：支座反力 R(6.47×3+0.09×0.6)/2=9.73KN最大跨中弯距 Mmax9.73×0.3-0.09×0.32/2-7.19×0.21.48KN.mmaxMmax /W1.48×106/3.75×1053.95MPa0=10.8 MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=(6.47×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.6= 10.07kN/mfPl3/(48EI)+5ql4/(384EI)10.07×1000×6003

57、/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)0.20mmf0600/4001.5mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=（11.7+0.585+2.5+2.0+2.0）×0.92 +0.09×0.9=15.3kN安全起见满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为：g=8×0.3=2.4 KN单根立

58、杆所承受的最大竖向力为：N=15.3+2.4=17.7kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。所以N=17.7kN<N=40kN 合格强度验算：a=N/Aji=17.7×1000/489=36.2MPaa=140 MPa 合格（5）地基承载力不需再进行验算。4.2.6腹板外侧模检算侧模采用=15 mm的竹胶板,竖向楞采用间距20cm的6×10cm方木,横向外楞采用间距60cm的10×15cm方木，横向外楞通过顶托与48、t=3.5mm斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连接，斜撑钢管间距为60cm。混凝土侧压力：P

59、M=0.22t012v1/2式中：混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/(T+15）,T为砼入模温度()，取10,则t0=8；1外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；2砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在12cm16cm取1.15；v混凝土浇筑速度（m/h）,取0.4PM =0.22×26×8.0×1.2×1.15×0.41/2=39.94KN/m2有效压头高度：h= PM /=39.94/26=1.54振捣砼对侧面模板的压力：4.0kPa倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规取2.0kPa水平荷载：q=1

60、.2×39.94×1.54/2+1.4×(2.5+4.0+2.0)=48.80kN/m此水平力较腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处布置与腹板和端、中横隔梁处模板系统布置一样，因此侧模和纵横向方木以与斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。单根斜撑受力为N=48.80×0.6×0.9=26.35kN,而扣件抗滑承载力为8.5KN ,因此斜撑钢管至少与3根立柱钢管扣件联接,保险起见至少与4根翼缘板下方立柱钢管扣件联接，联接处立柱钢管的横杆步距为60cm。另外，为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在斜腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜

61、钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。4.2.7抗风荷载计算某地区基本风压 0=0.3kN/m2，风压高度系数 z=0.62，体型系数 s=0.80，密目安全网抗风系数 0=0.8（按建筑结构荷载规取值）。 求得风荷载标准值：k=0.7×0.62×0.8×0.3=0.101416kN/m2 作用在立杆上的计算值：=a·b·0·k =1.4×1.2×0.8×0.10416=0.14 kN/m2 立杆跨中弯矩：M=0l02/8=0.1400×1.22/8=0.0252 kN/m2 计算立杆的压弯强度：=N/A+M/=40×103/（0.807×489）+25.2×103/5080=106.3 MPa<205 MPa 合格 说明支架抗风荷载安全，并且此支架系统刚度、强度与稳定性能够达到设计要求，满足现场施工条件。五、门洞设置方案本标段在主线围的三座现浇桥梁，因没有便道，无法避让施工机械和车辆的通行，必须设置过车门洞。K21