30℃时水吸收二氧化硫填料塔设计说明

1、. . . . 1 / 28 化工原理化工原理 课程设计报告课程设计报告系系 别：别： 城市建设学院城市建设学院 专业班级：专业班级： 生物工程生物工程 09010901 班班 姓姓 名：名： 君君 学学 号：号：指导教师：指导教师： 邬勇奇邬勇奇 （课程设计时间：2011 年 6 月 10 日2011 年 6 月 24 日）华中科技大学武昌分校华中科技大学武昌分校. . . . 2 / 28目目 录录1课程设计目的12课程设计题目描述和要求 13课程设计报告容43.1 基础物性数据43.1.1 液相物性数据43.1.2 气相物性数据53.1.3 气液相平衡数据63.2 物料衡算63.3 塔径

2、计算73.3.1 塔径的计算83.3.2 泛点率校核： 83.3.3 填料规格校核：93.3.4 液体喷淋密度得校核：93.4 填料层高度的计算93.4.1 传质单元数的计算9 3.4.2 传质单元高度的计算103.4.3 填料层高度的计算113.5 填料塔附属高度的计算113.6 液体分布器计算123.6.1 液体分布器的选型123.6.2 布液计算133.7 其他附属塔件的选择133.7.1 填料支承装置的选择133.7.2 填料压紧装置163.7.3 塔顶除雾器173.8 吸收塔的流体力学参数计算173.81 吸收塔的压力降173.8.2 吸收塔的泛点率183.8.3 气体动能因子183

3、.9 附属设备的计算与选择183.9.1 离心泵的选择与计算183.9.2 吸收塔主要接管尺寸选择与计算22工艺设计计算结果汇总与主要符号说明244总结26参考文献 27. . . . 3 / 281.1. 课程设计目的课程设计目的化工原理课程设计是学生学过相关基础课程与化工原理理论与实验后，进一步学习化工设计的基础知识，培养工程设计能力的重要教学环节。通过该环节的实践，可使学生初步掌握单元操作设计的基本程序与方法，得到工程设计能力的基本锻炼。化工原理课程设计是以实际训练为主的课程，学生应在过程中收集设计数据，在教师指导下完成一定的设备设计任务，以达到培养设计能力的目的。单元过程与单元设备设计

4、是整个过程和装备设计的核心和基础，并贯穿于设计过程的始终，从这个意义上说，作为相关专业的本科生能够熟练地掌握典型的单元过程与装备的设计过程和方法，无疑是十分重要的。2 2课程设计题目描述和要求课程设计题目描述和要求2.12.1 设计题目描述设计题目描述(1)(1) 设计题目设计题目二氧化硫填料吸收塔与周边动力设备与管线设计(2)(2) 设计容设计容根据所给的设计题目完成以下容：(1)设计方案确定； (2)相关衡算； (3)主要设备工艺计算； (4)主要设备结构设计与算核；(5)辅助（或周边）设备的计算或选择；(6)制图、编写设计说明书与其它。(3)(3) 原始资料原始资料设计一座填料吸收塔，用

5、于脱除废气中的 SO2，废气的处理量为1000m3/h，其中进口含 SO2为 9%（摩尔分率） ，采用清水进行逆流吸收。要求塔吸收效率达 94.9%。吸收塔操作条件：常压 101.3Kpa；恒温，气体与吸收剂温度：303K清水取自 1800 米外的湖水。示意图参见设计任务书。设计满足吸收要求的填料塔与附属设备；选择合适的流体输送管路与动力设备（求出扬程、选定型号等） ，并核算离心泵安装高度。2.22.2 设计要求设计要求设计时间为两周。设计成果要求如下：. . . . 4 / 281. 完成设计所需数据的收集与整理2. 完成填料塔的各种计算3. 完成动力设备与管线的设计计算4. 完成填料塔的设

6、备组装图5. 完成设计说明书或计算书（手书或电子版打印均可）目录、设计题目任务、气液平衡数据、L/G、液泛速度、塔径、KYa（或KXa 的计算、HOL、NOL的计算、动力设备计算过程（包括管径确定）等。3 3课程设计报告容课程设计报告容吸收塔的工艺计算吸收塔的工艺计算3.13.1 基础物性数据基础物性数据3.1.1 液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取水的物性数据。由手册查得，30时水的有关物性数据如下：密度13/7 .995mKg水黏度1sPa6105 .801水表面力为10.07122N/mLSO2 在水中的扩散系数为1922.2 10/LDms3.1.2 气相物性数据混合

7、气体的平均摩尔质量为Kg/mol1 Kg/mol129空气M64二氧化硫Mkg/kmol15.3209. 06491. 029111_yMyMM二氧化硫空气）（混合气体的密度为3_/293. 1mKgRTPMV混合气体的黏度可近似取为空气的黏度，查资料1得 30空气的黏度为. . . . 5 / 281=0.0000186pa sG查得 SO2 在空气中的扩散系数为1521.469 10/GDms3.1.3 气液相平衡数据查资料5：OKgHKgSO22100CA (kmol/m3)310 xH (kmol/kpa*m3)y(kpa)*AP5.010.74213.900.01230.59560.

8、272.500.3796.980.01320.28428.771.500.2304.200.01380.16416.611.000.1542.800.01460.10410.540.700.1081.960.01560.0686.930.500.0771.400.01600.0474.800.300.0470.840.01790.0262.620.200.0310.560.01970.0161.570.150.0230.420.02130.0111.080.100.0160.280.02540.0060.6301698. 0H平均溶解度系数CA-30 度时二氧化硫在水中的平衡浓度，单位为 km

9、ol/m3-30 度时二氧化硫在水中溶解平衡时的摩尔分数xH-30 度时二氧化硫在水中达到平衡时的溶解度系数，单位为kmol/kpa*m3y-30 度时气相中二氧化硫的摩尔分数-30 度时气相中二氧化硫的平衡分压，单位为 kpa*AP由以上的 y 和 x，以 x 的值为横坐标，y 的值为纵坐标作平衡曲线，如图 1.1：. . . . 6 / 2800.10.20.30.40.50.60.7051015x/1000y系列13.23.2 物料衡算物料衡算进口气体的体积流量 G=1000m3/h 二氧化硫的摩尔分数为 y1=0.09 进塔气相摩尔比为 Y1=y1/1-y1=0.09/(1-0.09)

10、=0.0989效率211/94.9%YY 出塔气相摩尔比 Y2=0.0050411Y进塔惰性气相流量 G=(G/22.4) (1-y1) 273/303=(1000/22.4) (1-0.09)273/303=36.603kmol/h 空气的体积流量 VG=G (1-y1)=1000 0.91=910m3/h出口液体中溶质与溶剂的摩尔比 X2=0由图 1.1 平衡曲线可以读出 y1=0.09 所对应的溶质在液相中的摩尔分数 *1x=0.00252 对应的液相中溶质与溶剂的摩尔比为00253. 000252. 0100252. 01*1*1*1xxX. . . . 7 / 28最小液气比 109

11、9.37)(2*121minXXYYGL取液气比 1649.55)(5 . 1minGLGL故 L=G 55.649=2036.920kmol/h操作线方程： 1 代入数据得：2YXGLY00504. 0649.55XY3.33.3 塔径计算塔径计算该流程的操作压力与温度适中，避免二氧化硫腐蚀，故此选用型的塑mm25料鲍尔环填料。其主要性能参数为：比表面积 4 32/209mmat空隙率 433/90. 0mm形状修正系数 =1.454填料因子平均值 =232 m14pA=0.0942 4 K=1.7543.3.13.3.1 塔径的计算塔径的计算吸收液的密度近似看成 30 度水的密度：3/7

12、.995mKgL水30 度时空气的密度 1 13/165. 1mKg空气3/927. 2mKg二氧化硫3_/293. 1mKgRTPMVkmolKgM/18水采用 Eckert 关联式计算泛点气速：气相质量流量为：,273/303VWGGG空气二氧化硫（）910 1.16590 2.927 273/3031297.5/Kg h液相质量流量为：hKgMLWL/56.366641892.2036水选用型的塑料鲍尔环 A=0.0942 4 K=1.754mm25. . . . 8 / 2832/209mmat33/90. 0mm48/14/12 . 032)()()(LVVLLLVtFgWWKAag

13、ul代入数值得：smuF/77. 0取空塔气速：smuuF/462. 06 . 0,塔径1muGD875. 04,圆整塔径，取 D=0.9m 则算得221000/36000.437/0.7850.785 0.9Gum sD3.3.2 泛点率校核：221000/36000.437/0.7850.785 0.9Gum sD0.437100%56.75%(50% 85%)0.77Fuu为经验值，所以在允许范围之内3.3.3 填料规格校核：40.93615()d0.025D合格3.3.4 液体喷淋密度校核：填料表面的润湿状况是传质的基础，为保持良好的传质性能，每种填料应维持一定的液体润湿速率（或喷淋密

14、度） 。依 Morris 等推荐，d75mm 的环形与其它填料的最小润湿速率（WL）min 为320.08m / mh最小喷淋密度32minmin0.08 20916.72/WtULammh. . . . 9 / 28喷淋密度32min236.82357.91/()0.94VLUmmhU经以上校核可知，填料塔直径选用 D=900mm 合理。3.43.4 填料层高度的计算填料层高度的计算3.4.1 传质单元数的计算由图 1.1 曲线可以读出以下 9 个点所对应的 y 和 x：点数序号yY*xX*XXXf*189%0.098900.002450.0024560.0016871300.39378%0

15、.086960.002220.0022200.0014721336.89867%0.075270.001970.0019700.0012621412.42956%0.063830.001720.0017230.0010561499.25045%0.052630.001460.0014620.0008891745.20134%0.041670.001230.0012320.0006581742.1623%0.030930.000970.0009710.0004651980.19812%0.020410.000730.0007300.0002762202.64300.457%0.005040.00

16、0240.00024104168.404由辛普森积分法有：000277. 08000241. 0002456. 08*0*8XXm96. 3254.428680000923. 0).424(332180fffffNOL-与 y 对应的平衡液相中的溶质的摩尔分数*x-与 Y 对应的平衡液相中的溶质与溶剂的摩尔比*X-传质单元数，单位 mOLN. . . . 10 / 283.4.2 传质单元高度的计算查资料5有：sPasmDsmDmNmNGLGLC52925231086. 1/102 . 2, ,/10469. 1/10122. 7, ,/1033气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：,2

17、,20.750.10.050.221 exp 1.45()()()()WCLtLLtLtLLLLtaW aWWaaga 液体质量通量,2236664.5657662.28/()0.94LLWWKgmh气体质量通量 ,221297.52040.58/()0.94VGWWKgmh23208.96/Wamm代入数值得：气膜吸收系数： ,0.71/320.237()()()0.237 32.7 15.22 0.000001220.0001439/()GGtGGtGGGWa DkaDRTkmolms pa 液膜吸收系数：,2/30.51/30.0095()()()0.0095 20.91 0.00087

18、 0.3050.0000527/LLLLWLLLLWgkaDm s. . . . 11 / 28,1.11,0.411.4,12.2,10.04530.01280.51 9.5(0.5)0.055212.6(0.5)0.0129GGWLLWFGGFLLFk ak ask ak asuuuk ak asuuk ak asu故继续修正：110.0128411.25LGlLOLLK asHk ak aVHmK a3.4.3 填料层高度的计算由1.25 3.964.95OLOLZHNm填料有效高度取：Z=1.3Z=6.435m设计取填料层高度为 6.435mZ 3.53.5 填料塔附属高度的计算填料塔

19、附属高度的计算塔的附属高度主要包括塔的上部空间高度，安装液体分布器所需的空间高度，塔的底部空间高度等。塔的上部空间高度是为使随气流携带的液滴能够从气相中分离出来而留取的高度，可取 1.2m（包括除沫器高度） 。设塔定液相停留时间为 10s，则塔釜液所占空间高度为2210 36664.56/ 3600 995.710/=0.16m0.7850.785 0.9LWD水考虑到气相接管的空间高度，底部空间高度取为 0.5 米，那么塔的附属空间高度可以取为 1.7m。吸收塔的总高度为h1.76.4358.135m. . . . 12 / 283.63.6 液体分布器计算液体分布器计算液体分布器可分为初始

20、分布器和再分布器，初始分布器设置于填料塔，用于将塔顶液体均匀的分布在填料表面上，初始分布器的好坏对填料塔效率影响很大，分布器的设计不当，液体预分布不均，填料层的有效湿面积减小而偏流现象和沟流现象增加，即使填料性能再好也很难得到满意的分离效果。因而液体分布器的设计十分重要。特别对于大直径低填料层的填料塔，特别需要性能良好的液体分布器。液体分布器的性能主要由分布器的布液点密度（即单位面积上的布液点数） ，各布液点均匀性，各布液点上液相组成的均匀性决定，设计液体分布器主要是决定这些参数的结构尺寸。对液体分布器的选型和设计，一般要求：液体分布要均匀；自由截面率要大；操作弹性大；不易堵塞，不易引起雾沫夹

21、带与起泡等；可用多种材料制作，且操作安装方便，容易调整水平。液体分布器的种类较多，有多种不同的分类方法，一般多以液体流动的推动力或按结构形式分。若按流动推动力可分为重力式和压力式，若按结构形式可分为多孔型和溢流型。其中，多孔型液体分布器又可分为：莲蓬式喷洒器、直管式多孔分布器、排管式多孔型分布器和双排管式多孔型分布器等。溢流型液体分布器又可分为：溢流盘式液体分布器和溢流槽式液体分布器。根据本吸收的要求和物系的性质可选用重力型排管式液体分布器，布液孔数应应依所用填料所需的质量分布要求决定，喷淋点密度应遵循填料的效率越所需的喷淋点密度越大这一规律。3.6.1 液体分布器的选型时，建议采用盘式分布器

22、（筛孔式）800Dmm3.6.2 液体分布器的选择：按 Eckert 建议值，275060cmDmm时，每塔截面设一个喷淋点按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：盘式分布器（筛孔式）：5分布盘直径：600mm5分布盘厚度：4mm5. . . . 13 / 283.6.3 布液计算由HgndLoS24取015. 016. 081. 9258. 013614. 336002 .998/31.85348424160,58. 02/12/10HgnLdmmHS设计取mmd1503.73.7 其他附属塔件的选择其他附属塔件的选择3.7.1 填料支承装置的选择填料支承装置的作用是支承

23、填料以与填料层液体的重量，同时保证气液两相顺利通过。支承若设计不当，填料塔的液泛可能首先发生在支承板上。为使气体能顺利通过，对于普通填料塔，支承件上的流体通过的自由截面积为填料面的 50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将支承板上的截面堵去一些，所以设计时应取尽可能大的自由截面。自由截面太小，在操作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛。由于填料支承装置本身对塔气液的流动状态也会产生影响，因此作为填料支承装置，除. . . . 14 / 28考虑其对流体流动的影响外，一般情况下填料支承装置应满足如下要求：（1） 足够的强度和刚度，以支持填料与所持液体的重量（

24、持液量） ，并考虑填料空隙中的持液量，以与可能加于系统的压力波动，机械震动，温度波动等因素。足够的开孔率（一般要大于填料的空隙率） ，以防止首先在支撑处发生液泛；为使气体能顺利通过，对于普通填料塔，支承件上的流体通过的自由截面积为填料面的 50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将支承板上的截面堵去一些，所以设计时应取尽可能大的自由截面。自由截面太小，在操作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛12。结构上应有利于气液相的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力（一般阻力不大于 20Pa） ；结构简单，便于加工制造安装和维修。要有一定的耐腐蚀性。因栅板支承板结构简单

25、，制造方便，满足题目各项要求，故选用栅板支承板。栅板两块 查资料5(单位：mm)DRsht88044065025栅板 1：（单位：mm）1l1L1n2l3l连接板长度270880102507270栅板 2：（单位：mm）l1n2l3l连接板长度303102509260如图：. . . . 15 / 28支承板支撑圈两块 查资料5)(1mmD)(2mmD厚度（mm）8947948. . . . 16 / 28升气管式再分布器3.7.2 填料压紧装置为保证填料塔在工作状态下填料床能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然变动时填料层发生松动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，必须在填料层顶部设置填料限定装

26、置。填料限定可分为类：一类是将放置于填料上端，仅靠自身重力将填料压紧的填料限定装置，称为填料压板；一类是将填料限定在塔壁上，称为床层限定板。填料压板常用于瓷填料，以免瓷填料发生移动撞击，造成填. . . . 17 / 28料破碎。床层限定板多用于金属和塑料填料，以防止由于填料层膨胀，改变其开始堆积状态而造成的流体分布不均匀的现象。一般要求压板和限制板自由截面分率大于 70%。本任务由于使用塑料填料，故选用床层限定板。3.7.3 塔顶除雾器由于气体在塔顶离开填料塔时，带有大量的液沫和雾滴，为回收这部分液相，经常需要在顶设置除沫器。根据本吸收塔的特点，此处用丝网除雾器：52341mmD 3.83.

27、8 吸收塔的流体力学参数计算吸收塔的流体力学参数计算3.81 吸收塔的压力降气体通过填料塔的压强降，对填料塔影响较大。如果气体通过填料塔的压强降大，则操作过程的消耗动力大，特别是负压操作更是如此，这将增加塔的操作费用。气体通过填料塔的压力降主要包括气体进入填料的进口与出口压力降，液体分布器与再分布器的压力降，填料支撑与压紧装置压力降以与除沫器压力降等。填料层压降的计算 可以利用 Eckert 通用关联图计算压强降；横坐标为018. 1)7 .995293. 1(3600/5 .12973600/56.36664)(5 . 05 . 0LVLWvWX又查散装填料压降填料因子平均值】【42321m

28、P操作空塔气速 u=0.437m/s0056. 0)(2 . 02LLVpguY纵坐标1L 水液体密度校正系数，smKuGGL/09. 0. . . . 18 / 28其它塔件的压力降P较小，在此可忽略4/15 9.81147.15/147.15 6.435946.910P ZPa mPPa查资料【】总压降3.8.2 吸收塔的泛点率校核泛点率0.437100%56.75%(50% 85%)0.77Fuu为经验值，所以在允许范围之内3.8.3 气体动能因子吸收塔气体动能因子为0.530.4371.1650.4717/GFum s kg m气体动能因子在常用的围。3.93.9 附属设备的计算与选择

29、附属设备的计算与选择3.9.1 离心泵的选择与计算取液体流速为 u=2.0m/s. . . . 19 / 28muVdsmusPahmWVLLLLL08. 02414. 3360082.3643600/2105 .801/82.367 .99556.36664,63估算管内径为取管内液体流速2688.54180.52.01/360040.0805 2.01 995.7201009.66801.5 100.351 ,/0.35/80.50.0043LeLmmmmdmmVum sdduRmmd选用水煤气管【】，内径管内实际流速钢管粗糙度【】相对粗糙度,220.028,300,9035 270420

30、0.28.3430.211.5411.542.01()0.028 (30070420)20.08052 9.815.38 (eeeefldldldlmlmlluHdgm 查得摩擦系数【1】截止阀（全开）：【1】两个度弯头：【1】带滤水器的底阀（全开）：【1】吸入管伸进水里总管长管路的压头损失水柱）原料泵的选择对 1-1 和 2-2 截面列伯努力方程得：mguHZHHgugPZHgugPZff72.1321. 032. 534. 822222222111选用 IS80-65-125 型泵1汽蚀余量：3.03.5m1. . . . 20 / 2830 度时水的饱和蒸汽压,22,3,4.241110

31、1.314.24.22.01()0.028 (42035)2.9220.08052 9.81(101.34.241) 103.52.923.52995.7 9.813.52 ,VefVfgPkPaPkPalmlluHmddgPPHhHmgm 允【】【】取吸入管长，吸入管压头损失泵的最大允许安装高度：泵的实际安装高度应小于这1.8 ,1mm里取即安装在离地面处由于本设计中吸收剂使用的是水，因而，采用清水泵（可用于输送各种工业用水以与物理性质、化学性质类似于水的其他液体）既简单又使用。通过计算可知，吸收塔所要求的压头不是很高，所以采用普通的单级单吸式即可，本设计中选用的型号为 IS125-100-

32、200,其具体参数如下：转速n/(r/min)流量/m3/h扬程H/m效率%/轴功率/kW电机功率/kW必须汽蚀余量mNUSHr/)(质量（泵/底座）/kg145010012.5764.487.52.5100/66远处泵和管路的设计与计算远处泵和管路的设计与计算90 度弯头三个,进水管伸进水里，总管长 l=1802.8+1.0=1803.8mml0 . 1, ,. . . . 21 / 2819.187338105 .8017 .99545. 1104. 0/45. 1104. 0414. 3360018.444360010415114102. 043600,/5 . 1/18.4482.36

33、2 . 12 . 1622113LeVVLVduRsmdqummdmmmmmuqdsmuhmVq管内流速内经】的焊接钢管【选用直径为估算管内径为去管内流速钢管绝对粗糙度:122120.351 ,/0.35/1040.00340.027 1300 1 ,9035 3105 1420 11 10.5 1()21803.80.027(300 10.104eeeefmmdldldldlluHdg 【】相对粗糙度查得摩擦系数【】截止阀（全开）：【】三个度弯头【】带滤水器的底阀（全开）：【】关出口突然扩大【】，管进口突然缩小【】管路的压头损失21.4505420 1 0.5)54.92 9.81m mgu

34、dldlHmlkPaPkPaPmhISmHZHmZkPaPPsmuuHgugPZHgugPZefVffLL41. 181. 9245. 1)35420104. 04 . 3(027. 02)(4 . 3,3 .101241. 4300 . 35 . 216050801 .569 .542 . 1,2 . 13 .101,/022221122,212122222111吸入管的压头损失吸入管长度时水的饱和蒸汽压为的泵，汽蚀余量选用外加压头截面列伯努利方程：截面，出管口截面为以大河面为. . . . 22 / 28即直接安装在地面上。这里取：泵的最大允许安装高度允,253. 541. 1381. 9

35、7 .99510)241. 43 .101(3,mmHhgPPHfLVgmZmle两截面的高度差，单位当量长度，单位3.9.2 吸收塔主要接管尺寸选择与计算（1）进气管(管的末端可制成向下的喇叭形扩大口）取气体流速 u=15m/s=54000m/hsmhmdGumdmuGd/54.14/716.52345156. 0414. 310004156. 050. 40 .16511536. 054000414. 31000422,气体流速的焊接钢管，内径取】查资料【管径：（2）液体出口装置. . . . 23 / 28对于直径 1.5mm以下的塔，管口末端可制成向下的喇叭形扩大口，防止淋下的液体进入

36、管，同时还要使气体分散均匀。（3）气体出口装置气体的出口装置，要求既能保证气体畅通又要尽量除去被夹带的液沫，在气体出口前加装除液沫挡板。当气体夹带较多雾滴时，需另装除沫器（4）液体管路直径取液体流速smu/20.50.50.50.50.50.5d0.01881u0.01881 36664.562995.70.0807LLLm据根管材规，选择热轧无缝钢管，取管径为：其径为 81mm。89mm4mm（5）液体进口装置液体进口管应直接通向喷淋装置，可选用直管。液体出口装置为了便于塔液体排放，保证塔有一定液封装置高度而设计，并能防止气体短路。（6）封头. . . . 24 / 28工艺设计计算结果汇总

37、与主要符号说明工艺设计计算结果汇总与主要符号说明 吸收塔的吸收剂用量计算总表 表-1项目符号数值与计量单位混合气体处理量V10003/mh进塔气相摩尔比10.0989 出塔气相摩尔比20.00504进塔液相摩尔分率2X0 出塔液相摩尔分率1X0.00253 最小液气比/L G55.649混合气体的平均摩尔质量VmM32.15molg混合气体的平均密度Vm1.2933mkg吸收剂用量气相质量流量液相质量流量 LVL2036.920hkmol1297.5kg/h36664.56kg/h塔设备计算总表 表-2项目符号数值与计量单位塔径D0.09m填料层高度h6.435m填料塔上部空间高度1h 1.2

38、m填料塔下部空间高度2h 0.5m. . . . 25 / 28塔附属高度3h1.7m塔高Z8.135m传质单元高度OGH1.25m传质单元数OGN3.96总压降fP838.99Pa空塔气速u0.437 sm泛点率fuu56.75%填料计算总表 表-3项目符号 数值与计量单位填料直径d25mm泛点填料因子F2321m填料临界表面力c0.033N/m 主要符号说明 表-4符号意义数值与计量单位A吸收因子或填料常数0.0942ta填料的比表面积20932/mmLDGD30S101.3Kpa 水中扩散系数2O30S101.3Kpa 空气中扩散系数2O2.2sm /1029g重力加速度9.812smG

39、气体摩尔流速hkghkmol或,Gk气体膜吸收系数20.0001439/()kmolms pa ,Lk液膜吸收系数20.0000527/()kmolms pa L液相摩尔流速hkmolFu泛点气速0.77sm /3u气体流速0.437sm /3LV液相体积流量hm /82.363sV气相体积流量1003.48sm /3LW液体质量流量VW气体质量流量1297.5/Kg hL液体密度995.7kg/3mv混合气体密度1.293kg/3mG混合气的粘度51.86 10 Pa s水水的粘度6801.5 10 Pa s空隙率90%c填料材质的临界表面力333 10/N mL水的表面力27.122 10

40、/N m. . . . 26 / 28wa填料的润湿比表面积208.9632/mmF气体动能因子0.530.4717/m s kg mminU最小喷淋密度3216.72/mmhminwL最小润湿速率320.08m / mhU液体喷淋密度3257.91/()mmh,GW气体的质量通量22040.58/()Kgmh,LW液体的质量通量257662.28/()Kgmh4 4总结总结哈哈，课程设计终于竣工了！这是发自心的笑声，也包含了很多的艰辛很泪水！刚开始看到这个设计题目时，老师给我们讲了一下设计中的一些过程，但自己脑袋里几乎是一片空白，不知道如何下手。向周围的同学询问她们的见解，大家的反应好像都一

41、样茫然！同学们在一起讨论，应该怎么做？我们先是反复阅读设计任务，然后查看课本，去办公室问老师，经过这些步骤后，头脑里渐渐有了设计过程的一个轮廓，尽管不是太清楚，但已经知道具体应该做些什么。在以后的日子里，我的生活就是上完课，和同学就去图书馆查资料，去机房或是网吧完成文字部分的输入。但是在计算过程中，出现了不少问题。在选择数据时，因为没有经验，费了好多时间，计算完成后发现不合理，这时就得回到原点，再从新选择，再计算。说实话，出现这种情况很气人，后悔选择了原来不合适的数据，有一种“走错一步，全盘皆输”的感觉。这时候就用一句“人生豪迈，大不了从头再来”来激励自己！当其他同学也有同样的感觉时，用这句话也很管用。它几乎成了激励我们继续走下去灭火剂。遇到问题时，我们不再烦躁，而是静下心来，想出解决问题的方法。我是体会最深的一个，因为就在我计算问题完成后，接近大功告成时，我的 U 盘丢了！这事要是在放在以前