工程卸料平台施工组织设计

1、.中国低碳智慧新城卸料平台施工方案中建六局第三建筑工程XX中国低碳智慧新城工程部目 录1.编制目的及编制依据12.工程概况23.施工部署23.1组织机构23.2设计总体思路23.3根本要求33.4相关规定33.5材料选用43.6搭设和撤除43.7放置位置54、卸料平台计算书51.编制目的及编制依据根据现场实际情况，即将施工地上构造，钢管、模板及其他零星周转材料需要进展倒运至所需的施工楼面作业面，需搭设临时性卸料平台。为规X外用架体的搭设，提供平安、可靠、可行的施工操作面、平安防护面和文明施工环境，特编制此施工方案。本方案编制依据为：1、"建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规X"

2、;JGJ130-20012、"建筑施工平安检查标准"JGJ59-20213、"建筑施工高处作业平安技术规X"JGJ80-914、现行施工规X及平安验收检查标准及其他平安技术文件5、构造施工相关图纸2.工程概况 本工程为中国低碳智慧新城、组团一期工程，位于XX市白塔村。建筑面积：30万。主要由商业、地下车库、住宅组成。构造形式：框架剪力墙构造。层数：地下1-3层，地上24-30层。3.施工部署3.1组织机构卸料平台由工程技术部负责设计绘图，经工程总工审核、公司总工审批后工程自行加工。安装工程经理负责组织实施，其他人员配合。卸料平台所需材料方案均由施工负责人

3、负责编制，物质部负责组织进场。卸料平台施工人员必须进展班前交底，交底工作由施工负责人负责。3.2设计总体思路本工程设计卸料平台主梁长6.0米，次梁长1.8米，主梁采用16*槽钢焊接，次梁为10*槽钢，卸料平台长4.2米，宽1.8米，次梁间距0.7米。平台上垂直次梁方向铺设木方，间距为200mm，木方上部满铺15mm厚木模板，上订防滑条，木方及模板要与钢梁连接结实。卸料平台采用4根直径176*19钢丝绳斜拉。拉结点位置详附图。计算时仅按外端两根钢丝绳进展验算，内侧两根为平安储藏。平台上吊点采用A20圆钢Q235A焊于主梁上。在主体构造上，每一层每一个卸料平台处均埋设4根A20圆钢Q235套环，用

4、于固定钢梁。在主梁下方，距平台内侧1.8米处焊一截200mm的10*槽钢，安装时槽钢卡在构造梁上，防止向内滑移。卸料平台两侧设置防护栏杆，护栏高度1.2m，外挂密目平安网。在平台两侧防护栏杆下部设置180mm高的木制挡脚板。具体做法详见卸料平台附图。3.3根本要求卸料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层构造施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。因此必须到达自身刚度和稳定性，和到达足够的承载力；在施工过程中，堆放材料荷载不超过1.0吨，且在各种荷载含施工活动荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许钢架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象

5、，以确保平安。3.4相关规定 悬挑式钢平台，必须符合以下规定：1悬挑式钢平台应按现行的规X进展设计，其构造构造应能防止左右晃动。2悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。4应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环；吊环应用A20钢Q235A制作。5钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。6钢平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。 7钢平台吊装，需待横

6、梁支撑点固定牢靠，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。8钢平台使用中，应有专人进展检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。(9)卸料平台上堆料时间不得超过2小时。10卸料平台堆料荷载不得超过1吨，并悬挂标识牌，内容包括但不限于：43根6米钢管，730个直角扣件，660个旋转扣件，530个对接扣件，48块新模板1.22×2.44，64根4米方木等3.5材料选用 1主梁选用16*槽钢，次梁选用10*槽钢，其材质应符合国家规X要求，并提供产品合格证； 2焊条采用E50型； 3焊缝要求详见后计算书； 4吊环钢筋为A20钢Q235A； 5铺板为木模

7、板，上钉防滑条。围护栏杆为钢管及平安网。3.6搭设和撤除 1、本工程酒店三层层高以及标准层层高，分别为7m，3.5m计算书按此高度进展计算，将平台上部的上层梁作拉结点。 2、本架以板梁为拉结端点； 3、本架以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和撤除工具，并应有通信系统统一指挥。 4、搭设时注意： a、在梁或柱内预埋A20Q235型钢套环，预埋梁柱内钢筋必须与主筋焊接，在板上存在套环时，提前预埋PVC套管，后用螺栓进展锚固固定， b、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高挠度值。c、拉力钢丝绳两端到达拉伸极限时，再固定两端，并用6只马蹄扣拧紧。d、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳

8、。e、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高34cm。f、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。g、对施工人员应技术交底，材料堆放不准超过1.0吨限载，并悬挂明显限重标志。5、撤除工序a、先用塔吊提升，塔吊刹车。b、先松动内端拉绳及马蹄扣。c、再松动外端拉绳及马蹄扣。d、塔吊启动上升至上一层安装。e、以上操作，必须由专门通讯统一指挥。f、撤除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别重申，统一指挥，平安施工。3.7放置位置 详后附图4、卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进展设计和验算。型钢悬挑卸料平台

9、计算书(7m层高)一、构造参数卸料平台名称酒店卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.2平台宽度B(m)1.8卸料平台与主体构造连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)1.8次梁间距s(m)0.7次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)1.4外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.7外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)7内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.9内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)7钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1935栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板

10、挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15平安网设置设置密目平安网平安网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)10堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进展验算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×

11、;0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100×q×s2=0.100×11.108×0.72=0.544kN·m =Mmax/ W=0.544×106/(37.5×103)=14.514N/mm2<f=15N/mm2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号10号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)198.3截面抵抗矩Wx (cm3)39.7抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000

12、 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.7+1.2×0.098=2.993kN/m p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.7+0.098=1.771kN/m p2=Pk=10kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L

13、12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.993(1.82/8-02/2)+14×1.8/4=7.512kN.m =Mmax/(xWX)=7.512×106/(1.05×39.7×103)=180.215N/mm2<f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.77×18004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/1.8)2)+10×

14、;18003/(48×206000×198.3×104)=0.596mm<=L1/250=1800/250=7.2mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1×B/2=2.993×1.8/2=2.694kN 正常使用极限状态： R2=q2×B/2=1.771×1.8/2=1.594kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16号槽钢截面面积A(cm2)25.15截面回转半径ix(cm)6.1截面惯性矩Ix(cm4)934.5截面抵抗矩Wx (cm3)116.8抗弯强度设计值f(N/mm2)2

15、05弹性模量E(N/mm2)206000 根据"建筑施工高处高处作业平安技术规X"JGJ80-91，主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算不考虑内侧钢丝绳支点作用： 承载能力极限状态： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN R1=2.694kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=5kN R2=1.594

16、kN 1、强度验算 计算简图(kN) 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) R左=12.651KN Mmax=11.406kN·m N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 12.651/(7.000/3.700)=6.687kN =Mmax/(xWX)+N/A=11.406×106/(1.05×116.800×103)+6.687×103/25.15×102=95.666 N/mm2<f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) 变形图(kN·m) max=1.668mm

17、<=a1/250=3700.00/250=14.800mm 主梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 剪力图(kN) R左=12.651KN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19钢丝绳直径17钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)200抗拉强度为(N/mm2)1850不均匀系数0.85平安系数K9花篮螺栓 T外=R左/sin=12.651/0.884=14.310kN Fg=aFg/K=0.850×200.000/9.000=18.889kN>T外=14.310kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二 =T外/(2A)=14.

18、310×103/2×3.14×(20/2)2=22.787 N/mm2 < f= 65N/mm2 拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三 f=T外/(he×lw)=14.310×103/(2×8.000×120.000)=7.453N/mm2<ffw=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！型钢悬挑卸料平台计算书3.8m层高一、构造参数卸料平台名称酒店卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.2平台宽度B(m)1.

19、8卸料平台与主体构造连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)1.8次梁间距s(m)0.7次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)1.4外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.7外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.8内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.9内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3.8钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.098主梁自重Gk3(kN/m)0.1935栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15平安网设置设置密目平安网平安网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1

20、(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)10堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)15截面抵抗矩W(cm3)37.5抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进展验算 q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1=11.108kN/m 抗弯验算

21、： Mmax=0.100×q×s2=0.100×11.108×0.72=0.544kN·m =Mmax/ W=0.544×106/(37.5×103)=14.514N/mm2<f=15N/mm2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号10号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)198.3截面抵抗矩Wx (cm3)39.7抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3

22、 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.7+1.2×0.098=2.993kN/m p1=1.4×Pk=1.4×10=14kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.7+0.098=1.771kN/m p2=Pk=10kN 1、抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.993(1.82/8-02/2)+14×1.8/4=7.512

23、kN.m =Mmax/(xWX)=7.512×106/(1.05×39.7×103)=180.215N/mm2<f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ 2、挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.77×18004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/1.8)2)+10×18003/(48×206000×198.3×104)=0.596mm<=L1/250

24、=1800/250=7.2mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1×B/2=2.993×1.8/2=2.694kN 正常使用极限状态： R2=q2×B/2=1.771×1.8/2=1.594kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16号槽钢截面面积A(cm2)25.15截面回转半径ix(cm)6.1截面惯性矩Ix(cm4)934.5截面抵抗矩Wx (cm3)116.8抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据"建筑施工高处高处作业平安技术规X"JGJ80-91，主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算不考虑内侧钢丝绳支点作用： 承载能力极限状态： q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.193+0.150+0.010)=0.424kN/m p1=1.4×Pk/2=1.4×10/2=7kN R1=2.694kN 正常使用极限状态： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0.150+0.010=0.353kN/m p2=Pk/2=5kN R2=1.594kN 1、