转换层的施工方案(正式)

1、;.万科·金色家园二期工程转换层施工方案一、工程概况万科·金色家园二期工程由3#、4#二栋塔楼组成，地下二层，3#、4#楼地上30层，建筑面积72268，设计+0.000m相当于绝对标高为22.10m，房屋高度为99.80m，为带转换层的框架剪力墙结构，其中16层为框架-剪力墙结构（6层为转换层），6层以上为剪力墙结构。6层转换层楼面标高29.68m，楼板除注明者外均为180厚，框支梁截面有600×1500、600×1800、700×1500、700×1800、750×2000、800×2200、950×

2、2200、1000×1600、1000×1800、1000×2200等多种尺寸，框支梁最大跨度9m。转换层梁钢筋直径较大，规格主要有：主筋为级28、22；梁箍筋为级14；腰筋为级16。板筋为级12180双层双向。根据总结施01结构设计总说明第三、4条，砼强度等级：五层框架柱、剪力墙均为C50，六层梁板C40。二、施工准备1技术准备转换层的施工图纸及配套的图集认真理解，砼配合比申请，框支梁钢筋的绑扎顺序，钢筋保护层的保证措施，大梁梁底的清洗措施，砼的浇筑，砼的养护措施，应采取措施确保所有剪力墙插筋的施工质量，安装的预埋、预留及时给予配合。本工程镦粗直螺纹钢筋接头要求

3、达到A级性能要求。砼浇灌之前办好一切手续，噪音申请需经过环保局批准。控制好砼的配合比，尽量降低水化热高峰值。2现已准备好充足的人力、材料及机械设备，可保证转换层的施工进度和施工质量。3转换层总的施工进度时间为22天。三、施工总体布署1、施工工艺流程如下：2、现场施工时，为确保结构安全，五层、四层梁板模板及支架不拆除，转换层梁板荷载及施工荷载由五层、四层及三层梁板共同承担。3、框支梁、板支撑主要采用搭设满堂钢管脚手架作为模板支架。四、施工进度计划五、施工方法（一）模板工程模板工程材料采用长1830×宽915×厚18的九层板、50×100的木枋、48×3.0

4、钢管（现在市场上常用的规格）、直角扣件、对接扣件、旋转扣件等，见下图转换层支模示意图，主要模板安装及支撑系统情况如下：转换层（即六层）的梁底模采用九层板；梁底楞木采用50×100木枋，梁宽方向150设置；梁底小横杆48×3.0钢管450；顶托立杆48×3.0钢管沿梁宽方向400,沿梁长方向450，且下设60×60×3钢垫片；离地200设扫地杆，纵、横向水平杆步距1500；剪刀撑按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第6.8.2条进行设置为：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；梁侧

5、50×100楞木沿梁长250，水平248×3.0双钢管沿梁高方向450，12对拉螺杆沿梁高方向450，沿梁长方向600。转换层（即六层）梁模及其支撑计算参建筑施工计算手册（第二版）8.7.3以最大截面为1000×2200的KZL13(2)框支梁进行计算。1梁底模承受荷载（以1m梁长为计算单元），底模以木枋为支座（1）九层板自重： 0.058 KN/×1.0m =0.058 KN/m（2）钢筋自重：主筋：28：46根 2.18KN/m腰筋：16：28根 0.44KN/m箍筋：16100 1.16KN/m拉筋：12 0.96KN/m板筋：12180 0.28

6、KN/m =5.02KN/m（3）砼自重：1.0×2.2×25=55.0KN/m（4）振捣砼对梁底模产生的荷载标准值： 2.0KN/×1.0m2.0KN/m（5）施工时活荷载：2.5KN/×1.0m=2.5KN/m恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：q =（0.058+5.02+55.0）×1.2+(2.0+2.5)×1.4 = 78.39KN/m2梁底模计算：采用915×1830×18九层板，参建筑施工计算手册（第二版）附录二附表2-14，按连续四跨梁计算，查表得：KM=-0.121 KV=-

7、0.620 KW=0.967查建筑施工计算手册（第二版）附录二附表2-48得九层板的抗弯强度fm =13N/ mm2, 抗剪强度fv=1.4N/ mm2 M = Km q L2 = 0.121×78.39×0.152 = 0.213KN·mV = Kv qL = 0.620×78.39×0.15 =7.29KNW= b h2 /6 = 1000×18 2 /6 =540003= M / W =0.213×106 / 54000 =3.94N/mm2fm=13N/mm2 = 3v / (2bh) = 3×7.29&#

8、215;103/ (2×1000×18)=0.61N/ m m 2 < fv = 1.4N/mm2由I= b h3 /12=1000×183/12=4860003挠度f = KWq L4/ (100EI) =0.967×78.39×1504/ (100×9×103×486000) =0.088f=150/400=0.375满足要求3梁底纵向木枋（50×100）验算(1)木枋以支架小横杆为支座，跨度450，按四跨连接梁计算。框支梁自重：q=78.39KN/m（前面已计算）梁底木枋：( 0.05

9、5;0.1×7)×6=0.21KN/m梁侧模板：2 ×2.2×0.058 =0.26KN/m梁侧板木枋及架管：10×(2.5×0.05×0.1×6)+20×0.0385=1.52KN/m荷载设计值：q合= q + (0.21+0.26+1.52)×1.2 = 80.78KN/m（2）受力计算：采用松木，抗弯强度 f =13N/ mm2，顺纹抗剪强度fv=1.4 N/ mm2 查表得：Km=-0.121, Kv=-0.620 ,KW = 0.967 M = Km q合L2= 0.121×

10、80.78×0.452=1.979KN·m V = Kv q合L = 0.620×80.78×0.45=22.538KN W = bh2 / 6 = 50×1002 / 6 = 83333.333= M / W =1.979×106/ (7×83333.33) = 3.39N/ mm2f=13N/ mm2 = 3 v / (2b h) =3×22.538×103/ (7×2×50×100)=0.32N/ mm2fv =1.4 N / mm2I= b h3 / 12 = 50&

11、#215;1003/124166666.67mm4挠度f = KWq合L4/ (100EI)=0.967×80.78×4504/(7×100×9×103×4166666.67) =0.12mmf=450/400=1.125mm满足要求4.小横杆验算：按3跨连续梁计算，计算偏于安全。小横杆上承受梁底50×100木枋，木枋间距150，可近似认为横杆所受力为均布荷载。（1） 承载力、刚度验算Km = -0.1 Kv = 0.6 Kf = 0.67748×3.0钢管截面特性如下：A=4.242，I=10.784，W=4.4

12、933，i=1.594M = Km q合L2= 0.10×（0.45×80.78）×0.402 = 0.58KN·mV = Kv q合L = 0.6×（0.45×80.78）×0.40=7.27KN= M / W = 0.58×106 /(4.493×103)= 129.09N/mmf=205N/mm2 = V/An =8.72×103 / 424 = 20.57N/mmfv =125N/mm2f = 0.677q合L4 /100EI= 0.677×（0.45×80.78）&

13、#215;4004/(100×2.06×105×10.78×104)=0.28mm400/400 =1.00mm满足要求5立杆计算：立柱计算高度L=1500 , i = 15.94mm = L/i =1500/15.94= 94.1=0.634荷载N=80.78×0.4×0.45=14.54KN小于顶托立杆的允许承载力30KN =14.54×103/（0.634×424）=53.98N/mm2 <205N/mm2满足要求6砼局部压应力及抗冲切验算 =N/A14.54×103/42434.29N/mm

14、2>fc=17.5 N/mm2则立杆底部应增加垫块避免砼局部压应力过大破坏，垫块采用60长×60宽×3厚铁垫片。 =N/A14.54×103/（60×60）=4.04 N/mm2此时，五层楼板砼浇筑龄期已到20d, 等效养护已达300·d,相当于砼强度等级在C15C20之间,此时砼的弯曲抗压值fcm=8.75 N/mm2, 完全能满足要求。此时砼抗冲切允许值为0.6ftbmh0=0.6×1.5×60+(60+2×165)/2×165=33413N=33.413 KN >14.54KN，满足要求

15、7.梁侧模板的计算以6KZL13(2)（1000×2200）为计算单元（1）梁侧板侧压力Fc H =25×2.2=55KN/m2F = 0.22ct012V1/2 = 0.22×25×5×1.2×1.15×11/2 =37.95KN/m2F新浇混凝土时对模板最大侧压力c混凝土重力密度（KN/ m3）取C = 25KN/ m 3t0混凝土初凝时间，取t0 = 5hV 混凝土浇筑速度（m/ h），取 V=1 m/ h1外加剂影响修正系数，取1=1.22塌落度修正系数，取2=1.15H砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面总高度（M），

16、取H =2.2 m取两式中较小值F = 37.95 KN/m2×1.2 = 45.54 KN/m2(2) 侧板承载力计算（取1m板宽为计算单元）竖向木枋（50×100）250，侧板按四跨连续梁计算g = 45.54×1 = 45.54KN/mKm =-0.121, Kv = -0.620M = Km g L2 = 0.121×45.54×0.252 = 0.34KN·mV = Kv g L = 0.620×45.54×0.25 = 7.06KNW = b h2 /6 = 1000×18 2/6 = 540

17、00mm3= M/W = 0.34×106/54000 = 6.29N/mm2<f=13N/mm2= 3V/2bh =3×7.06×103/（2×1000×18 ）= 0.58N/mm2<fv=1.4N/mm2，符合要求8.梁侧模龙骨（50×100木枋）计算以48×3.5双钢管为支座，跨度为450，按四跨连续梁计算。（1） 承载力验算，未考虑两端悬臂有利减小支座负弯距，更便于安全。g = 45.54×0.25=11.39KN/m m=-0.121 Kv=-0.620M = Km g L2 = 0.121

18、×11.39×0.452 = 0.28KN·MV =Kv g L = 0.620×11.39×0.45 = 3.18KNW = bh2/6 = 50×1002/6=83333mm3=M/W = 0.28×106/(2×83333)mm3=1.68N/mm2<fw = 13N/mm3= 3V/2bh = 3×3.18×103/(2×50×100)=0.95mm2<fv=1.4N/mm2符合要求9.梁侧模钢管（248×3.5）围柃计算钢管围柃以螺栓12、60

19、0（水平）×450（竖向）为支座，按集中荷载四跨连续梁计算：（1） 承载力计算P =0.60×0.45×45.54=12.30 KN查表得系数：Km=-0.210, Kv=-0.681, Kf=1.581钢管截面系数：Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2I =12.19×104 mm4 E=2.1×105 N/mm2M = KmP L = 0.210×12.30×0.6 =1.55KN.mV = Kv P =0.681×12.3=8.38KNW= bh2/6 = 50×1002

20、/6 =83333mm3 = M/ Wn =1.55×106/(2×5.08×103)=152.56N/mm2<f=215N/mm2 = V/A = 8.38×103/（2×489）=8.56N/mm<fv=125N/mm2f =1.581P L3/100EI=1.581×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104)=0.82mmf=600/400=1.5mm符合要求10.对拉螺栓计算12螺栓间距为：600×

21、450拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2 =F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2<f=215N/mm2符合要求,另要求对拉螺杆两端采用双螺帽。四层梁4KL21(2)450×750承载力计算1.荷载计算（1） 由五层梁传递下来转换层（六层）框支梁等的荷载 KZL13(2)框支梁：80.78×9.0=727.02KN 六层墙插筋：6.0KN 五层支架、四层模板及支架：楼板模板：9.0×1.0×0.5=4.5 KN模板支架：49KN荷载值g1=727.02+(6.

22、0+4.5+49)×1.2=798.42KN(2) 四层梁4KL21(2)砼： 0.45×0.75×9.0×25=75.94KN g合=798.42+75.94=874.36KNg = g合/ 9.0 = 874.36/9.0=97.15 KN/m(3)梁强度验算(为两端固定梁，按简支梁计算偏保守)最大的弯矩：qL2/8=97.15×9.02/8=983.64KN·m参简明建筑结构设计手册（第二版）第三章第二节，则s=M/(fcm b h02 )=983.64×106/(19×450×7002)=0.23

23、5查表得：s=0.864则AS=M/s h0fy=983.64×106/(0.864×700×310)=5246mm2而4KL21(2)配筋为：梁底1025（III级）,即AS=4909mm2 <5246mm2（或4909 mm2-5246 mm2=-337 mm2<0）不能满足要求，则四层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。三层3KL21(2)450×750的验算1、荷载的计算：楼板模板及其支架：0.75×1.2×1.2×5.6/41.512KN/梁板砼结构自重(折算)：25×0.153.75 KN/则周边楼

24、板及次梁传递过来的荷载为：1.2×（1.512+3.75）×（7.1/2+6.8/2）×9.0392.13KN三层3KL21(2)梁荷载同四层梁的荷载为75.94KN模板及支架：28KN合计：392.13+75.94+28=496.07KN q=496.07/9.0=55.12KN/ m2、梁强度验算(为两端固定梁，按简支梁计算偏保守)最大的弯矩：M= qL2/8=55.12×9.02/8=558.09KN·m s=M/(fcm b h02 )=558.09×106/(19.0×450×7002)=0.133查表得

25、：s=0.928AS= M/s h0fy =558.09×106/(0.928×700×310)=27712 梁底配筋：1025, AS=4909mm2 >（27712+337231082）此时,三层梁板砼浇筑龄期已到40d, 等效养护已达600·d,完全能满足要求，则三层梁底支撑可以拆除。五层楼板的验算六层楼板的支撑满堂架立杆纵横向间距为900×1200，离楼面200设扫地杆，纵横向水平杆步距为1500。砼自重 25×0.18=4.5KN/模板、木枋自重 0.3KN/钢管支架自重 0.75KN/施工荷载 2.5KN/荷载合计q

26、=(4.5+0.3+0.75)×1.2+2.5×1.4=10.16 KN/立杆计算：立柱计算高度L=1500 , i = 15.94mm = L/i =1500/15.94= 94.1=0.634荷载N=10.16×0.9×1.2=10.97KN =10.97×103/（0.634×424）=40.80N/mm2 <205N/mm2满足要求6扣件抗滑力及砼局部压应力计算根据钢管脚手架（JGJ130-2001）单个扣件抗滑力可取8.5KN，为保证施工安全，立杆应另采用双扣件,此时扣件抗滑力达到12KN。砼楼板局部压应力 =N/A1

27、0.97×103/42425.87N/mm2>fc=17.5 N/mm2则立杆底部应增加垫块避免砼局部压应力过大破坏，垫块采用100长×100宽×18厚模板块。 =N/A10.97×103/（100×100）=1.097 N/mm2此时，五层楼板砼浇筑龄期已到20d, 等效养护已达300·d,此时砼的fcm=8.75 N/mm2,满足要求。7转换梁支撑架落在楼板上时对五层楼板计算支撑五层楼板立杆间距为双向1200,而支撑六层梁板的立杆竖向传力为 N=80.78×0.45×0.4=14.54KN五层楼板自重25

28、×0.15×0.5×0.4=0.75KN则集中荷载F=14.54+0.75=15.29KN按四跨连续梁计算,查表得：KM=-0.321 KV=-1.321 KW=2.657故M= KMFL=0.321×15.29×1.2=5.89KN·mV= KVF=1.321×15.29=20.20KNI=bh3/12=500×1503/12=1406250004W= KWFL3/100EI=2.657×15.29×103×12003/(100×3.15×104×140

29、625000)=0.158<L/250=1200/250=4.8,满足要求s=M/(fcmbh02)=(5.89×106)/(11×500×1352)=0.059则s=0.97As= M/(sh02fy)= (5.89×106)/(0.97×135×310)=145.092即每米板宽配筋需145.092×(1.0/0.5)=2902而实配12200, As=5652满足要求（二）钢筋工程转换层梁钢筋直径较大，规格主要有：主筋为级28、22；梁箍筋为级14；腰筋为级16。板筋为级12180双层双向。根据总结施01中结构设

30、计总说明第五.1.1)条的要求，转换层以下框架梁、柱纵筋22时纵筋采用机械连接；转换层的梁纵筋采用机械连接。本工程机械连接采用镦粗直螺纹工艺，因已另行编制镦粗直螺纹钢筋接头施工方案，故本方案不再重述。根据混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（03G101-1）第67页中有关框支梁配筋的构造要求，框支梁锚入柱内从梁底算起，对28（III级）需38d。以KZL13(2)为例，因原设计框支梁底部钢筋较密，钢筋间净距较小约37，梁柱节点区砼浇筑困难，特别是振捣困难，易造成砼质量缺陷，经征求设计单位意见，可将底部2排钢筋改为3排，改动原则为第1排、第2排减少，第3排为第1排或第2排的50%

31、，即第1排、第2排各1228（III级），第3排为6根28（III级）。（三）砼工程根据总结施01结构设计总说明第三、4条，砼强度等级：五层框架柱、剪力墙均为C50，六层梁板C40。根据设计要求，对于本工程设计梁柱混凝土强度相差二个等级以上，其节点区混凝土的浇筑需按下图进行施工。因梁截面高度较大，实际框架梁需浇筑C40砼的部分较少，建议框架梁砼改为C50，目前正与建设单位进行协商。 3#楼、4#楼每栋楼墙柱C50砼方量约为248m3，梁板C40砼方量约为780m3。浇筑采用2台固定地泵，从南向北进行退浇，一次浇筑成形。最大框支梁截面为1000×2200，楼板除注明者外均为180厚，

32、1、砼材质要求（1）水泥：亚东水泥厂生产的普通硅酸盐水泥，强度等级42.5。（2）砂：产地巴河的中粗砂。（3）石：产地阳新的525mm连续级配的碎石。（4）粉煤灰：阳逻电厂生产的II级粉煤灰。（5）外加剂：武汉浩源生产的FDN-I。（6）水：饮用水。2、要求砼厂家及时提供资料（1）砂、石、水泥、外加剂、粉煤灰等原材料的材质证明、检验报告，资料应符合有关规范要求。（2）所供砼的配合比设计检验报告。3、砼泵送注意事项（1）泵送前的准备工作检查砼泵或设置是否坚实、可靠；检查坍落度是否满足泵送的要求；检查砼泵的受料斗和输送管线，不允有堵塞物，为防止粒径过大的骨料或其他异物混入，上方应设置金属网格，对泵

33、机与砼接触部位用水加以湿润。在正式泵送砼之前，要压送水、水泥砂浆湿润输送管线和泵体。（2）砼泵送砼下料前，应高速转动30后反转出料，出料时如发现砼拌合物有异常出现，应立即停止出料，再高速转动方可出料；开始泵送时，砼泵操作人员应使砼低速转，并应注意观察泵的压力和各部分工作情况，待转入正常能顺利泵送后，再提高运转速度，加大行程，转入正常的泵送，正常泵送时，活塞应尽量采用大行程运转；正常泵送过程中宜保持连续泵送，尽量避免泵送中断，若砼供应不及时，宁可降低泵送速度，也应保持连续泵送；泵送中断时间不准超过小时（视气温而定，如气温过高时间还需缩短），泵送中断时间超过分钟或出现异常现象时，砼泵应间隙进行推动

34、，即每隔分钟开泵一次。每次使泵正转和反转各推动两冲程，防止输送管内砼合物离离析或凝结，同时受料斗中的搅拌器亦搅拌转，防止砼离析。在泵送过程中，要定时检查活塞的冲程，不使其超过允许的最大冲程；在砼泵送过程中，如需接长输送管，须预先用水或砂浆湿润接长的管段，每次接长一般以米为宜；在泵送过程中亦要注意坍落度的损失，泵送高度、气温高低、泵送延续时间等对坍落度损失产生影响；在泵送过程中如出现砼泵送困难，泵的压力急剧升高或输送管线产生异常情况时，不宜勉强提高压力进行泵送，宜用木槌敲击管线中的弯管等部位，使泵进行反转或放慢泵送速度，以防止管线堵塞。如输送管线产生堵塞，可用木槌敲击等方法查明堵塞部位，待砼卸压后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送时，要待管内空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头拧紧；施工期间泵送砼时若室外气温高于38，泵的输送管线宜用湿麻袋或草包包裹、覆盖，并经常喷洒冷水降温，对浇筑后的砼面层，必须进行二次抹面，以防止产生干缩裂缝，并立即覆盖、浇水养护； 在砼泵送过程中，加强通讯联络，及时反馈信息，开泵，停泵；在泵送过程中管内应充满砼，以防止吸入空气，如吸入空气，应立即反泵，去除空气后再转为正常泵送；在泵送砼时，水箱应充满洗涤水，并应经常更换和补充；泵送将结束时，应估算残留在管线中的砼量，因为这些砼经水或压缩空气推出后尚能使用；砼泵使用完毕应及时清洗，清洗时