悬挑脚手架方案58511

1、帝景蓝湾一期二标段 悬挑脚手架施工方案第一部分 悬挑-斜拉式脚手架设计与专项施工方案一、编制依据：建筑施工脚手架实用手册建筑结构荷载规范混凝土结构设计规范钢结构设计规范建筑施工安全检查标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范危险性较大的分部分项工程安全管理办法建筑施工扣件式钢管脚手架构造计算与验算（品茗施工安全设施计算软件)另外严格执行国家法律法规、江苏省及泰州市地方性法规.二、工程概况:工程建设概况一览表工程名称帝景蓝湾一期二标段工程地址姜堰市三水大道与姜堰大道交叉口建设单位江苏金港置业有限公司设计单位江苏华电建筑设计研究院有限公司施工单位江苏润扬建设工程有限公司结构类型框剪三、认证要求:根

2、据相关规定:施工单位应当在危险性较大工程施工前编制专项施工方案(搭设高度24m及以上的落地式钢管脚手架工程、悬挑式脚手架工程。)和（超过一定规模的危险性较大的分部分项工程),悬挑搭设高度20m以上及50m及以上落地式钢管脚手架工程，必须进行验算及专家认证.为确保脚手架的安全,在原施工组织设计的基础上,编制了本脚手架工程安全专项施工方案，并将按照方案在施工中采用相应技术措施并进行质量监控。四、施工进度计划：(根据土建的施工进度另行编制）。脚手架的施工紧密配合主体结构施工的进度，立杆顶端高出主体结构施工面一步架高。五、施工平面布置：附后.六、脚手架的劳动力安排：操作人员必须按国家有关规定经专门的安

3、全技术培训,取得建筑施工特种作业操作资格证书,持证上岗。七、脚手架方案选择:本工程外脚手架搭设高度：屋面女儿墙74.5m（包括1。8m防护栏杆)，根据本工程建筑外形，以及安全文明施工、外观、成本等因素，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001规定，采取一种落地与悬挑相结合脚手架专项方案；拟将四层面以下搭设扣件式钢管双排落地脚手架,五层面以上分段悬挑到顶；悬挑架最大悬挑高度为22.1m.采用I16工字钢作悬挑托架.1、此架一架多用，主体阶段主要用于安全防护,装修阶段即用于装修施工，也兼作安全防护。考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时,应充分考虑以下几点： 架

4、体的结构设计，力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性. 选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位,升降搭拆方便，便于检查验收; 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ5999检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下脚手架方案：2、脚手的构架尺寸,横距为0。8m，纵距1.5m，步距为1。8m，里立杆距墙皮为0.25m。封闭式外脚手架防护栏杆设两道栏杆，下栏杆高度0.6

5、m、上栏杆高度1.2m，采用密目式安全网全封闭悬挑双排外脚手架。采用I16工字钢作悬挑托架，上部搭设双排脚手架，最大悬挑高度20.300m。按实际钢管壁厚2。8mm进行计算，分别按最大高度25。000m对悬挑式脚手架计算荷载进行强度、刚度、稳定性等验算.特编制本方案，作为施工和验收的依据。3楼悬挑分段方案分段次数悬挑起层（m)悬挑止层（m）搭设高度第一次5层11层20。3第二次12屋面1。8m防护栏杆21.34#楼悬挑分段方案分段次数悬挑起层（m）悬挑止层（m）搭设高度第一次4层10层20。3第二次11屋面1。8m防护栏杆22.15楼悬挑分段方案分段次数悬挑起层（m）悬挑止层(m）搭设高度第一

6、次41020。3第二次111720。3第三次18屋面1.8m防护栏杆22。13、施工荷载控制本工程外架主要作安全保护作用。主要供施工人员施工用,故本脚手架设设计荷载可仅考虑装饰施工人员、一般手动工具等荷载。除人员走动及少量材料临时堆放外，基本上不考虑脚手架堆载。因此，多余材料要及时清理,不准长期堆放. 悬挑脚手架施工荷载一般可按装饰架2KN/m计算，有特殊要求时,按施工方案规定，施工中不准超载使用（本方案按结构架3KN/m计算）。 在悬挑架上不准存放大量材料、过重的设备，施工人员作业时,尽量分散脚手架的荷载，严禁利用脚手架做垂直运输。 卸料平台应自成受力系统，禁止与脚手架连接,防止给脚手架增加

7、不利荷载,影响脚手架的稳定和平台的安全使用。八、材料要求: 选用材料此外架所用的脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)中规定的外径为48mm，壁厚为3。5mm（实际钢管壁厚2。8mm进行计算）的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的要求。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管上禁止打眼。扣件采用可锻铸铁制作的标准扣件。其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件的附件（T形螺栓、螺母）采用材质符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700)中Q235-A级钢的规

8、定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷.旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件在加紧钢管时,开口处最大距离小于4。5mm，必要时进行抗滑扭试验.脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭矩达65N。m时,不得发生破坏。水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀.截面有足够的抗弯抵抗距,在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求.脚手板采用竹笆片.规格为1200mm800mm,不得使用腐烂、散边或破损严重的竹片。安全网:选用合格的聚氯乙烯编织的2000目密目安全网,规格为1。8m6.0m的单张网重量

9、应在3。0以上,并尽量满足环境效果要求.连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的要求. 物资计划:1、材料需求量计划:脚手架施工需要的物资，随脚手架施工进度分批陆续进场。主要材料参数表：【普通型钢悬挑脚手架】钢管482。8扣件配套水平悬挑梁16号工字钢梁支撑拉绳：637脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网九、落地式、悬挑式脚手架搭设流程及要求： 技术参数【普通型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度（m)25。0立杆型号482。8立杆纵距（m)1。5立杆横距(m）0.8立杆步距(m）1。8连墙件布置方式二步二跨型钢

10、悬挑长度(m)1。15锚固长度（m)1。85钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2）3同时施工层数2脚手板铺设层数5地区泰州市基本风压(kN/m2）0。4 工艺流程普通型钢悬挑脚手架水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺竹笆片扎防护栏杆扎安全网.定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。立杆及纵横向水平杆构造要求：型钢托架:架体与悬挑结构的连接：架体底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。在I16工字钢上翼缘距外挑端10

11、cm和90cm处分别居中焊接两根长度15cm左右，直径不小于20mm的钢筋作为立杆内胆，然后将立杆钢管套在其上，再分别将纵向扫地杆扣在两根立杆的内侧，离悬挑梁不大于20cm,横向扫地杆扣在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。另外：在I16#工字钢下翼缘距外挑端10cm中处焊接固定钢丝绳锚固环或横向钢筋(钢筋18以上、长度约10cm）防止钢丝绳滑动或窜动。悬挑梁通过阳台或其它悬挑结构时，在悬挑构件根部加设垫块以防止悬挑构件受力.1、悬挑构件：(1）悬挑构件包括悬挑梁,钢丝绳和预埋件；悬挑梁和预埋件均采用Q235-A钢材制作。(2）悬挑梁和预埋件均按本设计制作，安装前应检验合格,并按设计要求进行预埋和安装

12、.（3)悬挑梁焊接质量必须合格,焊条采用E40型。型钢规格、材质和尺寸应符合设计要求。(4)楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确，材质和规格应符合设计要求，并符合锚固要求.2、悬挑梁预埋： 转角处柱悬挑梁直接浇入砼，深入砼25cm以上或采用联梁设置。 型钢悬挑梁的预埋:在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置三道预埋环，固定I16工字钢在楼面上用16的圆钢套环，后锚固宜设置采用U钢筋焊接封口.后锚固环宜设置两道，第一道环距悬挑型钢尾部20cm,两环间距不小于15cm。如遇剪力墙与砖墙时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置,可采用预留木盒或包裹杂物的方法,如采

13、用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑梁能取出为标准或转角处可采用直接浇筑在砼中. 3、型钢托架的构造及原理。 型钢托架由I16#工字钢做托架。托架端部用13（637）钢丝绳锚固点绕过型钢悬挑梁,钢丝绳斜拉到上一楼层预埋环固定. 斜拉钢丝绳穿越边梁尖角应垫保护木块，减少吊环对钢丝绳的磨损.钢丝绳拉环采用直径20mm的圆钢制作。通过手拉葫芦将钢丝绳收紧,并尽量使所有钢丝绳拉紧程度基本相同,避免钢丝绳受力不均匀.钢丝绳的绳端采用绳卡固接.工作绳卡数量不得少于三个，此外还应在尾端加一个安全绳卡。绳卡间距不小于钢丝绳直径的6倍，绳头距安全绳卡的距离不小于140mm，并用细钢丝捆扎。绳卡滑鞍放在钢丝绳工

14、作时受力的一侧，U型螺栓扣在钢丝绳的尾端。 环如果预埋在板部位（预埋环16元钢）,楼板的配筋要加强（212,L=600）。注：用木刀契将I16工字钢尾部与预埋环契紧固定。为确保悬挑梁稳定性采用用钢筋弯环焊牢焊工配合。 若采用焊接连接，要保证焊缝的质量和长度。采用手工焊时,焊缝高度不宜小于6mm及0。8d（d为钢筋直径)。注1：根据钢结构设计规范(GB500172002) 规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力,只作为附加安全保险。注2：悬挑结构应在混凝土强度达到10Mpa(即若楼板设计强度等级为C20，则需达到50的设计强度)后进行安装,在混凝

15、土强度达到15Mpa（即若楼板设计强度等级为C20，则需达到75的设计强度)后才能逐步施加脚手架荷载.若悬挑结构依附在剪力墙上，剪力墙厚度应不小于200mm。 4、托架的布置。型钢托架的平面布置在建筑一周沿边凸凹不大的楼层面上,属于正常部位使用。本工程型托架使用在阳台、大飘窗及转角部位。 立杆设置： 1、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿

16、墙上皮1m，高出檐口上皮1。5m。2、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 大横杆、小横杆设置：1、纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨,纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,使用竹笆脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置;2、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2; 3、大小横杆连接构造要求 连墙件设置：1、连墙件数量的设置应足表中规定。连墙件布置最大间

17、距脚手架高度竖向间距(h）水平间距（a）每根连墙件覆盖面积（)双 排50m3h3a40m50m2h3a27m注：h-步距;la-纵距。2、连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时,应采用其它可靠措施固定; 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接.3、连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接; 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。 当脚手

18、架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm.抛撑应在连墙件搭设后方可拆除.4、在框架楼层边采用482.8钢管预埋，深度为150mm4、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠.(1）连墙件离主节点大于30cm (2）连墙件离主节点小于等于30cm 剪刀撑设置：剪刀撑搭设前应进行充分策划,保证搭设的剪刀撑顺直、整齐、美观。1、剪刀撑是对脚手架起着纵向稳定,加强纵向刚性的重要杆件。为保证脚手架整体结构不变形，凡高度在20

19、m以上的外脚手架，纵向必须设置剪刀撑，十字盖宽度不得超过7根立杆，与水平面夹角应为4560。剪刀撑的里侧一根与交叉处立杆用转扣胀牢，外侧一根与小横杆伸出部分胀牢。剪刀撑杆件接长时，宜用搭接方法,搭接长度不少于1m，用不少于3个旋转扣件将搭接处拧紧。2、 剪刀撑必须随架子的搭设高度不断增高及时加设,并且要连续设置到顶、不留间隙，斜杆底部要落在垫板上。 扣件设置：1、扣件规格必须与钢管外径相同。 2、螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m3、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心距离不应大于150mm。4、对接扣件开口应朝上或朝内.5、各

20、杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。(十）架体防火：1、在架体上进行电焊气割等明火时应得到安全部门批准,并携带灭火器，下边要垫铁皮接住焊渣。2、架体每上五步及最上一步，在四角和长边的中间设置灭火器(由总包方负责)。（十一）架体颜色:1、架体钢管采用橘黄色，护身栏杆采用黄黑相间(5060Cm)色。2、在型钢托架或斜架位置30Cm高的警示带。（十二)安全绿网的设置要求:整个外架立面用L1.86m绿色阻燃型密目网安全立网全封闭.为美观起见,应采用统一颜色，张挂安全绿网必须绷紧，特别转角处应采用衬筋垂直固定，使得安全绿网形成垂直一线，网与网搭接严密,不得有漏洞，每个绑扎孔用12-14双股

21、与水平杆绑扎牢固。(十三）脚手板、脚手片的铺设要求：脚手片必须垂直于墙面横向铺设,满铺到位，不留空位。四角用1214#铅丝双股并联绑扎,固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固,交接处平整,特别控制不得将竹笆片伸出密目式安全网外。 1、竹笆片支撑 竹笆片下应等间距设置间距不大于400mm的中间纵向水平杆支撑,并用直角扣件固定在横向水平杆上. 2、竹笆片铺设脚手片须用1214铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换.3、脚手片层层都必须满铺。（十四)防电、避雷措施要求:1、在雷雨季节搭建筑物的脚手架，应与地相连，以防雷击。设避雷针和建筑

22、物的避雷系统接通，脚手架和建筑物的接地系统单独引线相接以防漏电伤人。2、工地临时用电线路架设及脚手架的接地、避雷措施，脚手架与架空输电线路的安全距离等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005）的有关规定执行,钢管脚手架上安装照明灯时,电线不得接触脚手架,并要做绝缘处理。3、避雷装置: 脚手架顶部高于2m，四角设置（长度大于3。5m，应中间设几根)避雷针。 用16黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶,导线绑扎. 接地装置的接地线应采用三根导体,在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体应采用550角铁、48钢管或22圆钢,长度2。2m，不得采用螺纹钢，接地电阻不大于4。十、拆

23、除方案:1、外架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认,建筑物施工完毕,且不需要使用时,脚手架方可拆除。2、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员行走，并有专人负责警戒。3、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独操作,下班时应检查是否牢固,必要时应设临时固定支撑，防止意外。4、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆,后装先拆的顺序。5、拆除顺序为：安全网踢脚杆防护栏杆剪刀撑脚手片搁栅杆连墙件大横杆小横杆立杆，自上而下拆除,一步一清， ，采用踢步式拆除，不准上、下同时作业。6、如遇强风、雨、雪等气候，不

24、能进行外架拆除。7、拆卸的钢管与扣件应分类堆放,严禁高空抛掷。8、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。十一、检查验收：普通型钢悬挑脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕,应按规定对脚手架工程的质量进行检查,经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架,应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1） 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。（2) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。（3) 脚手架工程的

25、施工记录及质量检查记录。(4) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5） 脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。（1） 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠.(2) 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全.(3) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（4) 杆件的设置和连接,连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。（5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格.（6） 扣件螺栓是否松动，是否超载。第二部分 普通型钢悬挑脚手架计算书:型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件

26、式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范（GB 500172003)、建筑施工安全检查评分标准（JGJ5999）、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091) 以及本工程的施工图纸.一、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为25。0 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1。5m,立杆的横距为0。8m，立杆的步距为1。8 m;内排架距离墙长度为0。25 m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为482。8；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3。6 m，水

27、平间距3 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2)：3.000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数：2 层；3。风荷载参数本工程地处江苏泰州市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取1。27，计算立杆稳定性时取1。026，风荷载体型系数s为1。135；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0。1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0。150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2):0。005;脚手板铺设层数：4 层；脚手板类别：竹笆片脚手板;栏杆挡板

28、类别：竹笆片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15m，建筑物内锚固段长度 1。85 m.锚固压点压环钢筋直径（mm）：16。00；楼板混凝土标号：C25；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：6。000;钢丝绳与墙距离为(m）：2。900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。

29、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。30。8/(1+1）=0。12kN/m ；活荷载标准值： Q=30.8/（1+1）=1。2kN/m；静荷载的设计值： q1=1。20.031+1。20。12=0。181kN/m；活荷载的设计值： q2=1.41.2=1。68kN/m;图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： M1max=0.08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080。1

30、811。52+0。101。681。52 =0.411kNm；支座最大弯距计算公式如下： M2max=-0。10q1l2 - 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0。100。1811。520。1171.681.52 =-0。483kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.411106,0。483106)/4250=113。647N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为=113.647N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=（0。677q1l4 + 0。

31、990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。031+0。12=0.151kN/m；活荷载标准值： q2= Q =1。2kN/m；最大挠度计算值为：=0。6770。15115004/(1002.06105101900）+0.9901.215004/（1002.06105101900）=3。112 mm；大横杆的最大挠度 3.112 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求!三、小横杆的计算根据JGJ1302001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中

32、荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0311。5=0.047kN;脚手板的自重标准值：P2=0。30.81.5/（1+1）=0。180kN；活荷载标准值：Q=30。81。5/(1+1） =1。800kN;集中荷载的设计值： P=1。2(0。047+0.18)+1.4 1.8=2。792kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1。20。0310。82/8=0。003kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M

33、pmax=Pl/4Mpmax=2。7920。8/4=0。558kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0。561kNm;最大应力计算值 =M / W=0。561106/4250=132.101N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =132.101N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax=5ql4/384EIqmax=50。0318004/(3842。06105101900)=0。008 mm ;大横杆传递荷载 P=p1

34、+ p2 + Q=0。047+0。18+1。8=2.027kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl3/48EIpmax=2026。88003 /(48 2。06105101900）=1。03 mm ；最大挠度和 =qmax + pmax=0。008+1。03=1。038 mm;小横杆的最大挠度为 1.038 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力

35、按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值: P1=0。0311。51/2=0.023kN；小横杆的自重标准值: P2=0。0310.8/2=0.012kN;脚手板的自重标准值： P3=0。30.81。5/2=0。18kN;活荷载标准值： Q=30。81.5 /2=1。8kN；荷载的设计值： R=1。2(0。023+0。012+0.18）+1。41.8=2。779kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计

36、算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值,为0。1248kN/m NG1=0。1248+(1。501/2）0.031/1。8025。000=3。444kN；（2)脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。341.5（0。8+0.25)/2=0。945kN;(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0。1541.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2 NG4=0。0051。525。000=0。188kN；经

37、计算得到,静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。027kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=30。81。52/2=3。6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0。851.4NQ=1.25。027+ 0。851。43。6=10.316kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1。4NQ=1.25。027+1。43。6=11。072kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7zs0其中0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(G

38、B50009-2001）的规定采用:0=0。4kN/m2；z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用:z= 1.026;s 风荷载体型系数：取值为1。135；经计算得到，风荷载标准值为： Wk=0.7 0。41.0261。135=0。326kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为： Mw=0。85 1。4WkLah2/10=0。85 1。40。3261。51。82/10=0.189kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值:N=10.316kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A）

39、f立杆的轴心压力设计值：N=N= 11。072kN;计算立杆的截面回转半径:i=1。6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5。3.3得： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3。3得:=1.5 ;计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3。118 m；长细比: L0/i=195 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.189立杆净截面面积: A=3。98 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f

40、 =205N/mm2；考虑风荷载时=10316。000/（0.189398)+188575。16/4250=181。51N/mm2;立杆稳定性计算=181。51N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11072。000/（0.189398）=147.19N/mm2；立杆稳定性计算=147.19N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.27，s1。135,00。4,Wk=0.7zs0=0。7 1。271.135

41、0。4=0。404kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10。8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算:Nlw=1。4WkAw=6.103kN;连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11。103kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/16的结果查表得到=0。958，l为内排架距离墙的长度; A=3。98 cm2;f=205N/

42、mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0。9583。9810-4205103=78。163kN;Nl=11.103 Nf=78。163,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=11。103小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm,内排脚手架距离墙体250mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=

43、26。1cm2。受脚手架集中荷载 N=1。25。027 +1。43。6=11。072kN;水平钢梁自重荷载 q=1.226.10。000178。5=0。246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kNm）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R2=11。83kN；R3=8。964kN；R4=0。142kN。最大弯矩Mmax=1.399kNm;最大应力=M/1。05W+N/A=1。399106/（ 1。05 141000）+ 4.283103/2610=11.092N/mm2；水平支撑

44、梁的最大应力计算值11。092N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2，满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下=M/bWx f其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:查表钢结构设计规范（GB500172003）得，b=2由于b大于0。6，根据钢结构设计规范（GB500172003）附表B，得到b值为0。93。经过计算得到最大应力=1。399106 /( 0.93141000 )= 10。681N/mm2;水平钢梁的稳定性计算=10.681 小于 f=215N/mm2 ,满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照

45、下面计算 RAH=RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=12。582kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆)的内力计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=12。582kN 选择637钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径13mm。 Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN),查表得Fg97。2kN; 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8。0。

46、82; K 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=13。284kNRu12。582kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.582kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为=N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=（125824/（3。142502) 1/2 =12。7mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可.十二、锚固段与

47、楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。142kN；压环钢筋的设计直径D=16mm;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9。8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3。142162/4=201.062mm2=N/2A=142。188/201.0622=0。354N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度.拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！钢筋焊接组合连墙件计算书为确

48、保悬挑式施工使用安全，本公司决定对脚手架连墙件进行了重新设计,采用钢筋钢管焊接连墙件.经设计计算该连墙件符合要求.建筑施工扣件式钢管脚手架构造计算与验算采用(品茗施工安全设施计算软件)1。 计算工况脚手架连墙件的结构详图见图1，图1（1)为边梁连墙件结构图，图1(2)为简力墙连墙件结构图。当脚手架承受的水平风荷载时，本连墙件可拉结脚手架,并将风荷载传递到建筑结构上。（1)连墙件离主节点大于30cm (2）连墙件离主节点小于等于30cm2. 计算荷载因本连墙件主要用于承受风荷载,故本计算书仅计算水平风荷载.2. 1 水平风荷载的标准值据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001,作

49、用在脚手架上的水平风荷载的标准值为:(1)式中：基本风压。根据建筑结构荷载规范GB500092001,泰州地区50年一遇的基本风压为0.4kN/m2；-风压高度变化系数,根据建筑结构荷载规范GB500092001,在有密集建筑群的城市市区，可选取地面粗糙度C级，当施工高度为50m时，；脚手架风荷载体型系数,根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001表4-24，对框架脚手架:（2）式（2)中：-挡风系数；(3)式(3）中:-脚手架材料的挡风面积，脚手架的迎风面积，对密目安全网围护的钢管脚手架架体：,式(3)为：；式（2)为：；式（1）为:，.2。 2 迎风面积现场常见钢管扣件双排脚手架连墙件的分布密度多为两步三跨或三步两跨，通常步距为、跨距为.每个连墙件承担的架体迎风面积为两步两跨布置：,三步两跨布置：；但在现场特殊状态下，架体迎风面积，本计算书取之计算。2。 3 由风荷载产生的连墙件的结构内力设计值2。 3。 1 轴向力设计值由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001式（5.4。2）知，风荷载对连墙件产生的轴向力设计值为：(4）将以上计算所得数据代入式（4)，则有：。2. 3. 2 弯矩设计值对图1（1）边梁型