号块牛腿计算-(牛腿)

1、主跨140m连续刚构施工组织设计一、工程概况（一）简介主桥上部为75+140×2+75m预应力混凝土连续刚构，一联全长430m；分离式桥面单幅宽16.65米，0.5米(防护栏)15.65米(行车道)0.5米(防护栏)。单幅桥面总宽16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高8.3m，梁段及跨中梁高3.2m。顶板厚32cm，腹板厚从55cm变化到75cm，底板厚从32cm变化至100cm。箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50混凝土。主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。各单“T”除0号块外分为18对节段，其纵向分段长度为6×3m+6×3.5

2、m+6×4m， 0#块总长12m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4m。悬臂现浇梁段最大重量为208吨，挂篮自重按120吨考虑。桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C50混凝土。桥面横坡为单向1.315%3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表 表1中心里程结构形式悬臂浇注段数最大节段长度砼标号K103+03575+140×2+75m18段400cmC50（二）工程特点1、技术含量高，施工复杂*特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，最大跨度为140m，技术含量高，施工过程控制困难。2、施工

3、安全要求高140m连续梁由于墩高基本均在60m以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。- 1 - / 17二、施工计划安排（一）总体施工计划安排 *特大桥75+140×2+75m连续刚构计划于2011年4月16日开始施工，到2011年11月30日结束（包括底板张拉完成）。（二）各主要分项工程施工计划安排表 表2 项目墩位上部开始日期0#块上挂蓝、预压1、2块段3-18块段合龙段实际施工时间（日）备注左5#-4#悬灌右6#-5#悬灌（2011.4.16开工）50152016×7=11220(2011.11.20)217

4、边跨先合龙左5#-6#悬灌右6#-7#悬灌（2011.4.16开工）50152016×7=11230(2011.11.30)227等待边跨合龙10天左6#-5#悬灌右7#-6#悬灌（2011.4.16开工）50152016×7=11230(2011.11.30)227等待边跨合龙10天左6#-7#悬灌右7#-8#悬灌（2011.4.16开工）50152016×7=11230(2011.11.30)227等待边跨合龙10天左7#-6#悬灌右8#-7#悬灌（2011.4.16开工）50152016×7=11230(2011.11.30)227等待边跨合龙10

5、天左7#-8#悬灌右8#-9#悬灌（2011.4.16开工）50152016×7=11220(2011.11.20)217边跨先合龙三、总体施工方案1、施工方案概述2、施工准备3、支架布置图0#段施工支架布置示意图支架检算：(一)、设计依据1、公路桥涵钢结构及木结构设计规范2、钢结构设计规范3、公路桥涵施工技术规范4、路桥施工计算手册5、公路施工手册桥涵（二）、荷载统计1、对于双肢外侧每侧悬臂1m的施工载荷统计表1 荷载统计表序号荷载类别荷载大小备 注1钢横梁、模板等自重290KN按实际重量计算2新浇钢筋混凝土容重1963KN按26 KN/m3计3施工人员、施工料具运输、堆放荷载55

6、KN按2.5KPa计4倾倒混凝土产生的冲击荷载130KN按6.0KPa计5振捣混凝土产生的荷载44KN按2.0KPa计荷载计算及效应组合表2 荷载计算表序号荷载类别荷载大小分项系数1调整后荷载大小1钢横梁、模板等自重290KN1.3377KN2新浇钢筋砼自重1963KN1.32552KN3施工人员及施工机具运输或堆放的荷载55KN1.477KN4倾倒砼时产生的竖向荷载130KN1.4182KN5振倒砼时产生的竖向荷载44KN1.462KN合 计3250KN2、双肢外侧每侧悬臂2.5m施工承重托架计算主纵梁跨度2.5m，上下预埋件高差按3.75m设置，斜杆长度为4.39m。经试算，主纵梁采用2匚

7、36b，斜腿采用2匚36b。0#段施工时主托架所受的荷载为3250KN，在施工时考虑6片主托架受力，则每片主托架承受的平均荷载为：F=3250/6=541.7KN经受力分析可知： F2=F/2=270.8KN预埋件所受拉力为F2=f2=270.8KNFl=f2/tan=270.8/(3.75/2.5)=180.5KNN= f2/sin=270.8/(2.5/4.39)=475.5KN2.1、对预埋件1验算预埋件1采用14个M27（8.8级）高强螺栓连接，则有螺栓为承拉、承压、抗剪高强螺栓，则有1个高强螺栓的承拉、承压、抗剪承载力设计值为：M27高强螺栓的设计预拉力P=230KN每个高强度螺栓的

8、受拉承载力设计值：Ntb=0.8p=0.8×230=184KN 每个高强度螺栓的受剪承载力设计值：Nvb=Nv×d24×fvb=1×2724×250=143066.25N=143.07KN 式中：Nv：受剪面数目d：螺栓杆直径fvb:螺栓的抗剪强度设计值每个高强度螺栓的承压承载力设计值：Ncb=d×t×fcb×=27×20×590=318600N=318.6KN 式中：d：螺栓杆直径t：在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值。fcb：螺栓的承压强度设计值受力最大的“1”号螺栓所受力为

9、Nt=My1myi2=14×542×2.5×0.312×(0.12+0.22+0.32)=51.85KN<0.8p=184KN (满足)Nv=F1/n=207.8/14=17.32KN<Ncb=318.61.2=265.5KN (满足)NvNvb2+NtNtb2 =17.32143.072+51.85143.184072=0.31<1(满足)连接抗滑移验算：“1”螺栓按摩擦型设计的抗剪承载力设计值为Nvb=0.9nf(p-1.25Nt)=0.9×1×0.35×(230-1.25×51.85)=44

10、.16KN Nv=F1/n=207.8/14=17.32KN<Ncb=44.16KN (满足)对预埋件钢板与2匚36b之间的焊缝进行检算2匚36b槽钢与钢板的焊缝长度为C=（36+9.8×2）×2=111.2cm则焊缝的抗拉力为fh=8×111.2=889.6KN2.2、对预埋件2验算预埋件2采用14个M27（8.8级）高强螺栓连接，则有螺栓为承压、抗剪高强螺栓，则有1个高强螺栓的承压、抗剪承载力设计值为：M27高强螺栓的设计预拉力P=230KNNvb=Nv×d24×fvb=1×2724×250=143066.25N=

11、143.07KN Ncb=d×t×fcb×=27×20×590=318600N=318.6KN 抗滑移验算：“1”螺栓按摩擦型设计的抗剪承载力设计值为Nvb=0.9nfp=0.9×1×0.35×230=72.45KN Nv=F1/n=207.8/14=17.32KN<Nvb=72.45KN (满足)2.3、牛腿鹰架主纵梁验算(2匚36b)挠度检算在进行受力分析时，把主纵梁的两个交点看成是两个铰接的点，因此可以分析出在杆的中部是变形最大的位置；L=1/2=1.25m，槽钢的弹性模量E=210×109P

12、a；I=2×12651.7=25303.4cm4=25.3×10-5 m4最大弯矩为Mmax=ql2/8=216.8×2.52/8=169.4KN.m构件抗弯截面系数Wx=2×702.9=1405.8cm3抗弯应力=Mmax/Wx=120.5MPa<140MPa，满足要求。查表得：最少需要2根匚36b槽钢(Wx=702.9cm3)挠度变形：f中5qL4/384EI 216.8×103×2.54×5/(384×2.1×1011×25.3×10-5)2.08×10-3m2.

13、08mmfa/4002.5/4006.25mmf中<f，因此符合要求。2.4、斜柱验算(2匚36b)截面性质:2匚36b槽钢的惯性矩I1=12651.7×2=25303cm4;2匚36b槽钢的惯性半径：i1=13.63cm;支架最大临界力和抗压应力的计算计算槽钢柔度：因槽钢下部与墩身预埋件进行匹配锚固，上部利用联结系进行约束，近似的化为铰接，取长度系数，L=439cm,则=L/i=439/13.63=32.21工字钢的临界柔度为，<即槽钢的柔度小于临界柔度最高界限值，可以利用临界应力公式计算槽钢的临界力。2匚36b槽钢的临界荷载：利用抛物线公式计算槽钢的临界力，槽钢的弹性

14、模量E=210×109Pa；cr=215N/mm2, 2匚36b槽钢的临界Fcr=cr.S=215×68.09×2×102=2927870N=2927.87KN> N=475.5KN,满足要求。斜杆抗压应力的计算：最大反力：N=475.5KN采用2匚36b槽钢：面积A=2×68.09=136.18cm2，受压应力为：=475.5KN/136.18cm2=3.49MPa<140 MPa（容许应力），满足要求。支架的变形计算三角支架全部锚固在墩身预埋件上，不考虑变形。墩身近似的认为是不变形的刚体。因三角架的顶部直接安装主承重梁和分配梁，全部为刚性联结。所以在混凝土的浇注过