钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计计算书

1、钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计班级：姓名： 学号：一、设计资料 某一类工业建筑结构现浇钢筋混凝土楼盖的建筑轴线和柱网平面如图 1 所 示。CD1202053700211111图1轴线尺寸：l1 6. 0m ； l2 6.9m柱截面尺寸：b b 40 0 40m0m楼面面层：30厚水磨石板底粉刷：15厚混合砂浆楼面活荷载标准值：2qk 12KN /m2混凝土强度等级：C35梁主筋级别：HRB335、 HRB400 级其余钢筋级别：HPB235级钢筋混凝土容重：32 5K N / m3混合砂浆容重：17K N /m3水磨石：30.65KN /m3方法：板、次梁考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设

2、计。二、楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁跨度为 6.9m，次梁跨度为 6.0m。 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m， l01 /l02 6.0/2.3 2.6 ，因此按单 向板设计。三、板的设计由图1可知，轴线 1-2，5-6间的板属于端区格单向板， 轴线2-5间的板属于 中间区格单向板。1. B1、B2（板）的截面尺寸和配筋 取板厚h = 80 mm取次梁高度 h = 500 mm，宽度 b = 250 mm 按塑性内力重分布方法计算内力，取 1m 宽度带为计算单元，结构尺寸和 计算简图如图 2 所示。80mm 板自重30mm 楼面面层15mm 底面抹灰

3、永久荷标准值 可变荷载标准值 合计1m 板宽荷载设计值图 2 结构尺寸和计算单元2. 荷载计算0.08m 25KN /m3 2.00KN / m20.65KN /m2320.015m 17KN / m3 0.255KN /m2gk 2. 9 0K5N m/2qk 1 2KN / 2m1. 2 2. 9K0N5 m / 2 1. 4K N1 2m / 2 2K0N.2 2m86/p 20. 28K6N m2/3. 内力计算 :取 1m 板宽作为计算单元中间跨：l01 2300 250 2050mm , ln1 2050mm边跨 ：ln2 2300 125 120 2045mml02 ln2 h/

4、2 2045 80/ 2 2085mm表 1 弯矩设计值计算表截面位置弯矩系数 M2弯矩设计值 M( M pl02)/(KN m)边跨跨内11220.286 2.0852 8.021111112B 支座20.286 2.08528.021111中间跨跨内11220.286 2.052 5.331616中间 C 支座11220.286 2.0526.0914144. 配筋(采用 HPB235 级钢筋)b 1000mm , h 80mm , as (15 5)mm 20mm , h0 60mm222fc 16.7KN /mm2 , ft 1.57N / mm2 , fy 210N / mm2表2截

5、面位置MsAs /mm2实配钢筋边跨跨内8.020.1330.143682210110,714mm2B 支座-8.020.1330714mm2中间跨 -， - 轴线间5.330.0890.09444928110,457mm2跨内-轴线间5.33 0.80.0710.0743536/8110,357 mm2中间 C -， - 轴线间-6.090.1010.1075118/10110,585 mm2支座-轴线间6.09 0.80.0810.0854068110,457mm2表 2 中 值均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件。As /(bh) 0.44% min 0.

6、45 ft / fy 0.34% ，且大于 0.2%四、 次梁（ CL）计算b h 250mm 500mm ，按塑性内力重分布方法计算内力。 结构尺寸和计算 简图如图 31. 荷载由板传来永久荷载2.90K5Nm/22m. 36.K 6N8 m /次梁自重2 5K N /m30. 2m5 ( 0.5 0m. 08)K2N. 62m5/次梁抹灰17K N /m3 0.0m2( 0. 50m. 0 8)2 K0N. 2m8 6 /永久荷载标准值gk 9.5 9K N /m可变荷载标准值qk12KN/m 2. 3m2 7.K6N m荷载设计值p 1. 2 9. 5K9Nm/1. 32K7N. 6m

7、/4K7N. 3m2. 内力 计算跨度： 主梁( ZL )截面 b h 35 0mm 80 0m m边跨 净跨度 l n1 (6000 120 175)mm 5705mm计算跨度中间跨 净跨度l01 (5705 240/ 2)mm 5825mmln2 (6000 350)mm 5650mm计算跨度l02 5650mm跨度差 (5825-5650)/5650= 3. ，1可按等跨连续梁查表计算 弯矩设计值计算如表 3 所列。表 3 弯矩设计值计算列表截面位置弯矩系数 M弯矩设计值 M( M pl02)/(KN m)边跨跨内11247.39 5.8252 146.181111B 支座11247.3

8、9 5.8252146.181111中间跨跨内11247.39 5.652 94.551616中间 C 支座11247.39 5.652108.061414剪力设计值计算如表 4 所列表 4 剪力设计值计算列表截面位置剪力系数 V剪力设计值 V( V pln)/KN边支座 A0.450.45 47.39 5.825 124.22B 支座左0.600.60 47.39 5.825 165.63B 支座右0.550.55 47.39 5.65 147.26C 支座左、右0.550.55 47.39 5.65 147.263配筋(采用 HRB335 级钢筋)(1) 正截面受弯承载力计算b 250mm

9、 , h 500mm , as (25 10)mm 35mm,h0 (500 35)mm 465mmhf 80mm.翼缘计算宽度：边跨bf'58 2m5m / 31m9m4 2bsnm2m25 0中间跨bf'565m0m / 31 m8 8m3 bsnm2m250fc 16.7N / mm2， ft 1.57N / mm2 ， fy 300N / mm2 ，则 fcbf'hf '(h0 hf'/2) 1069.2KN m 146.18KN m故次梁跨内截面按第 1类T 形截面梁计算，支座截面按矩形截面计算表 5 纵向钢筋配筋表截面位置Mbf'sA

10、s实配钢筋边跨跨内146.1819420.0210.021105624B16+2B14 , 1112mmB 支座-146.182500.1620.178115226B16 , 1206mm中间跨跨内94.5518830.0130.0136342B16+2B14 , 710mmC 支座-108.062500.1200.1298352B16+2B18 , 911mm2表 5中均小于 0.35，符合塑性内力重分布的条件。As /(bh) 710/(250 500) 0.57%0.2%,0.45 ft / fy max 0.24%(2) 斜截面受剪承载力计算b 250mm, h0 465mm, fyv

11、 210N /mm2则0.25fcbh0 485.3KN 165.63KN截面尺寸满足要求。1.0 ft bh0 182.5KN截面位置V / KNV/ ftbh0箍筋s (1.25fyvnAsv1h0)/ mm (V 0.7ftbh0)实配箍筋边跨跨内124.220.68<1.0构造配置 8170B 支座165.630.91<1.0构造配置 8170中间跨跨内147.260.81<1.0构造配置 8170C支座147.260.81<1.0构造配置 8170箍筋采用双肢8,Asv1 50.3mm表 6 箍筋配筋表实配箍筋间距 s 170mm smax 200mm， 则2

12、sv nAsv1 /(bs) (2 50.3)/(250 170) 0.237% sv,min 0.24 ft / fyv 0.179% 满足构造要求。五、主梁计算ib /ic 2 2.159/ 0.474 9.11 5 尺寸和计算简图如图 4 所示。，主梁可视为铰支承在柱顶的连续梁。结构由次梁传来永久荷载9.59KN /m 6m 57.54 KNb h 350mm 800mm ，按弹性方法计算内力。主梁截面弹性刚度Ecb3h/12 Ec (350 3800 ) /12 194.Ec 9 10线刚度96ib 14.9 109Ec /6900 2.159 106Ec柱截面弹性刚度Ecbh3 /1

13、2 Ec(400 4003)/12 2.133 109 Ec线刚度ic 2.133 109 Ec / 4500 0.474 106Ec现浇楼板增大了主梁截面的刚度，主梁计算刚度可取为单独梁截面的 2 倍主梁自重25KN / m3 0.35m (0.80 0.08)m 2.3m 14.49KN主梁抹灰17KN /m3 0.02m (0.80 0.08)m 2.3m 2 1.13KN永久荷载标准值Gk 73.16KN可变荷载标准值Qk 27.6KN /m 6m 165.6KN永久荷载设计值G 1.2 73.16KN 87.79KNQ 1.3 165.6 KN 215.3KN5 中各种荷载2. 内力

14、（表 7）计算跨度：边跨净跨度ln1 (6900 370 200)mm 6330mm计算跨度l01 (6330 200 490/ 2)mm 6775mm中间跨净跨度ln2 (6900 400)mm 6500mm计算跨度l02 6900mm可变荷载设计值l01 l02 ，可按等跨连续梁计算，取 l0 6900mm 。查表得如图分布情况下的内力系数列于表 7 中图5表 7 内力计算表项次弯矩 M /KN · m剪力 V /KN边跨跨内B支座中间跨跨内A 支座B 支座kkkkkkkkM1M2MBM3M4VAVAlVA0.2440.155-0.2670.0670.0670.733-1.267

15、1.000147.893.9-161.740.640.664.4-111.2387.80.2890.244-0.133-0.133-0.1330.866-1.1340429.3362.5-197.6-197.6-197.6186.4-244.20-0.044-0.089-0.1330.2000.200-0.133-0.1331.000-65.4-132.2-197.6297.1297.1-28.6-28.6215.30.2290.125-0.3110.0960.1700.689-1.3111.222340.2185.7-462.0142.6252.5148.3-282.3263.1-0.031

16、-0.059-0.0890.1700.096-0.089-0.0890.778-46.1-87.6-132.2252.5142.6-19.2-19.2167.5+577.1456.4-359.3-157.0-157.0250.8-355.487.8+82.4-38.3-359.3337.7337.735.7-139.9303.1+488.0279.6-623.7183.2293.1212.7-393.5350.9+101.86.2-294.0293.1183.245.2-130.4255.33. 内力包络图图64. 配筋(1)正截面受弯承载力计算b 350mm ，h 800mm ，as 40m

17、m ，h0 (800 40)mm 760mm，hf ' 80mm 翼缘宽度 bf' 6 90m0m / 3 2m3m0 0 b snm6m0，0 0fc 16.7N / mm2 ，ft 1.57N / mm2 ， fy 360N / mm2 ，则fcbf'hf'(h0 hf' /2) 2212KN m 577.1KN m故主梁跨内截面按第一类 T 形截面计算，支座截面按矩形截面计算。B 支座边缘截面弯矩设计值 M (623.7 0.2 393.5)KN m 545KN m表 8 纵向钢筋配筋表截面位置Mbf'h0sAs /mm2实配钢筋边跨跨内5

18、77.123007600.0260.02621084C22+2 C20,2148 mm2B 支座-5453507200.1800.200233823C22+4 C20,2396 mm2中间跨337.723007600.0150.015121624C20,1256 mm跨内-1573507450.0480.05060522C20,628 mm2表 8 中 值均小于 b 0.55 。As /(bh) 628/(350 800) 0.22% min 0.2%,0.45 ft / fymax 0.2% (2)斜截面受剪承载力计算(表 9)b 350mm, h0 720mm, fyv 210N / mm2 ，则0.25fcbh0 1052KN 393.5KN截面尺寸满足要求。21.0 ft bh0 395.6KN ，箍筋采用双肢 10， Asv1 78.5mm2 。表 9 箍筋配筋表截面位置VV/ ftbh0箍筋实配箍筋Vu边跨跨内250.80.63<1.0构造配置10220411.8KN>VB 支座左393.50.99<1.0构造配置10220411.8KN>VB 支座右350.90.89<1.0构造配置10220411.8KN>V实配箍筋间距 s 220mm smax 250mm，则 sv nAsv1 /（bs）