自我整理2--压力容器设计审核答辩的一些问题

1、自我整理2-设计审核答辩的一些问题1. 球罐应校核的危险截面2. 球壳板的组装方式3. 换热器气密性试验压力如何确定换热器气密性试验基本程序换热器气密性试验主要是检验换热器各连接部位的密封性能，以保证换热器在使用压力下没有泄漏。为了保证换热器在气密性试验过程中不发生破裂爆炸的危险，气密试验压力应为操作压力。试验介质一般为空气，特殊要求惰性 气体(如氮气)等也可以作为试验介质。升压应该分段缓慢进行，首先升至气密性试验 压力的10%，保压510分钟，检查之后继续升压至试验压力的50%，无异常情况按每级 10%的速度升压直至规定的试验压力，保压进行最终检查，保压时间应不少于30分钟。充气升压的过程中

2、，即可对所有焊缝和连接部位进行泄漏检查(涂肥皂水)，待压力达到规定的试验压力后，密封面无连续蟹沫渗岀为合格。一旦发现有泄漏应泄压进行处理，并重新作气密性试验。下面将介绍固定管板式、U型管式和浮头式换热器的气密性试验程序及相关注意事项。1、固定管板式换热器气密性试验程序(1) 拆除两端管箱，对壳程加压，涂肥皂水检查换热管与管板连接部位；(2 )安装好两端管箱，对管程加压，涂肥皂水检查两端管箱法兰垫片。2、U型管式换热器气密性试验程序(1 )拆除管箱，安装试压环，然后对壳程加压，涂肥皂水检查换热管与管板连接部位；(2) 拆除试压环，安装好管箱，对管程加压，涂肥皂水检查管箱法兰垫片(注意密封面有两道

3、)。3、浮头式换热器气密性试验程序(注意壳程要试两次)(1 )拆除管箱、壳程封头及浮头盖，在管束两头装试压环，对壳程加压，涂肥皂水检查换热管与管板连接部位；(2) 拆下试压环，安装管箱和浮头盖，对管程加压，涂肥皂水检查管箱法兰垫片(注意管箱法兰密封面有两道)和浮头法兰垫片；(3) 安装壳程封头，再次对壳程加压，涂肥皂水检查壳程封头法兰垫片。4、试压过程中注意事项气密性试验压力不得超过设计压力，在升压的过程中即可进行气密性检查；试压前要准备好备用垫片；试压环及其它连接受压螺栓一定要全部上满，不允许图省事间隔安装，螺栓至少与螺帽持平，不允许缺扣。4. 管板锻件何时选用a)管板本身具有凸肩并与圆筒(

4、或封头)对接连接时，应采用锻件如GB151-1999 附录G中图G1 (d )、( e)和图G2(b)、(c)、(d )、(f)。b )厚度大于60mm的管板，宜采用锻件5. 管板弯曲应力控制值6. 管板计算压力的确定7. 水压试验工况下塔器应校核的载荷1 设计时应考虑以下载荷：a. 设计压力；b. 液柱静压力；c. 塔器自重(包括内件和填料等)以及正常操作条件下或试验状态下内装物料的重力载荷；d. 附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平台等的重力载荷；e. 风载荷和地震载荷。必要时，尚应考虑以下载荷的影响；f. 连接管道和其他部件引起的作用力；g. 由于热膨胀量不同而引起的作用力；h. 压

5、力和温度变化的影响；i. 塔器在运输或吊装时承受的作用力。2圆筒轴向应力有：1）由内压或外压引起的轴向应力式中设计压力 p 取绝对值。2）操作或非操作时重力及垂直地震力引起的轴向应力 其中仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项。3）弯矩引起的轴向应力3要对圆筒下列组合应力进行校核：1）圆筒最大组合压应力校核对内压塔器（在非操作工况下）对外压塔器（在操作工况下）2）圆筒最大组合拉应力校核对内压塔器（在操作工况下） 对外压塔器（在非操作工况下）式中K为载荷组合系数，取 K= 1.28. 塔操作工况下的组合弯矩载荷由内压 外压 自重 操作工况下介质载荷 水压时水重 风载荷 *载荷 外部附件如梯子平

6、台、 接管引入的载荷 温变引入 的载荷等 有时候还要考虑运输时候的加速度 以及风引起的震动 挠度等塔设备承受哪些载荷的作用？一般包括：质量载荷、 * 载荷、风载荷、偏心载荷等。其强度及稳定性校核包括哪几个方面？一般包括： 圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核、 塔设备压力试验时的应力校核、 裙座轴向应力校核、 裙座与塔节对接焊缝校 核等。9. 圆筒与封头计算厚度的差值10. 重要容器中孔径较大的开孔 CD类焊缝能否超探11. 无损检测的种类及各自特点12. 塔器应考虑的载荷1 设计时应考虑以下载荷：a. 设计压力；b. 液柱静压力；c. 塔器自重（包括内件和填料等）以及正常操作条件下或试验状态下内装

7、物料的重力载荷；d. 附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平台等的重力载荷；e. 风载荷和地震载荷。必要时，尚应考虑以下载荷的影响；f. 连接管道和其他部件引起的作用力；g. 由于热膨胀量不同而引起的作用力；h. 压力和温度变化的影响；i. 塔器在运输或吊装时承受的作用力。2圆筒轴向应力有：1）由内压或外压引起的轴向应力 式中设计压力 p 取绝对值。2）操作或非操作时重力及垂直地震力引起的轴向应力 其中仅在最大弯矩为地震弯矩参与组合时计入此项。3）弯矩引起的轴向应力 3要对圆筒下列组合应力进行校核：1）圆筒最大组合压应力校核 对内压塔器（在非操作工况下） 对外压塔器（在操作工况下）2）圆筒最

8、大组合拉应力校核 对内压塔器（在操作工况下） 对外压塔器（在非操作工况下）式中K为载荷组合系数，取 K= 1.2。13. 椭圆封头上开孔补强计算厚度的差别14. 厚壁与薄壁圆筒计算的区别15. 高压容器垫片的选择可以16. 高压为什么选择球型封头 相比同样条件下椭圆形封头，球形受力好，厚度比较薄。所以用的较多 球形封头一般用在高压设备或者中高压的有色金属设备上， 球形是受力状况最好的形状， 这样做是为了节约材料成本。 参照 GB150 的厚度计算公式，球形封头的厚度计算结果只有圆筒的一半。17. 铬钼钢选材应注意的问题18. 圆平板开孔补强计算的依据19. 高压容器的特点20. 时差法与脉冲法

9、的原理21. 管板厚度先设定后计算还是先计算补充老师问的问题： 高压容器和普通低压容器相比设计上有何区别？反法法方面的问题卧式容器支座设置问题及c 1-6具体的位置给你这套图，若你来设计来考虑那些问题。 高压容器的结构形式有哪些无损检测类型 管壳式换热器设置膨胀节方面的问题1 双管板换热器特点 何种情况下使用这种换热器1 1 双管板换热器的应用双管板换热器用于绝对防 止管壳程间介质混串的场合。 例如 , 对壳程走水、 管程走氯气或氯化物的换热器 , 若壳程中的 水与管程中的氯气或氯化物接触 , 就会产生具有强腐蚀性的盐酸或次氯酸 , 并对管程材质造成严重的腐蚀。 采用双管板结构 能有效防止两种

10、物料混合 , 从而杜绝上述事故的发生。2 双管板换热器的结构双管板换热器的结构一般有两种。一种为固定管板式换热器 , 一台换热器共有四块管板 , 如图 1 所示 （无聚液壳 ） 。这 种换热器的壳程及管程中两种介质的流动方向为逆流 , 其传热系数较高 , 传热效果较好。另一种为 U 型管式换热器 , 一台换 热器共有两块管板 , 如图 2 所示 （有聚液壳 ） 。这种换热器有一半管图 1 固定管板式换热器图 2 U 型管式换热器 束管内外介质的流动方向为并流 , 另一半管束管内外介质的流动方向为逆流 , 因此其传热系数较低。两种结构的特点 : 固定管板式换热器比 U 型管式换热器的传热系数高

11、, 但多一块管板就多一个泄漏点。 而 U 型管式换 热器的管板比固定管板式换热器少 , 其泄漏点就相应减少。 此外 , 壳程水压试验后烘干也比较容易。 若换热器的换热面积小、 壳程与管程的温差较大或壳程介质很脏、管束表面需经常清理 , 一般采用U型管式换热器。3 双管板换热器的设计311 结构设计31111 固定管板式换热器用作冷却器或加热器时 , 最好壳程走水或水蒸气 , 这样可以不设置聚液壳 , 同时也可避免壳程水 压试验后烘干的麻烦。31112 U 型管式换热器的双管板之间一般采用聚液壳彼此连接。聚液壳可以用来调整管板间距且保证两管板相互平行。同时 , 聚液壳用来封闭相邻两管板之间泄漏出

12、的气（液）体,防止有毒气 （液）体的外溢。聚液壳最高和最低处需分别设置放空口和放净口 , 用于及时导出渗漏气 （液）体。如果壳程与管程之间温差很大 , 为了降低壳程与管程管板与换热管连接处的应力, 应尽量降低短节的壁厚 , 必要时可增加一个膨胀节。31113 壳程管板设计时 , 建议采用管板延长部分兼作法兰的固定式管板。如果采用不带法兰的固定式管板, 在对管板与壳程筒体之间的接头进行施焊时 , 焊接变形会导致管孔与管板不垂直 , 使强度胀不能达到预期的效果。31114 壳程管板与换热管的连接均采用强度胀。 管程管板与换热管的连接一般采用强度焊加贴胀 , 若工作条件苛刻可采用 强度焊加强度胀。3

13、12 材料选用设计时应注意管板与换热管须有一定的硬度差，一般管板比换热管硬度高 HB20HB30。最好是采用强度等级较高的材料作管板（如16Mn锻件），强度等级较低的材料作换热管 （如10号无缝钢管）。当两者硬度相近时，可将管端进行退火处理 以降低换热管的硬度。313 设计计算31311 壳程管板与管程管板之间间隙长度的计算壳程管板与管程管板之间间隙长度L 的确定主要是考虑双管板换热器两块管板的使用温度不同产生径向位移作用在换热管上 ， 引起弯曲应力和剪应力。 为避免管板与换热管的连接处产生很大的 应力而造成介质泄漏 ， 壳程管板与管程管板之间间隙长度 L 的计算方法如下 :式中 L 壳程管板

14、与管程管板之间间隙长度 ， mmE材料弹性模量 ，MPad0 换热管外径 ， mmb s材料弹性极限,MPay换热管挠度 ，mmD 外管板上管孔的直径 , mmto安装温度 ，°Ctt管程的设计温度，Cts 壳程的设计温度, Ca t管程管板在设计温度下的热膨胀系数 ， -C1a s 壳程管板在设计温度下的热膨胀系数 ， -C1L 实际取值为经上述公式计算后放大12%。一般情况下丄值大小为200300mm 。31312 管板的强度计算计算管板厚度时 ， 应考虑管程、壳程和聚液程三程的工况 ， 按不同情况进行计算。42 双管板换热器的设计和制造(1) 壳程管板的设计参数 设计压力和设计

15、温度分别按壳程及聚液程工况确定。换热管和壳程壁温按管程及壳程工况确定。 管板与换热管的连接为胀接 ， 换热管的有效长度为壳程管板间距离。(2) 管程管板的设计参数 设计压力和设计温度按管程和聚液程工况确定。换热管和壳程壁温以换热管与壳程或聚液程壳体之间最大温差为计算依据。管板与换热管的连接 ， 不管是强度焊加贴胀 ， 还是强度焊加强度胀 ， 计算时均按强度焊考虑。换热管的有效长度为管程 管板间的距离。(3) 管板形式无论是延长部分兼作法兰或是不带法兰的固定式管板 ， 计算时均可以按延长部分兼作法兰固定式管板进行 计算 ， 因为延长部分兼作法兰固定式管板的受力情况比不带法兰的固定式管板更为苛刻。

16、(4 )因聚液程的长度较短，一般只有200300mm,所以这段管束的刚度很大。校核时 ，如出现管板周边不布管区无 纲量宽度k大于1的情况，可采用增加管板厚度的方法来降低k值，使其小于或略大于1。4 双管板换热器的制造411 管板加工采用数控钻床加工管板孔 ， 以保证管孔直径、垂直度及管孔间距。钻孔时 ， 切削和退刀速度应尽量慢 ， 以保证管孔的表 面粗糙度为Ra312Ra614,钻孔时还应留有011mm 的铰孔余量。钻孔后对管板孔进行铰孔 ，以消除管孔上的纵向划痕， 保证管孔的表面粗糙度为 Ra116Ra312。铰孔完成后 ， 按图样和 GB151 - 1999 规定的管孔公差要求 ， 用止规

17、和通规对每块管板的管孔进行检验。应特别注意的 是， 管孔内不允许存在贯通性的螺旋形或纵向条痕。412 折流板加工将管板与折流板点焊固定并做好方位标记 ， 以管板孔作为导向 ， 钻折流板管孔。为利于穿管 ， 钻孔方向应与穿管方向保 持一致。每块折流板正、反面的管孔均要仔细倒角 ， 清除毛刺 ， 防止穿管时损伤换热管的外表面。413 检查换热管外径双管板换热器用的换热管其外径的许用偏差应为±0110mm。414 壳程管板与换热管的强度胀0 壳程管板与换热管的强度胀应采用液压胀。液压胀可靠性好 ， 换热管不易产生过胀 ， 胀接的部位不产生窜动 ， 换热 管与管板连接处在整个长度上应力分布均

18、匀。1 为了保证胀接质量 ， 一般在胀管前应做胀接评定试验。( 1 ) 首先制作模拟换热器 ， 如图 3 所示。其管板厚度按产品实际管板厚度确定 ， 管板间距、管孔排列形式按图 3 所示 确定。管壳程管板间距、管孔尺寸、换热管尺寸、管间距均与产品相符。模拟换热器壳程筒体厚度应能承受产品双管板换热-GB951的附录C”执行。以液压胀管为例，按照过去经验设定器的 壳程试验压力 , 其厚度及试板剖切位置可参照 胀管机控制仪的液压值 , 再进行胀管。立式容器支腿垫板与壳体有 10mm 不焊主要是防止垫板与壳体之间形成密闭空间， 避免由于周围温差而造成密闭空间的空气膨胀对焊缝有不利的影响， 简而言之就

19、是排气。如果有螺纹孔就没这个要求排气，防止内部积水，在垫板靠下部为开小孔也可以 避免形成密闭空间，有温差时产生压力，对筒体有影响。最低处还有就是液体一旦进去了，可以流出来 避免形成封闭空间总结一下 : 是为了不形成封闭空间 防止中间气体对容器造成伤害 ，另外是为了 防止封闭空间内产生冷凝水 收热后局部膨 胀产生负面 影响 钻孔 是一种比较好的方法 .具体的要查看 GB150 那上面有比较好的解释 .刚刚参加完 2013 年第一期压力容器审核人员培训班。答辩图纸 R060 ，类别： A2压力容器类别：山类，设计压力 6.5MPa，工作压力：6MPa，安全阀开启压力：6.4MPa，容积8.37mA

20、3 （概算了一下PV 值，够上山类 啦），介质：反应气，介质特性：高度、易爆，工作温度：40 'C,设计温度：45 'C,腐蚀裕量：3mm，容器型式：立式、裙式支座支撑、无检查孔，孔开 了一堆（最大 DN100 ，补强管补强） ，直径 1200 ，壳体长度 6500 （好 像是，记不大清了，按照容积自己大概算了一下，差不多吧。）壳体、椭圆形 封头：名义厚度： 28mm （封头厚度未标注成形厚度，大概算了一下，厚度够啦 ），材质：16MnDR，接管材质：16MnD山，焊接接头系 数：0.85，无损检测 方法、级别、比例：JB/T4730.2/RT-AB/ n /20% （无CD类

21、检测技术要求）；焊接材料：低合金钢一一低合金钢之间：J507，碳素钢一一低合金钢之间：J507，碳素钢一一碳素钢之间：J427 ;技术要求中：要求所有材料及焊材进行 -70 C冲击，34J合 格， 27J 合格。（但未提焊材复验要求）我认为错误的地方：1. 焊接接头系数 0.85 改为 1.02. 无损检测方法、级别、比例：JB/T4730.2/RT-AB/ 山20% （无 CD 类检测技术要求） JB/T4730.2/RT-AB/ n /100%（并补充CD类及接管与法兰对接接头检测技术要求：JB/T4730.4/MT/ I /100%3. 壳体、椭圆形封头材质：16MnDR ，接管材质：1

22、6MnD山壳体、椭圆形封头材质：15MnNiDR ，接管材质：09MnNiDm4. 无检查孔提出具体的技术措施和定期检验的项目、方法5. 焊接材料：低合金钢一一低合金钢之间：J507，碳素钢一一低合金钢之间：J507，碳素钢一一碳素钢之间：J427 低合金钢低合金钢之间： W607 ，碳素钢低合金钢之间： W607 。6. 补充焊材复验的要求7. 补充钢板的超声检测要求8. 补充焊后热处理要求9. 补充制作试板的要求老师问的问题：1. 高压密封的主要形式及其密封方式2. 低温容器设计是结构上面应该注意哪些问题3. Cr-Mo 钢压力容器设计时应该注意哪些问题4. 上面的这个容器为什么不按照JB

23、/T4710 设计5. 还有其他几个问题记不大到了。 。 主要问题应该是找出来了，不知道其中的一些要求是否要求在图样上必须注明，欢迎大家指正。总体说来运气不是一般的好啊！ ，抽到一个相当常规的容器，不像他们的塔、高压、球罐、换热器。告诉大家一个偷懒的方法吧，就是守到答辩的楼下，问答辩完的同志，记录每一个容器的错误之处，图纸份数有限，重复率 挺高的，呵呵笔试题部分：只有凭记忆回忆一部分了，好几个题都是2011年两期考试的原题，看看以前的题还是挺有用的哟！根据答题的顺序大概写一下吧。简答题：1. 有一台压力容器在制造厂由于某种原因需由液压试验改为气液组合压试验，在总图“技术要求”中可能需要考虑进行

24、那些 变更？（很像原题吧？）2. 什么叫做焊接应力，其产生的原因及消除方法。3. 固定式管板换热器筒体 8mm加厚到10mm，管板是否需要重新计算？为什么？4. 卧式容器的双鞍式支座和多鞍式支座都各有哪些优缺点？5. 台压力容器设计压力 5MPa，最高工作压力6MPa，设计温度525 'C，壳体壁厚28mm （好像是，记不准确了。），材 质15CrMoR，接管壁厚16mm，材质15CrMo，计算该压力容器的水压试验压力。6. 带设备法兰的塔式容器的设计计算书中应包含哪些内容？分析题：1. 根据GB150.3用分析法计算开孔的附表，计算一个开孔，压力： 0.6MPa，筒体直径800，厚度

25、10mm，厚度附加量：1.5mm，材料：Q345R，接管：内径：510 （大概是吧，记不大清了。厚度：8.8mm，材料：10/GB99482. 容规和GB150对风险评估都有哪些要求，风险评估的原则和包含哪些内容。选择题：多看看书吧，都在书上呢，有几个原题，关于卧式容器的挺多的。判断题：都是一些比较基本的问题，20个题，大家应该没有什么大问题。我们单位一同事去参加了。没有详细说，提供以下几点内容：1、开卷考试中有一道问答：风险评估如何做？2、答辩抽到一换热器，问如果计算通不过如何处理？问塔器几种工况？同事的印象中说，老师的计算功底深，对计算问得比较详细低合金钢16MnD间的焊接材料应为 J50

26、6RH或J507RH一夹套容器罐，夹套工作压力为0.6Mpa，罐内工作压力为-0.10.5Mpa,工作温度为 151C。罐体内径1100mm，夹套覆盖的筒体长度为1200mm。两端采用标准椭圆封头，罐体材Q245R，采用双面对接焊，局部射线探伤，腐蚀裕量为1.5mm，不设安全阀。请设计筒体的壁厚和进行内筒体水压试验校核。（不计算上下封头）。此题该何计算？我看到答案与SW6强度计算软件算的结果不一致。麻烦各位高手讲解，谢谢！附答案：解：按新容规、GB150-98 计算：取夹套设计压力：1.05P = 0.63Mpa内筒设计压力：-0.1Mpa计算外压：Pc= 0.63+01 = 0.73Mpa设

27、计温度：151 C材料：Q245R焊缝系数：©= 0.85C2 = 1.5mmC1 = 0.3mm内筒体许用应力：t a T = 139.82MpaA。壁厚计算、外压计算长度：L= 1200+25+366.7 = 1592mma）设 S n =2mm，令 5 e =5-C = 12-1.8 = 10.2mmb) 查图 6-2 得 A = 0.00085c) 查图 6-3 得 B = 98Mpa按 6-1 式P= B/( D0/ 5 e ) 98 / 107.84 = 0.908Mpa许用外压力P>计算外压力Pc,则假设壁厚 5 n 42mm满足要求。B。内筒水压试验校核：b s

28、 445Mpa试验压力值 PT41.25Pc© T = 1.25 X 压力试验允许通过的压力： bTb T< 0.90 220.501试验压力下圆筒的应力：b T0P( Di+ 5e)( 25 e©)508.42Mpa校核条件b T<bT校核结果：合格答：设计内筒体的壁厚为 12mm 满足要求和进行内筒水压试验校核结果：合格 答案：解：按新容规 、GB150-98 计算取夹套设计压力： 1.05P 00.63Mpa 内筒设计压力： -0.1Mpa 计算外压： Pc0 0.63+010 0.73Mpa设计温度：151 C材料：Q245R焊缝系数：©= 0

29、.85C20 1.5mmC1 0 0.3mm内筒体许用应力： tb T0139.82MpaA。壁厚计算、外压计算长度：L = 1200+25+hi/3= 1200+25+91.67= 1316.67mm hi=Di/4=1100/4=275即封头的内曲面高度 .a）设 5 n 42mm，令 5 e =5-C = 12-1.8 = 10.2mmL/Do=1316.67/1124=1.1714D0/ 5 e=1124/10.2=110.2Do 为内筒的外径而不是 内径.b) 查图 6-2 得 A= 0.000972c) 查图 6-3 得 B= 112.18Mpa按 6-1 式P= B/(D0/5

30、e|)1=18 / 110.2 = 1.01802Mpa许用外压力P>计算外压力Pc,则假设壁厚 5 n =2mm满足要求B。内筒水压试验校核： 计算正确 .2005 年昆明、张家界审核考试问答题及其他部分开卷题1 .圆柱形内压容器 ,两端标准椭圆封头 ,设计压力 11.2MPa, 设计温度 250 度, 公称内径为 1 200,腐蚀余量为 1mm, 上有一 16Mn 接管 ,请确定壳体和封头的名义厚度及设备的水压试验压力 .2 .有一夹套真空容器 ,夹套介质为水蒸气 ,内筒压力 650mmHg, 夹套压力 0.7MPa, 请确定 :内筒和夹套的设计压力 ;内筒的计 算压力 (分上部未包

31、覆和下部包覆 );外套的计算压力 ;内 ,外筒的试验压力 ;5.外压法兰所需螺栓面积为何比内压少6. Cr-Mo 低合金钢材经火焰切割的坡口表面 ,为何应进行磁粉检测 ?其合格指标是什么 ?7. GB12337 的适用范围 ?赤道正切柱式支承有何优点 ?8，塔式容器的压应力在那种工况下最大？9，压力容器的焊缝可否允许开孔？如允许，则应如何要求？1、在压力容器类别的划分中，多腔容器的类别如何划分？如何确定换热器的容积？2、塔设备承受哪些载荷的作用？其强度及稳定性校核包括哪几方面？3、GB150 中对法兰的强度校核，要求满足哪些强度条件？4、应力腐蚀的主要因素是什么？举例说明哪些介质可引起碳钢和低

32、合金钢的应力腐蚀，简述对应力腐蚀环境下使用的压力 容器特殊制造、检验要求。5、确定一台钢制塔式容器车间制造完毕后的水压试验压力值。其参数如下：设计压力P=0.4MPa ，塔体受压腔高度 H=30mm ，设计温度T=250 °C,塔体受压元件材质 16MnR ，b =170MPa, t=156MPa, 塔壳名义厚度 5 =16mm。（列出表达式、代入数据及结果）6、今欲设计一台 10m3 的液化石油气储罐（丁烷）贮罐，设计压力 0.79MPa, 设计温度 50C, 筒体内径 1600mm ，筒体长度 4600mm ，主体材质 16MnR ，经计算筒体名义厚度 8mm ，请补 充下列内容

33、：1）确定压力试验的方法，给出试验压力及试验合格要求。2）确定鞍座位置尺寸 A （支座形心至封头切线的距离）。3）说明该贮罐应开设哪些管口，确定法兰类型、法兰公称压力、垫片材料及密封面型式。有个朋友今年参加容标委审核考试培训，在答辩时，考官问：“裙座壳体过渡段设计准则有哪些？”请各位朋友都来各抒己见！谢谢了是 HG20652 上规定的那些吧，过渡段的设计温度按筒体设计温度，温度大于 350 度时或低于 -20 度时的长度都有不同的， 见 P4 页2011 年全国长沙压力容器审核人员培训及考试情况 目的：对以后参与审核员培训及考试的海友有所帮助，一个感性认识，加快了解审核员考试的真面目、考试题型

34、、考试过程 以及注意事项等。培训安排：培训时间：大约 5 天半，课堂上所有资料、课件均不允许拷贝和拍照。课时安排：压力容器材料（ 1天），设计基础、总论（ 1天），受压元件和卧式容器设计方法（ 1 天），制造（ 1 天），球罐（ 3 小时）塔器（ 3 小时）换热器（ 3 小时）2011 年全国长沙压力容器审核人员考试试题一、选择（单选或多选， 40 题，共 20 分）1、铝制压力容器的壳体圆筒加工成形后不包括腐蚀裕量的最小厚度（）a、2mmb 、 3mmc 、 4mm2、GB150 的失效准则（弹性失效、弹塑性失效、塑形失效）3、 设计温度（）与气相氢接触的压力容器用钢应考虑氢腐蚀影响。a、

35、200b 、 300c 、 3504、焊接工艺评定的目的（选择一个好的焊接工艺、验证、制定焊接工艺规程、减少焊接缺陷）5、球壳板的最小宽度。6、当按 GB150 设计容器时，局部结构不满足 GB150 的规定，且 GB150 未规定不得采用，可以采用局部应力分析来确定局部结构的几何尺寸。问：分析中所采用的设计应力强度应为下述的那个值？（）.a、JB 4732 中规定的设计应力强度 Smb、GB150中规定的许用应力 4 t ;c、按容规规定的安全系数求取的值；d 、设计者自己确定的值7、 法兰设计压力较高时，垫片M（），y（）8、外压圆筒的稳定安全系数 m （压力容器工程师培训教材上查）9、大

36、开孔还可以用什么方法计算 :10、可拆的平盖采用什么计算模型（均布简支、均布固支、集中固支）11 、圆筒的环向应力（一次局部应力、一次总体薄膜应力）12 、 GB150 材料的强度（设计载荷条件的准确程度及载荷附加的裕度、材料性能稳定性及规定的检验项目和检验批量的严 格程度、应力分类）13 、什么情况下选择爆破片（压力）14、 下列哪些措施可用于防止冷裂纹的产生？（）a、控制熔敷金属中 S、P含量；b、焊前预热c、焊后表面无损检测d、焊后消氢处理15、 爆破片和安全阀同时使用时，爆破片的压力不能大于（1.04、 1.05）16 、外压容器直径 1200 ，长度 3000 ，半球形封头，计算长度

37、（ 3400 、 3600 ） 12337 压力使用范围（ 4MPa ）18 、影响塔器共振的因素（）19 、有再热裂纹倾向的无损检测在热处理（前、后、不用、前后都用）20、换热器圆筒的内直径允许偏差可通过外圆周长加以控制，其外圆周长允许偏差为（10mm ，15mm ，20mm ）21 、 U 型换热管允许有（一条、两条、三条）对接接头。 :22、GB150 第十章的适用范围 9 B,23、外压圆筒和内压圆筒外形检查主要区别24 、有效厚度包括哪些？（计算厚度、腐蚀裕量、加工裕量、圆整量）25 、蠕变有哪些特征？ 226、换热器的面积按照什么计算（外径 中径、内径27 、 GB150 中规定的

38、关于不锈钢复合钢板哪些是正确的（GB150 4.2.12 ）28 、GB150 中规定的哪些容器的焊缝表面不得有咬边（低温容器、不锈钢、）29 、给定设计压力，给定最高允许工作压力，水压试验的压力为多少？30 、在卧式容器的强度计算中，若考虑了 *力和其他载荷的组合时， ，壳体的许用应力应该为（ 1.0 1.1 1.2 1.5 ）.31、奥氏体不锈钢在 425 'C下，会有什么析出？（石墨、碳化铬）32 、应力腐蚀是什么？33 、低温容器是按照（设计温度）温度低于 -20 C34、固容规的高中低压容器的压力等级的划分是按（设计压力工作压力）35 、低温容器的局部无损检测应（大于等于 5

39、0%36 、塔器的裙座材料应该与（受压元件）一样37、GB150 规定考虑 *力和风载荷时，设备容器壁的应力允许不超过许用应力的（ ）倍。、 0.9b、 1.2c、 1.538、 有一夹套容器，内筒工作压力为0.1MPa （内压） ，夹套内工作压力为 0.2MPa ，内筒按 0.1MPa 内压与 0.2MPa 的 外压组合进行设计的，在进行夹套水压试验时，下列哪种说法正确？b 、内筒保持 0.1MPa 的内压力 c、 a、 b 皆可39、二、判断（ 20 题，共 20 分）I 、球罐所在地区设防烈度比相邻地区低一级，应该按近震处理。 （）2、 ni 和 ni 合金的使用状态是退火或固溶。 （）

40、3、法兰密封时垫片也属于压力容器范畴（）4、垫片 y 值大时，法兰螺栓的载荷总是大（）5、宽面法兰相比窄面法兰，计算厚度薄，但需要的螺栓面积大（）、GB150 的低温低应力工况比 150 的名词解释多”拉伸薄膜”二字（）7、 金属内表面200 C,外表面160 C,金属温度175 C,确定的设计温度 180 （）8、设计压力25MPA,80 C水，属固容规管辖（）9、无缝钢管压力容器属于 GB150 管辖（）10 、局部无损检测的焊接接头的交叉部位应全部检测,合格级别同100% 检测的级别（）II 、夹套容器,内筒为真空容器,夹套工作压力 0.3MPA ,内筒设计压力 -0.4MPA（）12 、换热器的支撑板不用考虑腐蚀余量（） !13 、一腔划为 II 类,另一腔为