东水门索塔施工温控专项方案7[1].3

1、重庆东水门长江大桥索塔施工温控专项方案中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2011年6月目 录一、工程概述- 1 -1.1编制依据- 1 -1.2工程概述- 1 -二、配合比设计- 2 -三、大体积混凝土的温控计算- 5 -3.1相关资料- 5 -3.2温控计算- 6 -3.3冷却管的布置及混凝土的降温计算- 8 -四、温控指标- 9 -4.1温度控制- 9 -4.2冷却水- 9 -4.3保温养护- 10 -五、温控措施- 10 -5.1混凝土配制- 10 -5.2混凝土浇筑温度的控制- 10 -5.3控制混凝土浇筑间歇期、分层厚度- 11 -5.4冷却水管的埋设及控制- 11

2、-5.5 内表温差控制- 12 -5.6裂缝控制措施- 12 -六、现场温度监测- 15 -6.1检测元件的布置- 15 -6.2监测元件的埋没- 15 -6.3现场监测要求- 16 -一、工程概述1.1编制依据1、重庆东水门长江大桥工程施工设计图 （2010-12）2、施工图设计技术交底 （2011-5）3、招标文件 （2011-3）4、重庆东水门长江大桥总体施工组织设计 （2011-6）5、城市桥梁工程施工质量验收规范 （DBJ50-086-2008）6、混凝土索塔施工作业企业标准 （QBMBEC1004-2005）7、公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000）8、路桥施工计算手册人

3、民交通出版社2004版1.2工程概述东水门长江大桥索塔采用天梭形，包括上塔柱、中塔柱、下塔墩，采用C50混凝土，P1塔塔柱顶高程341.61m，塔底高程169.00m，索塔总高172.61m；其中上塔柱高46.5m，中塔柱高62.5m，下塔墩高63.61m；P2塔塔柱顶高程341.496m，塔底高程179.00m，索塔总高162.249m；其中上塔柱高46.5m，中塔柱高62.5m，下塔墩高53.496m，整个桥塔在横桥向平面内有外、中、内三条轮廓线，每条轮廓线均由圆曲线和直线组合而成。下塔墩外轮廓为半径308.145m圆曲线，中、上塔柱外轮廓采用斜率为13：95的直线，中塔柱与下塔墩连接段采

4、用半径108.35m的圆曲线过渡；下塔柱中轮廓线为半径53.581m圆曲线，中、上塔柱中轮廓线为直线，斜率11.65:96，在中塔柱与下塔柱连接段采用半径138.763m的圆曲线过渡；下塔柱内轮廓为半径46m的圆曲线，中塔柱内轮廓为半径227m的圆曲线，上塔柱为竖直线，只在塔顶7米处向外与中轮廓相交。桥塔在桥面处横向最宽为35.0m，塔顶横向宽7.0m，塔底横向宽度P1塔为18.268m，P2塔为23.897m。主塔纵向宽度塔底为11m，从塔底分叉处到桥面由11m变为9.0m，从桥面以上13米到塔顶由9.0m变为7.5m，按直线变化。塔柱采用单箱单室结构形式，塔墩采用单箱多室结构形成，塔柱壁厚

5、1.0m，塔墩壁厚2.0m，考虑景观效果，局部作细节处理。主塔墩由于防撞需要，在180.0m标高以下采用C20素混凝土充填。塔墩根部、塔墩分叉段及中、下塔柱连接段有混凝土实心段，为大体积混凝土，进行大体积混凝土的施工设计，采取有效的降温措施，防止温度应力、混凝土收缩等引起的裂缝。此外在减少水泥用量、降低骨料入仓温度、加适量外加剂和精心养生等措施方面进行研究，减小水化热的影响。大体积混凝土由于水化热作用，混凝土浇筑后将经历升温期、降温期和稳定期三个阶段，在这三个阶段中混凝土的体积随之伸缩，若各块混凝土体积变化受到约束就会产生温度应力，如果该应力超过混凝土的抗裂能力，混凝土就会开裂。二、配合比设计

6、混凝土自身的物理、热学性能是影响大体积混凝土温度裂缝控制效果最基本、最重要的影响因素，混凝土配合比优化是温控方案设计的首要任务。1) 混凝土配合比设计原则表2-1混凝土配合比设计控制要求要求砼种类特殊要求一般要求用途C50 （大体积）1、 尽量降低水泥用量(350 Kg/m3)；2、 加大掺合料掺和比例；3、 坍落度200220mm4、 缓凝时间30h；5、 使用岳阳洞庭湖天然中粗砂。1、1小时坍落度损失20mm；2、压力泌水率S1040%；3、含气量3.0%；4、总碱含量1.8kg/m3；5、钢筋混凝土中氯离子含量不应超过胶凝材料总量的0.1%；6、预应力混凝土中氯离子含量不应超过胶凝材料总

7、量的0.06%。；7、混凝土强度应符合要求，且按照规范评定合格；8、使用大掺量、双掺配合比；9、建议使用聚羧酸系减水剂；10、其他未列举项目应符合相关标准及设计要求。用于大体积混凝土C501、坍落度200220mm；2、初凝时间1618h；3、尽量降低水泥使用量，以降低水化热。4、使用岳阳洞庭湖天然中粗砂。用于主塔墩底部分节段C50 （大流动性、预应力砼）1、 坍落度220250mm；2、 扩展度550mm；3、 初凝时间1618h。4、 使用岳阳洞庭湖天然中粗砂。用于主塔墩顶部分节段C50钢纤维 （大流动性、预应力砼）1、 掺加90Kg/m3钢纤维；2、 坍落度220250mm；3、 扩展度

8、550mm；4、 初凝时间1618h。5、 使用岳阳洞庭湖天然中粗砂。用于主塔墩顶锚索节段注：表中控制要素均考虑为入泵前检查控制，未考虑混凝土运输途中的变动。大体积混凝土配合比设计原则是配制出绝热温升小、抗拉强度较大、极限拉伸变形能力较大、热强比小、线胀系数小，自生体积变形最好是微膨胀，至少是低收缩的混凝土。混凝土配合比按照低砂率、低坍落度、低水胶比、掺高效减水剂和高性能引气剂、高粉煤灰掺量的设计原则进行设计。混凝土配合比设计控制要求见表2-1。2) 原材料的选定为从根本上保证达到混凝土工程的质量控制要求，我部对混凝土工程所选用的原材料要求见表2-2。表2-2混凝土原材料要求材料名称检验项目检

9、验要求备注水泥比表面积300 m2/kg且350 m2/kg1、避免使用早强水泥；2、应选用低碱水泥；标准稠度用水量/安定性合格凝结时间45min且600min胶砂强度符合标准要求碱含量0.80%氯离子含量0.06%C3A含量8%细集料颗粒级配符合DBJ/T50-099-2010标准要求1、混合砂细度模数不低于1.8；2、特细砂细度模数不低于0.9；含泥量2.0%泥块含量0.5%压碎值（机制砂）<25%石粉含量（机制砂）MB<1.47%MB1.42.0%母材强度80Mpa氯离子含量0.02%碱活性无碱活性反应粗集料颗粒级配符合DBJ/T50-099-2010标准要求1、来源固定，质

10、量稳定；2、颗粒均匀、洁净，形状良好。含泥量0.5%泥块含量0.2%针片状颗粒含量10%压碎值12%母材强度母材与混凝土强度等级之比不小于1.5氯离子含量0.02%碱活性无碱活性反应外加剂减水率25%优先选用聚羧酸类高效减水剂；PH值/含气量3.0%密度/碱含量10.0%氯离子含量0.6%水选用饮用水源粉煤灰细度25.0%级粉煤灰需水量比105%烧失量8.0%氯离子含量0.02%矿渣粉活性指数7d75%S95级矿渣粉28d95%含水量1.0%流动度比95%比表面积350 m2/kg且500 m2/kg烧失量3.0%三氧化硫4.0%氯离子含量0.06%结合混凝土原材料的质量要求，通过与两家商品混

11、凝土搅拌站进行协商，我部选定以下混凝土原材料以供使用。a.水泥水泥选用低水化热普通硅酸盐水泥，品牌如下：选用重庆拉法基水泥厂生产的P·O42.5普通硅酸盐水泥（永固）。选用重庆小南海水泥厂生产的P·O42.5普通硅酸盐水泥（汉信），严禁采用早强水泥。b.粉煤灰选用重庆华能珞璜电厂生产的级粉煤灰。c.矿粉选用拉法基腾辉生产的S95级矿粉。d.细集料C50及以上标号混凝土统一采用岳阳洞庭湖出产的天然中粗砂。e.粗集料选用重庆黄角垭碎石场出产的510mm及520mm连续级配石灰石碎石（永固）。选用重庆巨成建材有限公司生产的510mm及1020mm石灰石碎石（汉信）。f.外加剂选用

12、三圣牌聚羧酸高效减水剂（永固）。选用重庆建研科之杰新材料有限公司生产的聚羧酸高效减水剂（汉信）。外加剂缓凝时间均不小于30小时。3）索塔混凝土配合比索塔混凝土配合比见表2-3。表2-3索塔混凝土配合比（MPa）施工配合比单位体积原材料用量（kg/m3）水泥细骨料粗骨料外加剂拌合水FK35068511107.281504590三、大体积混凝土的温控计算东水门长江大桥塔墩根部、塔墩分叉段及中、下塔柱连接段有混凝土实心段，为大体积混凝土。索塔底部为实心段，高5米，混凝土标号为C50，横桥向约20m,顺桥桥向11m，角部采用圆弧过渡。浇筑时分两层浇筑，考虑与既有承台龄期相差时间长，下层浇筑厚度为2米，

13、上层浇筑厚度3米。下层布置两层冷却水管，上层布置三层冷却水管。以冷却水管上下左右间距不大于1米布置为原则。3.1相关资料1)配合比及材料桥墩混凝土：C：W：S：G：F：K =1：0.43：1.95：3.18：0.021：0.13:0.03材料：每立方混凝土含重庆小南海普通硅酸盐水泥42.5水泥350kg、洞庭湖砂685kg、沪蓉西石料厂520mm连续级配碎石1110kg、重庆建研科之杰point-400s缓凝效减水剂7.28kg、拌合水150kg，粉煤灰45kg、矿粉90kg。2）混凝土拌和方式采用自动配料机送料，拌和站集中拌和，混凝土运输至工地现场泵输送入模。3.2温控计算 根据路桥施工计算

14、手册里混凝土灌筑前裂缝控制施工计算，先计算混凝土的水泥水化热绝热升温值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过抗裂验算，得出相应龄期可接受的最大砼内外综合温差，再进采取冷却水管降温措施后的综合温差计算，验算其措施是否满足抗裂要求。以P1索塔首节段为例进行温控计算，具体计算过程如下：3.2.1 不采取降温措施时的温控计算绝热温升计算:Th= mcQ/C（1-mt）式中：Th混凝土的绝热温升（）；mc每m3 混凝土的水泥用量，取350Kg/m3；Q每千克水泥28d 水化热，取377KJ/Kg；C混凝土比热，取0.96KJ/（Kg·K）；混凝土密度，取2400（Kg/m3）；为

15、常数，取2.718；t混凝土的龄期（d）；m系数、随浇筑温度改变，取0.3；计算结果如下表：t（d） 36912Th（）34.0 47.8 53.4 55.7 各龄期混凝土收缩变形式中：-龄期t时砼的收缩变形值；-标准状态下最终收缩值，3.24×10-4e常数e=2.718；M1、M2、M3Mn-各种不同条件下的修正系数；混凝土收缩变形不同条件影响修正系数M1M2M3M4M5M6M7M8M9M101.01.01.01.041.01.11.250.81.00.76各龄期砼收缩变形值如下表龄期（d）36912151821（×10-5）0.83 1.64 2.42 3.19 3.

16、92 4.64 5.34 各龄期砼收缩当量温差 y(t)：不同龄期混凝土收缩相对变形值；：混凝土线膨胀系数取1×10-5/；各龄期收缩当量温差龄期（d）36912151821Ty(t)-0.83 -1.64 -2.42 -3.19 -3.92 -4.6 -5.3 各龄期混凝土最大综合温差Tj：砼浇筑温度，取30T（t）:龄期t的绝热温升Ty（t）:龄期T时的收缩当量温差Tq：砼浇筑后达到稳定时的温度，取30混凝土最大综合温差龄期（d）36912151821T21.59 29.90 32.82 33.57 33.44 32.98 32.38 混凝土各龄期弹性模量 E0:砼最终弹性模量（

17、Mpa），C50取定E03.45×104 N/mm2混凝土各龄期弹性模量（×104N/mm2）龄期（d）36912151821E（t）0.82 1.44 1.92 2.28 2.56 2.77 2.93 外约束为二维时温度应力计算E（t）：各龄期砼弹性模量：混凝土线膨胀系数 1×10-5/T(t)：各龄期混凝土最大综合温差:砼泊松比，取定0.15 0.15Rk:外约束系数,取定11Sh(t) :各龄期砼松弛系数混凝土松弛系数如下表龄期(d)36912151821Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369外约束为二维时温度应力(N

18、/mm2)龄期(d)36912151821-1.18 -2.65 -3.56 -3.75 -4.13 -4.11 -4.12 验算抗裂度是否满足要求根据经验资料，把砼浇筑后的15d作为砼开裂的危险期进行验算。（抗裂度验算）fct=2.64Mpa （28天抗拉强度设计值）同条件龄期15天抗拉强度设计值（达28天强度的75%）龄期15天温度应力1.04MPa2.0872>1.05,抗裂度不满足要求反算可得当二维温度应力为2.0872MPa时，15天时控制综合温差为：16.83.2.2 采取冷却水管降温措施时的温控计算基本数据：水的比执c水：4200J/kg水的密度水：1000Kg/m3流量v

19、水：7.008m3/h浇筑砼量V砼：400m3通水时间：t砼的比热c砼：960J/kg进出口水处温差T：3降温计算：T=(v水*t*水*T*c水)/(V砼*水*c砼)混凝降温计算如下表通水时间(d)36912151821降温T()6.90 13.80 20.70 27.59 34.49 41.39 48.29 预埋冷却水管后各龄期砼土内外温差：时间(d)36912151821温差()14.69 16.10 12.13 5.97 -1.05 -8.42 -15.91 内外温差不需要出现负值，因此通水一定时间后可结束通水。外约束为二维时温度应力计算E（t）：各龄期砼弹性模量：混凝土线膨胀系数 1&

20、#215;10-5/T(t)：各龄期混凝土最大综合温差:砼泊松比，取定0.15 Rk:外约束系数,取定1Sh(t) :各龄期砼松弛系数混凝土松弛系数如下表龄期(d)36912151821Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369外约束为二维时温度应力(N/mm2)龄期(d)36912151821-0.80 -1.43 -1.32 -0.67 0.13 1.05 2.02 验算抗裂度是否满足要求此时把砼浇筑后的6d作为砼开裂的危险期进行验算。（抗裂度验算）fct=2.64Mpa （28天抗拉强度设计值）同条件龄期6天抗拉强度设计值（达28天强度的 :ln6/l

21、n28 ）=0.5377龄期6天温度应力-1.43MPa 1.00671.05,抗裂度满足要求四、温控指标根据计算和已有现场经验，按照施工流程，从配合比优化到养护全过程控制大体积混凝土结构的拉应力不超过混凝土相应龄期的抗拉强度，同时控制混凝土内部的温度场变化按照预计的目标发展。4.1温度控制水泥温度不宜高于65；混凝土浇筑温度不宜高于35；索塔混凝土内部最高温度控制不超过65；4.2冷却水冷却水流速应达到0.99m/s以上，流量应大于29.2L/min；单根冷却水管长度不超过200m；冷却水不宜过冷，冷却水水温与索塔内部最高温度温差不宜大于30，可采用上表面蓄水循环或水箱混合调温。4.3保温养

22、护内外温差控制小于25；混凝土降温速率不宜大于3/d；淋注于混凝土表面的养护水温度不低于混凝土表面温度15；混凝土内部断面均温与环境温度之差小于20方可拆模。五、温控措施塔墩根部、塔墩分叉段及中、下塔柱连接段有混凝土实心段，为大体积混凝土，进行大体积混凝土的施工设计，采取有效的降温措施，防止温度应力、混凝土收缩等引起的裂缝。此外在减少水泥用量、降低骨料入仓温度、加适量外加剂和精心养生等措施方面进行研究，减小水化热的影响。施工前需经过周密的理论计算、精心组织、协同配合，通过系统的测温监控，防止裂缝的产生，确保施工能顺利完成。5.1混凝土配制为使大体积混凝土具有良好的抗侵蚀性、体积稳定性和抗裂性能

23、，混凝土配制按如下原则配制：采用低水化热的胶凝材料体系，推荐大掺量矿物掺合料体系。优选低开裂温度的配合比。选用优质聚羧酸类缓凝高效减水剂。在保持混凝土工作性的同时，可以减少砼用水量和水泥用量，降低混凝土温升，减小收缩，提高混凝土抗拉强度。此外，缓凝时间长有利于混凝土自然散热，避免早期热裂缝的出现。夏季施工实验室混凝土缓凝时间宜为30小时左右。掺加优质引气剂，控制砼含气量在4%左右，可改善混凝土和易性、均质性，提高砼变形性能和抗开裂性能力。选用级配良好、低热膨胀系数、低吸水率的粗集料，优质骨料体积稳定性好，用水量小，可减小混凝土的收缩变形。用低流动性混凝土，在满足施工的前提下，尽可能使用坍落度相

24、对较低的混凝土，有利于减少混凝土用水量，降低温升、减少干缩，提高抗开裂性能。5.2混凝土浇筑温度的控制降低混凝土的浇筑温度对控制混凝土裂缝非常重要。相同混凝土，入模温度高的温升值要比入模温度低的大许多。混凝土的入模温度应视气温而调整。图5-1 不同气温下、不同浇筑温度、构件厚度的混凝土在约束条件下最大应力水平和最大温差的关系从不同气温不同浇筑温度、不同厚度的构件，在约束条件下最大应力水平和最大温差的关系图中可见，控制浇筑温度和最大温差可有效降低混凝土的最大温度应力。在混凝土浇筑之前，通过测量水泥、粉煤灰、砂、石、水的温度，估算浇筑温度。若浇筑温度不在控制要求内，则应采取相应措施调节混凝土浇筑温

25、度。5.3控制混凝土浇筑间歇期、分层厚度混凝土浇筑时合理分层、分块浇筑，避免应力集中，改善约束条件。混凝土浇筑间歇期一般控制在7天左右，最长不得超过10天。为降低老混凝土的约束，需做到薄层、短间歇、连续施工。5.4冷却水管的埋设及控制1)水管位置根据混凝土内部温度分布特征及控制最高温度的要求，索塔施工时每层埋设两层冷却水管，水管水平间距为1.0m，竖直间距为1.0米，冷却水管内径25mm。2)冷却水管连接冷却水管可采用丝扣连接或橡胶管套接，确保不漏水。采用橡胶管套接时，两根冷却水管在橡胶套管内应对碰，避免橡胶管弯折阻水，用多重铁丝扎紧。3)冷却水管使用及其控制冷却水管使用前进行压水试验，防止管

26、道漏水、阻水，通水时间在1h左右，对于管道漏水、阻水的部位立即进行修复；冷却水管进水口处设置分水器，每层冷却水管设置两个分水器，分水器设置泄压阀门；每套水管设置单独的阀门，并对每套水管逐一编号；混凝土浇筑到各层冷却水管标高后开始通水，各层混凝土峰值过后尽快减缓或停止通水，冷却水流量控制应委派专人管理；建议设立水箱，将江水抽入水箱后与冷却出水中和循环使用，以减小冷却水与内部的温差，实时监控冷却水进水温度，宜控制水温与内部最高温度差在30以内；升温时段通水流量应使流速达到0.65m/s以上，形成紊流，降温时段，可通过水阀控制减缓通水，使流速减半，水流平缓，以层流状态冷却混凝土；供水泵采用离心式水泵

27、，水泵功率大小根据水管套数和通水流量选取。5.5 内表温差控制对于大体积混凝土，由于水化放热会使温度持续升高，如果气温不是过低，在升温的一段时间内应加强散热，如加大通水流量、降低通水温度等。当混凝土处于降温阶段则要保温覆盖以降低降温速率。若监测结果显示混凝土内表温差超过温控标准，则需按照“内保外散”的原则采取更严格的温控措施加强控制。索塔混凝土处于水位变动区，江水与大气的温差易造成冷热交替循环，产生温度应力；寒潮的温度骤降也会使应力聚增。混凝土施工时，环境温度很低，在控制内部最高温度的同时，必须采取表面保温措施，控制内表温差。为防止气温较低或突遇寒潮气温骤降，除侧壁利用防撞钢套箱保温外，上表面

28、应覆盖一层薄膜和一层土工布保温保湿。混凝土保温充分、时间足够长，让混凝土慢慢冷却，拉应力会在砼内松驰掉，直到温差达到允许范围，可有效控制裂缝的产生。5.6裂缝控制措施影响混凝土开裂的因素很复杂，往往不是单一因素造成的。混凝土施工的各个环节对于控制早期裂缝、减小后期开裂倾向、保证实现设计的混凝土结构耐久性是至关重要的。特别是现代水泥成分中较高水化速率的组分因素增加，即使不是早强水泥的品种，水化热速率也都加快，且考虑耐久性设计的混凝土水胶比低，混凝土的自收缩变形和温度变形较大，施工中各个环节的控制就显得尤为重要。1)浇筑和振捣 混凝土按规定厚度、顺序和方向分层浇筑，在下层混凝土初凝前浇筑完上层混凝

29、土，混凝土分层布料厚度不超过30cm。正确进行混凝土拌和物的振捣，避免用振捣棒横拖赶动混凝土拌和物，以免造成离下料口远处砂浆过多而开裂。2)养护混凝土养护包括湿度和温度两个方面。结构表层混凝土的抗裂性和耐久性在很大程度上取决于施工养护过程中的温度和湿度养护。因为水泥只有水化到一定程度才能形成有利于混凝土强度和耐久性的微结构。为保证养护质量，对混凝土表面进行潮湿养护。大掺量粉煤灰混凝土湿养护时间不少于14天。湿养护的同时，还要控制混凝土的温度变化。根据季节不同采取保温和散热的综合措施，保证混凝土内表温差及气温与混凝土表面的温差在控制范围内。处于江面大风速环境下的混凝土结构物，浇筑后应立即覆盖，避

30、免塑性开裂。应尽早开始湿养护，如使用透水模板或尽早松动模板浇水。此外应避免间断浇水造成表面干湿循环。拆模时间应视混凝土内部温度而定，不能在混凝土内部温度最高时拆模，以免对混凝土产生冷激。拆模后注意保温，避免降温速率太快。图5-2所示为混凝土典型的内部温度发展曲线。在刚浇筑很短时间的第阶段（约36小时）温度还没有上升，基本上保持浇筑温度。图5-2 混凝土典型温度、应力发展曲线第阶段开始升温，但因混凝土尚处于塑性而内部为零应力，直到温度为T1,2时，混凝土内部开始产生压应力；第阶段混凝土持续升温，但由于徐变和自收缩的影响，在达到温峰前，压应力就开始下降；第阶段混凝土开始降温，当压应力下降为0时，混

31、凝土仍然为温度很高的T2,3；第阶段内部应力由压应力变成拉应力；在温度到达Tc时，混凝土开裂。T1,2称为第一次零应力温度，T2,3为第二次零应力温度，Tc为开裂温度。开裂温度越低，混凝土抗裂性越好。这个图可以指导施工期间混凝土的温度控制，即，尽量在第、阶段冷却混凝土，减小升温速率和温峰值，第、阶段要采取灵活保温措施控制降温速率。3)拌合站内材料温控原材料的温度直接影响混凝土的初始温度，为控制其温度，具体措施。必须与厂家联系，至少存储达15d，避免出厂高温，确保进场时水泥温度为常温。砂石料：为控制骨料温度，所有砂石料堆放和装卸处设置遮阳和防雨棚。施工用水：确保温度低于空气温度。4)施工现场温控

32、，大体积混凝土施工温度控制措施为以下三种方案，现场施工可根据具体情况选择实施：a.浇注时尽量选择阴天开始，浇注现场地泵泵管覆盖潮湿麻袋降温；混凝土浇注时，必要时在预埋钢筋上覆盖遮阳彩条布，或用大型风扇进行风动降温处理。b.混凝土养护期间，应重点加强混凝土湿度和温度控制。混凝土振捣完成后，尽量减少表面混凝土暴露时间，并用潮湿麻袋或塑料薄膜紧密覆盖混凝土暴露面，防止表面水分蒸发并进行保温。暴露面保护层混凝土初凝前，应进行二次收光，收光后再覆盖麻袋等进行保湿保温。混凝土表面养护期间，注意浇水等措施进行保水、潮湿养护。混凝土养护期间注意采取保温措施，防止混凝土表面温度受环境因素影响（如曝晒、气温骤降等）而发生剧烈变化。当设计无要求时，混凝土内外温差、表面温度与环境温度之差不宜超过25。且养护用水温度与混凝土表面温度之差不得大于15。混凝土强度达到1.2 MPa以前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。混凝土养护期间，应对混凝土的养护过程作详细记录，并建立严格的岗位责任制。c.为控制基础大体积混凝土结构内部因水泥水化热引起的绝热温升，防止因混凝土结构内、外温差过大而产生的温度裂纹，需在基础混凝土结构内部埋设冷却水管和测温点，通过冷却水循环，降低混凝土内部温度，减小内表温差，控制混凝土内外温差小于25。通过测温点温度测量，掌握混凝土内部各测温点温度变化，以便及时调整冷却水的流量，控制温差。冷却