锁盖注射模具设计说明书

1、宴風工藝祗烹举诺膨罷Wuxi Institute of Arts & Techno Iogy塑料成型工艺及模具设计课程设计说明书题 目班 级：姓 名：学 号：指导老师：提交日期： 2010年11月25日、八刖本说明书为锁盖注射模具设计说明书，是根据塑料模具手册上的 设计过程及相关工艺编写的。本说明书的内容包括：目录、课程设计 指导书、课程设计说明书、参考文献等。编写本说明书时，力求符合设计步骤，详细说明了塑料注射模具 设计方法，以及各种参数的具体计算方法，如塑件的成型工艺、塑料 脱模机构的设计。本说明书在编写过程中，得到老师和同学们的大力支持和热情帮助，在此谨表谢意。由于本人设计水平有

2、限， 在设计过程中难免有错误之处， 敬请各位老师批评指正。设计者：xxx2011.11第一部分产品的说明4第二部分塑件分析 5第三部分注射机的型号和规格选择及校核6第 四 部分型腔的数目决定及排布9第五部分分型面的选择 10第六部分浇注系统的设计11第七部分成型零件的工作尺寸计算及结构形式15第八部分导柱导向机构的设置18第 九 部分推出机构的设计19第 十 部分温度调节系统的设置20第十一部分模具的动作过程22第十二部分加工说明23第十三部分设计小结26第十四部分参考文献27第一部分 产品的说明action A - A囲呂対：-法伍葩聲空P生产nii图一零件实体图由于对制品的精度无太大的要求

3、，因此根据国标GB/T14486-1993 的规定可得制品的公差等级为 MT6。生产批量的大小，直接影响模具的结构型式，一般大批量生产时，可选用一 模多腔来提高生产率；小批量生产时，可采用单型腔模具等进行生产来降低模具 的制造费用。任务要求设计为一模两腔。在确定模架结构形式和定模、动模板的尺寸后，可根据定模、动模板的尺寸，中确定模架从塑料模国家标准 GB/T12555-1990 和 GB/T12556-1990规格。待模架规格确定后即可确定主要塑模零件的规格参数。第二部分 塑件的分析材料：黑色酚醛塑料（PF）一、工艺条件注射机类型：柱塞式螺杆转速：4080r min -1喷嘴温度：90100

4、C料筒前端温度：料筒后端温度：4050 C模具温度160169 C70100 °C注射压力：98147MPa背压：00.49MPa注射时间：210s保压时间：315s硬化时间：1550s成型周期45120s成型收缩率：0.006%成型温度：146180 C成型压力：742MPa二、成型特性1、刚性好，变形小，耐热耐磨，无定形料，吸湿性小,但为了提高流动性，防 止发生气泡则宜先干燥。2、流动性差，极易分解，特别在高温下与钢、铜金属接触更易分解，分解 温度为200 ° C.分解时有腐蚀及刺激性气体3、成型温度范围小，必须严格控制料温4、用螺杆式注射机及直通喷嘴，孔径易大，以防死

5、角滞料，滞料必须及时处理清除5、模具浇注系统应粗短，浇口截面宜大，不得有死角滞料，模具应冷却,其表面应镀铬注射模是安装在注射机上的，因此在设计注射模具时应该对注射机有关技术规范进行必要的了解，以便设计出符合要求的模具，同时选定合适的注射机型号。从模具设计角度考虑，需要了解注射机的主要技术规范。 在设计模具时，最 好查阅注射机生产厂家提供的有关“注射机使用说明书”上标明的技术规范，。因为即使同一规格的注射机，生产厂家不同，其技术规格也略有差异。1、注射机的选用选用注射机时，通常是以某塑件（或模具）实际需要的注射量初选某一公称 注射量的注射机型号，然后依次对该机型的公称注射压力、 公称锁模力、模板

6、行 程以及模具安装部分的尺寸进行校核。以实际注射量初选某一公称注射量的注射机型号；为了保证正常的注射成型，模具每次需要的实际注射量应该小于某注射机的公称注射量，即：V实V公式子中，V实一实际塑件（包括浇注系统凝料）的总体积（cm3）。由分析，可得塑料盒的体积为8.5cm 3，考虑到设计为2腔，加上浇注系统的冷凝料，查阅塑料模设计手册的国产注射机技术规范及特性，可以选择XS Z 60。以下为其技术规格注射容量：60cm 3螺杆直径：38mm注射行程：180mm注射压力：122MPa合模力为500kN注射时间：2.9s注射方式：柱塞式最大成型面积：130cm合模方式：液压-机械最大注射面积：130

7、cm模具高度：200300mm最大开模行程180mm喷嘴圆弧半径：12mm喷嘴孔直径为4mm拉杆空间：190 x 300im液压泵流量：70、12L.min -1液压泵压力：6.5Mpa电动机功率：11kW加热功率：2.7kW动、定模固定板尺寸：330 x 440mm机器外形尺寸：3160 x 850 x 1550mm2、注射压力的校核该项工作是校核所选注射机的公称压力P能否满足塑件所成型时需要的注射压力Po，其值一般为70150MPa，通常要求P> P0。我们这里选130MPa3、锁模力的校核锁模力是指注射机的锁模机构对模具所施加的最大夹紧力， 当高压的塑料熔 体充填模腔时，会沿锁模方

8、向产生一个很大的胀型力。 为此，注射机的额定锁模 力必须大于该胀型力，即：F锁 F胀=人分卩型F锁一注射机的额定锁模力（N）;P分一模具型腔内塑料熔体平均压力（MPa ） 一般为注射压力的0.30.65 倍，通常取2040MPa。我们这里选P型=40MPaA 分塑料和浇注系统在分型面上的投影面积之和( mm 2 )由 Pro/E 分析 / 面测量，可得投影面积为 70cm 2 ，浇注系统的投影面积不 超过 10cm 2 F锁 F胀 =A分X P型=80 X 200 X 30=4.8 X 105 ( N)而锁模力为 500KN ，大于 480KN ，符合要求。4 、开模行程与推出机构的校核开模行

9、程是指从模具中取出塑料所需要的最小开合距离，用 H 表示，它必 须小于注射机移动模板的最大行程 S 。由于注射机的锁模机构不同， 开模行程可 按以下两种情况进行校核： 一种是开模行程与模具厚度无关； 二种是开模行程与 模具厚度有关。 我们这里选用的是开模行程与模具厚度无关， 且是单分型面注射 模具。( 1 )、当开模行程与模具厚度无关时这种情况主要是指锁模机构为液压 -机械联合作用的注射机，其模板行程 是由连杆机构的做大冲程决定的， 而与模厚度是无关的。 此情况又两种类型： 对单分型面注射模，所需开模行程 H 为：S H = H 1 + H 2 + (510) mm式中， H1 塑件推出距离(

10、也可以作为凸模高度) ( mm )；H 2包括浇注系统在内的塑高度( mm )；S 注射机移动板最大行程( mm )；H 所需要开模行程 ( mm )而我们这里通过资料可得出（结构见图六）H = 15 + 95 + 8 = 118（mm ）。 对双分型面注射模，所需开模行程为：S 机 H 二 + H 2 + a + （5 10 ） mm式中，a中间板与定模的分开距离（mm ）。（2）、推出机构的校核各种型号注射机的推出装置和最大推出距离各不同，设计模具时，推出机构应与注射机相适应，具体可查资料。第 四 部分分型面的选择一副模分型面是指分开模具取出塑件和浇注系统凝料的可分离的接触表面 具根据需要

11、可能有一个或两个以上的分型面， 分型面可以是垂直于合模方向， 也 可以与合模方向平行或倾斜，我们在这里选用与合模方向倾斜。1、分型面的形式：分型面的形式与塑件几何形状、 脱模方法、 模具类型及排气条件、 浇口形式 等有关，我们常见的形式有如下五种：水平分型面、垂直分型面、斜分型面、阶 梯分型面、曲线分型面。2、分型面的选择原则：1 ）、便于塑件脱模： 、 在开模时尽量使塑件留在动模内 、应有利于侧面分型和抽芯 、应合理安排塑件在型腔中的方位；2）、考虑和保证塑件的外观不遭损坏3）、尽力保证塑件尺寸的精度要求（如同心度等）4 ）、有利于排气5 ）、尽量使模具加工方便第五部分型腔数目的决定及排布1

12、、型腔数目的确定:为了使模具与注射机的生产能力的匹配， 提高生产效率和经济性，并保证塑 件体精度，模具设计时应确定型腔数目，常用的方法有四种： a）、根据经济性能 确定型腔数目；b ）、根据注射机的额定锁模力确定型腔数目； c）、根据注射机的最大注射量确定型腔数目；d）、根据制品精度确定型腔数目。我们这里选用a），其计算过程如下:我们设型腔数目为n,制品总件数为N，每一个型腔所需的模具费用为 Ci，与型腔无关的模具费用为Co,每小时注射制品成型的加工费用为 y （元/ h ），成型周期为t （min ），贝U：模具费用为XM nC“ C0 （元），注塑成型费用为Xs（元），总成型加工费用为X

13、Xm Xs，即dx dn0，为使总的成型加工费用最少，即令则有n（60）（对于高精度制品，由于型腔模具难以使各型腔的成型条件均匀， 故通常推荐型腔 数目不超过4个，塑料件的精度为 6级左右，以及模具制造成本、制造难度和 生产效率的综合考虑，型腔数目初定为 2 腔，排布形式为矩形的平衡布局（详细的布局参见零件布局图） 。第六部分浇注系统的设计1、浇注系统的组成所谓注射模的浇注系统是指从主流道 的始端到型腔之间的熔体流动通道。其作 用是使塑件熔体平稳而有序地充填到型腔 中，以获得组织致密、外形轮廓清晰的塑 件。因此，浇注系统十分重要。而浇注系 统一般可分为普通浇注系统和无流道浇注 系统两类。我们在

14、这里选用普通浇注系统,它一般是由主流道、分流道、浇口和冷料穴四部分组成，如图二所示: 图二浇注系统的组成2、浇注系统各部件设计（1）、主流道设计：主流道是连接注射机喷嘴与分流道的一段通道， 通常和注射机喷嘴在同一轴 线上，断面为圆形，带有一定的锥度，其主要设计点为： 主流道圆锥角a =26。，对流动性差的塑件可取 3 06。，内壁粗糙度 为 Ra0.63 卩 m。 主流道大端呈圆角，半径r=13mm，以减小料流转向过渡时的阻力。 在模具结构允许的情况下，主流道应尽可能短，一般小于60mm，过长则会影响熔体的顺利充型。 对小型模具可将主流道衬套与定位圈设计成整体式。但在大多数情况下是将主流道衬套

15、与定位圈设计成两个零件，然后配合固定在模板上。主流道衬套与定模座板采用H7/m6 过渡配合，与定位圈的配合采用 日9人9间隙配合。 主流道衬套一般选用T8、T10制造，热处理强度为5256HRC 。（2 ）、分流道的设计分流道就是主流道与浇口之间的通道， 一般开设在分型面上，起分流和转向 的作用。多型腔模具必定设计分流道，单型腔大型腔塑件在使用多个点浇口时也 要设置分流道。 分流道的截面形状：通常分流道的断面形状有圆形、矩形、梯形、U形和六角形等。为了减少流道内的压力损失和传热损失， 提高效率，我们这里就选用圆形分流道，如图三。因为圆形截面分流道的效率是分流道中效率最高的，固选它。 分流道的尺

16、寸：因为各种塑料的流动性有差异,图三圆形流道所以可以根据塑料的品种来粗略地估计分流道的直径，常用塑料的分流道直径推荐值如下。但对于壁厚小于3mm，质量在200g以下的塑料，可用此经验公式确定其 流道直径：式中，m 流经分流道的塑料量（g）; L分流道长度（mm ） ； D 分流道直径（mm ）。对于黏度较大的塑料，可按上式算得的D值再乘以1.21.25的系数。我们这里取 m=60 x 1.05=63g ，L=30mm。故分流道尺寸为1.2D，即 D'=1.2D=1.2 x 0.265 xV 63 x 4 50=6( mm )S=X6 x6/2 2x 1.22=39.8 (mm 2) 分

17、流道的布置：分流道的布置取决于型腔的布局，两者相互影响。分流道的布置形式分平衡式与非平衡式两类，这里我们选用的是平衡式的布置方法。 分流道与浇口的连接：分流道与浇口的连接处应加工成斜面， 并用圆弧过 渡，有利于塑料熔体的流动及充填。3、浇口的设计：浇口是连接分流道与型腔之间的一段细短通道，它是浇注系统的关键部分。浇口的形状、位置和尺寸对塑件的质量影响很大。浇口的理想尺寸很难用理论公式计算，通常根据经验确定，取其下限，然后在试模过程中逐步加以修正。 一般浇口的截面积 为分流道截面积的 3%9%，截面形状常为矩形或圆形，浇口长度为 0.5 2mm，表面粗糙度Ra不低于0.4卩m=浇口的结构形式很多

18、，常见的可以分为直接浇口、侧浇口、扇形浇口、平缝浇口、环形浇口、盘形浇口、点浇口、及薄片式浇口等。而我们这里选用的是侧 浇口。简图如图四图四 侧浇口浇口的截面一般只取分流道截面积的 3%9%，浇口的长度约为0.5mm2mm ，现在可算出我们需要的浇口面积 S=5 %x s=3.9mm。浇口位置的选择直接影响到制品的质量问题， 所以我们在开设浇口时应注意以下 几点： 浇口应开在能使型腔各个角落同时充满的位置。 浇口应设在制品壁厚较厚的部位，以利于补缩。 浇口的位置选择应有利于型腔中气体的排除。 浇口的位置应选择在能避免制品产生熔合纹的部位。 对于带细长型芯的模具， 宜采用中心顶部进料方式， 以避

19、免型芯受冲击变 形。 浇口应设在不影响制品外观的部位。 不要在制品承受弯曲载荷或冲击的部位设置浇口。（4）、冷料穴的设计 冷料穴一般位于主流道对面的动模板上。其作用就是存放料流前峰的“冷 料”，防止“冷料”进入型腔而形成接缝；此外，在开模时又能将主流道凝料从 定模板中拉出。 冷料穴的尺寸宜稍大于主流道大端的直径， 长度约为主流道大端 直径。冷料穴的形式有三种： 一种是与推杆匹配的冷料穴； 二种是与拉料杆匹配 的冷料穴；三种是无拉料杆的冷料穴。 我们这里选用与推出杆匹配的倒锥形冷料 穴，其结构如图五：图五冷料穴1 定位圈2 冷料穴3 推杆4 动模板第七部分成型零件的工作尺寸计算一、凹模的结构形式

20、：凹模又称阴模，它是成型塑件外轮廓的零件。根据需要有以下几种结构形式： 整体式凹模、组合式凹模、拼块组合式凹模，我们的产品属于小型制件，从各方 面分析我们 可选用组合式凹模整体嵌入式凹模。整体嵌入式凹模：于小件一模多腔式模具，一般是将每个型腔单独加工后压 入定模中。这种结构的凹模形状、尺寸一致性好，更换方便。凹模的外形通常是 用带台阶的圆柱形，由台阶定位，以日%6过渡配合嵌入定模板，然后用定模板 座板将其固定。其结构如图六所示：二、凸模的结构设计1、凸模的结构形式：凸模（即型芯）是成型塑件内表面的成型零件， 通常可非为整体式和组合式两种类型。我们根据凹模的结构形式选择组合式凸模一一整体装配式凸

21、模，它是 将凸模单独加工后与动模板进行装配而成，如下图所示:2、凹模的形状图六 型芯图图七 型腔图三、成型零件的工作尺寸计算凹模的现设制品的名义尺寸Ls是最大尺寸，其公差按规定为负值“ -”; 名义尺寸Lm是最小尺寸，其公差按规定为正值“Z”现由公式可得：ZLmLs(1 S) 0.5 0式中Is塑件外形最大尺寸S塑件平均收缩率塑件尺寸公差S模具制造公差。取塑件尺寸公差的1/3-1/6故 Lm= (1+0.05 ) 30- ?0.9 o =29.4 +0.56 mm固可由以上公式算出其尺寸：1、型腔尺寸计算：(1) 凹模型芯高度计算Hm=(1+S)H s-? 0式中 Hs 塑件高度最大尺寸故 H

22、m=19.82 -0.18 mm(2) 凸模型芯高度计算Hm=(1+S)H s-? 4 o故 Hm=24.43 -0.1 mm(3) 凹模两园中心距尺寸计算Cm=(1+S)C s式中 C s 塑件中心距的基本尺寸故 Cm =40.2 ±0.16mm第八部分导柱导向机构的设计为了保证注射模准确合模和开模，在注射模中必须设置导向机构。导向机构 的作用是导向、定位以及承受一定的侧向压力。导向机构的形式主要有导柱导向和锥面定位两种， 我们这里选取导柱导向机构，其结构如图十：我们在设计此机构的同时还应注意以下几点：、导柱应合理地均布在模具分型面 的四周，导柱中心至模具外缘应有足够的 距离，以保

23、证模具的强度。、导柱的长度应比型芯（凸模）端面的咼度咼出 68mm （图八），以免 型图八导向机构芯进入凹模时与凹模相碰而损坏。、导柱和导套应有足够的耐磨度和强度。、为了使导柱能顺利地进入导套、导柱端部应做成锥形或半球形，导套的 前端也应该倒角。、导柱的设置应根据需要而决定装配方式。、一般导柱滑动部分的配合形式按H8/f8，导柱和导套固定部分配合按H7/k6 ，导套外径的配合按H7/k6 。、一般应在动模座板与推板之间设置导柱和导套，以保证推出机构的正常运动。、导柱的直径应根据模具大小而决定，可参考准模架数据选取。第 九 部分 脱模机构的设计一、何为脱模机构在注射成型的每一循环中， 都必须使塑

24、件从模具型腔中或型芯上脱出， 模具 中这种出塑件的机构称为脱模机构。二、脱模机构的分类及选用脱模机构的分类分多， 我们采用的是混合分类中的一种： 推杆一次脱模机构， 因为此机构是最简单、最为常用的一种，具有制造简单、更换方便、推出效果好 等优点，在生产实践中比较实用和直观。 它通常包括推杆脱模机构、 推管脱模机 构、脱模板脱模机构、推块脱模机构、多元联合脱模机构和气动脱模机构等。三、脱模机构的设计原则设计脱模机构时，应遵循以下原则： （1）结构可靠：机械的运动准确、可靠、灵活，并有足够的刚度和强度。（2 ）保证塑件不变形、不损坏。（3 ）保证塑件外观良好。（4 ）尽量使塑件留在动模一边，以便借

25、助于开模力驱动脱模装置，完成脱 模动作。四、推杆的结构形式及形状因制品的几何形状及型腔结构等的不同，所用推杆的截面形状也不尽相同，常用推杆的截面形状为圆形。推杆又可分为普通推杆与成型推杆两种，我们这里 选用普通推杆。其结构形式见图九五、推杆的固定方式（图十）1| -7H w厂RL- 图九推杆图十推杆固定第十部分温度调节系统的设计一、冷却系统设计塑料在成型过程中，模具温度会直接影响到塑料的充模、定型、成型周期和 塑件质量。所以，我们在模具上需要设置温度调节系统以到达理想的温度要求。一般注射模内的塑料熔体温度为 200 C左右，而塑件从模具型腔中取出时其温度在60 C以下。所以热塑性塑料在注射成型

26、后，必须对模具进行有效的冷 却，以便使塑件可靠冷却定型并迅速脱模， 提高塑件定型质量和生产效率。 对于 熔融黏度低、流动性比较好的塑料，如聚丙烯、有机玻璃等等，当塑件是小型薄 壁时，如我们的塑件，则模具可简单进行冷却或者可利用自然冷却不设冷却系统； 当塑件是大型的制品时，则需要对模具进行人工冷却，以二、冷却时间的确定在注射过程中，塑件的冷却时间，通常是指塑料熔体从充满模具型腔起到可以开模取出塑件时止的这一段时间。这一时间标准常以制品已充分固化定型而且 具有一定的强度和刚度为准，这段冷却时间一般约占整个注射生产周期的 80%因为我们所需要的塑件比较薄，固用此公式:2 s 24?TSTeTmTm式

27、中，a 塑料热扩散系数（m2/s）；S 制品壁厚 （mm ）；现我们根据已知条件知道 PP的TS=260 C, TM=60 C, TE=100 C,而塑件的厚度为2mm :2.4 10In- ?2606010060=4.5s三、冷却系统设计原则 、尽量保证塑件收缩均匀，维持模具的热平衡 、冷却水孔的数量越多，孔径越大，则对塑件的冷却效果越均匀。 、尽可能使冷却水孔至型腔表面的距离相等。 、浇口处加强冷却。 、应降低进水与出水的温差。 、合理选择冷却水道的形式。 、合理确定冷却水管接头位置。 、冷却系统的水道尽量避免与模具上其他机构发生干涉现象。 、冷却水管进出接头应埋入模板内，以免模具在搬运过

28、程中造成损坏。四、冷却系统的结构形式根据塑料制品形状及其所需的冷却效果，冷却回路可分为直通式、圆周式、多级式、螺旋线式、喷射式、隔板式等，同时还可以互相配合，构成各种冷却回 路。其基本形式有六种，我们这里选用的是简单流道式简单流道式即通过在模具上直接打孔， 并通过以冷却水而进行冷却，是生产中最常用的一种形式。其结构如图十三：图十一冷却系统五、冷却系统的计算由塑料成型工艺及模具设计查阅可得，酚醛的单位质量成型时放出的热量为300KJ400KJ/Kg 。放出热量为 60*1.05/1000*350KJ=22.05KJ其中，1/3的热量被凹模带走，2/3由型芯带去。第十一部分模具结构及动作过程模具结

29、构图:图十二模具结构采用一模两腔两板式，采用顶针取件根据标准模具架图列选模架型号为futada A5 250 X 250标准模架模具动作过程说明：随着动模部分的开模，拉料杆将塑件及冷凝料从型芯板2上拉出，顶杆9将塑料件和冷凝料从型腔板3中顶出。随着动模机构后移，将塑料件完全顶出。合模时，在导柱和导套的作用下将完全合模，进入下一次浇注第 十二 部分 加工说明一：模具凹凸模另零件加工工艺1 、 凹模加工工艺规程工序 1 下料：100mm x 130mm x 30mm工序2刨六面使料子达到91 mnX 121 mnX 26mm （长*宽*高）工序 3 磨六面使料子的尺寸达到 90mmx 120 mm

30、x 25mm 并使表面粗糙度及 垂直度等达到要求。工序 4 在钻床上钻 4x ?10mm 的通孔工序 5 粗铣精铣两型腔、 ?1m0m 型芯孔及分流道，并达到精度要求。工序 6 攻 4x m10 的螺纹。工序 7 钳工去毛刺及倒角等维护2、凹模型芯加工工艺工序 1 下料： ?15 长 40mm 的棒料。工序 2 在车床上粗精车凹模型芯的外形并达到尺寸要求工序 3 割断使工件的长度达到要求。3、凸模加工工艺工序 1 下料： 110mm x 130mm x 30mm工序 2 刨六面使料子达到 91mmx 121 mmx 26mm （长*宽*高）工序 3 磨六面使料子的尺寸达到 90mmx 120

31、mmx 25mm 并使表面粗糙度及 垂直度等达到要求。工序 4 在钻床上钻 4 个定位螺纹孔、 1 个拉料孔直径具为 10mm ，钻 8 个顶针 孔及 2 个定位型腔孔，直径具为 4mm （均为通孔）工序 5 用线切割加工凸模上的型腔达到尺寸要求工序6攻4 X m10的螺纹。工序 7 钳工加工倒角去毛刺等维护4、凸模型芯加工工艺工序1 下料50mm X 30mm X 25mm （长X宽X高）工序 2 用线切割加工凸模型芯外形。二、加工方法说明1、凹模加工过程选尺寸为 110mm X 110mm X 25mm 的 45 号钢的料子， 现在刨床上将料 子的六面刨平并使料子的尺寸到达 101mm X

32、 101mm X 21mm 。将 刨 过 后 的 料 子 放 置 磨 床 上 进 行 磨 平 让 料 子 的 尺 寸 到100mm X 100mm X 20mm 并且表面的粗糙度达到 3.2 。将磨后的料子在钻床上钻 4 个直径为 10mm 的定位螺纹通孔。磨过达到凹模外形的尺寸要求的料子在铣床上进行加工， 用软件编写加工型 腔的程序并导入铣床中， 选用直径为 6mm 的立铣刀，先进行对刀在选取程序加 工模具的型腔并达到尺寸精度要求，型腔铣完后换直径为 10mm 的铣刀，在型 腔内钻直径为 10mm 的型芯孔。完成以上任务后对成型零件进行钳工表面的倒角去毛刺等维护，在手动攻M10 的螺纹。2、凹模型芯加工工艺选用直径为 15mm 长为 50mm 的棒料在数控车床上进行加工，先装夹工 件使待加工面长 28mm ，选用外圆车刀和宽为 4 的割刀并装夹，接着进行对刀 并进行刀具的补偿和中心的确定， 对零件进行编程并倒入车床中进行机加工， 保 证零件的尺寸。3、凸模加工工艺选尺寸为110mm x 110mm x