大工12秋钢筋混凝土结构课程设计离线作业答案

1、     网络教育学院  钢筋混凝土结构课程设计     题 目：xx厂房单向板设计     学习中心：  专 业：  年 级：  学 号：  学 生：  指导教师：        1 基本情况     一、设计资料  XX厂房。采用钢筋混

2、凝土内框架承重，外墙为370mm砖砌承重。采用单向板肋梁楼盖。 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹灰。 荷载：永久荷载，包过梁、柱、板及构造层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3，石灰砂浆容重17kN/m3，分项系数gG=1.2。可变荷载，楼面均分布荷载为  7.5kN/m3，分项系数gK=1.3。  材料选用：混凝土采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）  钢筋 主梁、次梁采用HRB335级（fy=300kN/m2）钢筋，其它均用HPB300级

3、   3      二、楼盖的结构平面布置     主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度是5.7m,次梁的跨度是4.8m。梁每跨内布置两根次梁。其间距是1.9m。楼盖的布置如图1所示。   1     l  18l12根据构造要求，板厚取 480018h=80mm³480012l40»190040=47.5mm 次梁截面高度应满足h=:=:=266:400mm  取

4、h=400mm，截面宽度取为b=200mm。 主梁的截面高度应满足h=l  15:l  10=5700  15:5700  10=380570mm  取截面高度h=500mm，截面宽度取为b=250mm。     三、板的计算  按塑性分析法计算内力。  1、荷载     恒荷载标准值： 20mm水泥砂浆面层 0.02m´20kN/m=0.4kN/m 322 

5、;    80mm钢筋混凝土板 15mm厚石灰砂浆抹灰     活荷载标准值 横荷载设计值 活荷载设计值 合计     32  0.08m´25kN/m=2.0kN/m 32  0.015m´17kN/m=0.255kN/m     gk=2.655kN/m  2  2  qk=7.5kN/m  2 

6、; g=1.2´2.655=3.186kN/m 2  q=1.3´7.5=9.75kN/m  g+q=12.936kN/m  2  2、内力计算     次梁的截面200mm´400mm，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为： 边跨l0=ln+  ln+  a2  h2  =1.9-0.12-  0.22  

7、;0.22+0.082  =1.72m  =1.9-0.12-+  0.122  =1.74m  l0=1.72m  中间跨 l0=1.9-0.2=1.7m  跨度差(1.72-1.7)/1.7=1.20<1000说明可按等跨连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1所示。      2     连续板各截面的弯矩计算见表1.   

8、60; 3     截面承载力计算     C30混凝土，fc=14.3N/mm2。HPB300b=1000mm,h=80mm,h0=80-20=60mm。  钢筋，fy=270kN/m2，连续板各截面的配筋计算见表2.   rmin=(0.2%,45ft/fy)max=45ft/fy=45´1.43/270´100%=0.238%  所以，As,min=rminbh=0.238%´1000´80=190.

9、4mm  2  板的裂缝验算  裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有 Mk=aggkl0+aqqkl0  '  式中gk折算永久荷载标准值，gk=gk+qk/2=2.655+7.5/2=6.405kN/m ''  qk折算可变荷载标准值，qk=qk/2=7.5/2=3.75kN/m  '  '2'2  

10、;ag五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；  aq五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的。  由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：  Mk=(0.078´6.405+0.1´3)´1.720kN/m=2.32kN/m M  Bk  2  =-(0.105´6.405+0.119´3)´1.720kN/m=-3.05kN/m  2  2

11、60; M2k=(0.033´6.405+0.079´3)´1.7kN/m=1.30kN/m     4     MCk=-(0.079´6.405+0.111´3)´1.7kN/m=-2.42kN/m M3k=(0.046´6.405+0.085´3)´1.7kN/m=1.59kN/m  2  2  受弯构件的受力特征系数acr=1.9，光面钢筋的相对粘结

12、特征系数n=0.7，C30混凝土抗拉强度标准值ftk=2.01N/mm2；保护层厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，计算过程见表2，裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。   注: rte<0.01,取rte=0.01。  板的挠度验算     截面的短期刚度由下式确定：  Bs=  EsAsh0  1.15y+0.2+  2  6aEr1+3.5g  ' 

13、60;f'f     34  式中，aE=Es/Ec=210´10/3´10=7，矩形截面g  =0，各截面的短周期刚度如下表  由表2可见，BB与B1很接近，满足0.5B1<BB<2B1,按混凝土结构设计规范可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。 长期刚度按下式确定 B=  Mk  Mq(q-1)+Mk  Bs=  '  2.3

14、2  2.725(2-1)+2.32  '  2  ´1.882´10  11  =8.64´10N:mm  2  10  其中，M1q=(0.078gk+0.1qk)l0=(0.078´7.965+0.1´3)´1.72=2.725kN:m     5     gk&#

15、39;=gk+ qk'=  12  12  (yqqk)=2.655+12  12  (0.8´7.5)=7.965kN/m  yqqk=  ´0.8´7.5=3kN/m  第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可变荷载qk在  1，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644´10-2和0.973´10-2，于是挠

16、     三、次梁计算     次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。  1.荷载  恒荷载设计值  由板传来 1.9m´3.186kN/m=6.05kN/m  次梁自重 1.2´0.2m´(0.4m-0.08m)´25kN/m=1.92kN/m 梁侧抹灰 1.2´0.015m´(0.4m-0.08m)´17kN/m´2=0.20kN/m  

17、   g=8.17kN/m  3  2  23  2  3  2  32  活荷载设计值 由板传来  q=1.9m´9.75kN/m=18.5kN/m  6     合计 2  g+q=26.67kN/m  2.内力计算     计算跨度 

18、 0.25  ln=4.8m-0.1m2m=  2边跨  ln+  a2  =4.55m5+  0.24m=2  4.5m55     4.m675     1.025ln=4.669m>4.675m  取0=4.675     l     中间跨 &#

19、160;l0=ln=4.8m-0.25m=4.55m  00  跨度差(4.675-4.55)/4.55=2.7<100，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图  如图2所示。      2  连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4. 表3连续次梁弯矩计算      7     正截面承载力计算     '  正截面承载力

20、计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度取  13l=13  ´4800=1600mm，又b+sn=200+1700=1900mm，故取bf=1600mm  '  bf=     一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。 判别T型截面类型：  '  '  a1fcbfhf(h0-  hf2 &

21、#160;'  )=1.0´14.3´1517´80´(365-  802  )=564.02kN:m>53.00kN:m  各跨跨中均属于第一类T型截面。  次梁的正截面承载力过程见表   As/(bh)=339/(200´400)=0.42%>rmin=(0.2%,45ft/fy)max=45ft/fy=45´1.43/300=0.22%     ，满足

22、最小配筋率的要求。  斜截面受剪承载力计算。     计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。  （1）验算截面尺寸  hw=h0-hf=365-80=265mm,hw/b=265/200=1.2<4，截面尺寸按下式验算：  '  0.25bcfcbh0=0.25´1.0´14.3´250´365=362.20kN>Vmax=74.81kN  截面尺寸满足要求。

23、（2）计算所需腹筋     8      采用f6双箍，计算支座B左侧截面，VBl=72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确  定箍筋间距s:  s=  1.0fyvAsvh0Vcs-0.7ftbh0  =  1.0´270´100.48´36574810-0.7´1.43´200´365  =5725.70mm  

24、;调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距，  s=0.8´5725.7=4580.56mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。  （3）验算最小配箍率  弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv=0.3´1.43/270=1.58´10，实际配箍率  -3  -3  rsv=Asv/(bs)=100.48/(200´250)=2.50´10，满足最小配箍率的要求。

25、  次梁的裂缝宽度验算     次梁的折算永久荷载gk'=6.808+14.23/4=10.37kN/m；折算可变荷载  =  3'  qk=14.24  n=1.0，混凝土的保护层厚度10k.N67。变形钢筋的相对粘度特征系数m/  c=25mm。  荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数acr=1.9，裂缝宽度的计算过程见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。   2 

26、60;Mk=(0.078´10.37+0.1´10.67)´4.675kN/m=41.00kN/m M  Bk  =-(0.105´10.37+0.119´10.67)´4.675kN/m=-51.55kN/m  2  2  M2k=(0.033´10.37+0.079´10.67)´4.550kN/m=24.54kN/m MCk=-(0.079´10.37+0.111´10.67)&#

27、180;4.550kN/m=-41.48kN/m M3k=(0.046´10.37+0.085´10.67)´4.550kN/m=28.65kN/m  22  次梁的挠度验算     9     按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：  EsAsh0  1.15y+0.2+2Bs=6aEr  1+3.5g'  f=2.0´10´56

28、5´3651.15´0.772+0.2+52-36´7.14´8.3´101+3.5´1.675N:mm=1.145´10N:mm2132     其中，r=As/bh0=565/(200´365)=8.3´10-3；     aE=Es/Ec=2.0´105´2.8´104=7.14； g'  f=(bf-b)hfbh0''=(1600-200)

29、80;80200´365=1.647。  长期刚度：  Mk41.0013132B=Bs=´1.145´10=9.267´10N:mm Mq(q-1)+Mk35.12(2-1)+41.00  其中，M1q=(0.078´9.654+0.1´8.538)´4.675=35.12kN:m  gk=gk+qk=''214(yqqk)=6.808+34  414´0.8´14.23=9.654kN/

30、m 34yqqk=-2´0.8´14.23=8.538kN/m 挠度系数与板相同，挠度：  f=  =0.644´10B-2gkl+0.973´10qklB4-24 -20.644´10´6.808´4675  129.267´10+0.973´10´14.23´4675  1249.267´10=9.737mm<l  200=23.375mm   &

31、#160; 3.绘制次梁施工图   四、主梁计算  主梁按弹性理论设计。 1.荷载  为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。 10     荷载设计值：  由次梁传来 8.17´4.8=39.22kN  主梁自重 1.2´0.25´（）´1.9´17´2=8.13kN  梁侧抹灰 1.2´0.015´（）´1.9´

32、17´2=0.67kN  G=48.02kN  活荷载设计值：  由次梁传来Q=18.5´4.8=88.8kN  G+Q=136.82kN     2.计算简图  主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm´350mm；墙、柱为主梁的铰支座，主梁连续梁计算   。     计算跨度： 边跨ln=5.7-0.12- 

33、; l0=1.025ln+  l0=ln+a2+b  2b20.352=5.405m 0.352=1.025´5.405+0.372=5.715m =5.405+0.35  2=5.765m  5 取最小值 l0=5.71m  中间跨：ln=5.7-0.35=5.35m  l0=ln+b=5.35+0.35=5.7m  跨度差 （）/5.7=0.26%<10%，则可以按等跨连续梁计算。     

34、60;11     主梁的计算简图见图  3.内力计算及包络图     内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算：  M=k1Gl0+k2Ql V=k1G+k2Q  不同截面下的弯矩及剪力的计算见表3，表4      12     主梁正截面受弯承载力计算     跨内按T形截面计算，其翼缘宽度为

35、：  13l0=  '  bf=  13  ´5700=1900mm<b+sn=4800mm  b+12hf=250+12´8=1210mm  取bf=1210mm，取h0=500-60=440mm。  判别T形截面类型：  '  '  '  a1fcbfhf(h0-  hf2&#

36、160; '  )=1.0´14.3´1210´80´(440-  802  )  k9N:m> =553.6212k.6:N7 m  故属于第一类T形截面。  Mb=Mmax-V0  b2  =-230.91+(88.8+48.02)´  0.352     =-203.55kN:m 

37、0;主梁正截面承载力的计算     13      主梁斜截面受剪承载力的计算  （1）验算截面尺寸  hw=h0-hf=440-80=360mm,hw/b=360/300=1.2<4，截面尺寸按下式验算：  '  0.25bcfcbh0=0.25´1.0´14.3´250´440=437.93kN>Vmax=177.26kN  截面尺寸满足要求。 （2）计

38、算所需腹筋  采用f6150双箍  Asvs  h0=0.7´1.43´250´440+1.0´270´440´100.48/150=189.69kN  Vcs=0.7ftbh0+1.0fyv  VA=112.1kN<Vcs,VBl=177.26kN<Vcs,VBr=156.33kN<Vcs,可知B截面上的剪力与Vcs  刚好，现配两根弯起，2f20，面积为628mm2。 验算最小配箍率 

39、 rsv=Asv/(bs)=100.48/(250´200)=2.00´10  -3  >  0.24ft/fyv=0.24´1.43/270=1.27´10  -3  ，满足要求。  主梁裂缝宽度验算     受弯构件的受力特征系数acr=1.9，变形钢筋的相对粘结特征系数n=1.0，C30混凝土  2  抗拉强度标准值ftk=2.01N/

40、mm；保护层厚度c=25mm。主梁各截面的裂缝宽度验算过程  见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。  M  Bk  表中B支座边缘弯矩标准值：  =M  Bk,max  -V0kb/2=-182.4+108.32´0.35/2=-204.01kN:m      14      主梁的挠度验算     按等刚度跨度连续梁计算边跨跨

41、中挠度。短期刚度：  EsAsh0  1.15y+0.2+  2  Bs=  6aEr1+3.5g  'f  =  2.0´10´1884´440  1.15´0.9247+0.2+  52  6´7.14´0.01731+3.5´0.9556  N:mm=5.09´10

42、  213  其中，r=As/bh0=1884/(250´440)=0.0173； B=  aE=Es/Ec=2.0´105´2.8´104=7.14； g  'f  =  (bf-b)hf  bh0  Mk  ''  =  (1220-300)´80  175´440

43、60; 178.6  =0.9556。  ´5.09´10  13  Mq(q-1)+Mk  Bs=  146.04(2-1)+178.6  =2.8´10N:mm  13  其中，M1k=55.8+0.8´112.8=146.04kN:m 挠度系数与板相同，挠度： =  0.644´10  B  

44、3-2  f=  -2  gkl  4  +  0.973´10qkl  B  3  -24     -2  1.883´10´40.02´10´57152.8´10  13  +  2.716´10´68.31

45、0;10´57152.8´10  13  33  =17.3mm<  l200  =28.58mm     3.主梁施工图      15      16     2 单向板结构设计  2.1 板的设计、板的计算  按塑性分析法计算内力。  1、荷载&#

46、160;    恒荷载标准值： 20mm水泥砂浆面层 80mm钢筋混凝土板 15mm厚石灰砂浆抹灰     0.02m´20kN/m=0.4kN/m 0.08m´25kN/m=2.0kN/m 0.015m´17kN/m=0.255kN/m 323232 gk=2.655kN/m 22活荷载标准值 横荷载设计值 活荷载设计值 qk=7.5kN/m g=1.2´2.655=3.186kN/m q=1.3´7.5=9.75kN/m g+q=12.936kN/m 222 合计

47、0; 2、内力计算     次梁的截面200mm´400mm，板在墙上的支撑长度为120mm，则板的计算跨度为： 边跨l0=ln+  ln+a2h2=1.9-0.12-0.220.22+0.082=1.72m =1.9-0.12-+0.12  2=1.74m  l0=1.72m  中间跨 l0=1.9-0.2=1.7m 跨度差(1.72-1.7)/1.7=1.20<1000说明可按等跨连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图1所示。 &#

48、160;    kN /mg+q=12.936  217     连续板各截面的弯矩计算见表1.  表1 连续板各截面弯矩计算   截面承载力计算     b=1000mm,h=80mm,h0=80-20=60mm。C30混凝土，fc=14.3N/mm。HPB300  2  钢筋，fy=270kN/m2，连续板各截面的配筋计算见表2.  表2连续板各截面配筋计算 &#

49、160;    18     xrmin=(0.2%,45ft/fy)max=45ft/fy=45´1.43/270´100%=0.238%  所以，As,min=rminbh=0.238%´1000´80=190.4mm  2  板的裂缝验算  裂缝宽度验算属于正常使用极限状态，采用荷载的标准组合。按弹性方法计算截面弯矩，考虑可变荷载的最不利布置，有 Mk=aggkl0+aqqkl0  

50、;'2  '2  式中gk折算永久荷载标准值，gk'=gk+qk/2=2.655+7.5/2=6.405kN/m  ''  qk折算可变荷载标准值，qk=qk/2=7.5/2=3.75kN/m  '  ag五跨连续板满布荷载下相应截面的弯矩系数，按有关表格查的；  aq五跨连续板最不利荷载布置下相应的弯矩系数，按有关表格查的。  由荷载标准组合产生的跨中和支座弯矩：  

51、Mk=(0.078´6.405+0.1´3)´1.720kN/m=2.32kN/m M  Bk  2  =-(0.105´6.405+0.119´3)´1.720kN/m=-3.05kN/m  2  2  M2k=(0.033´6.405+0.079´3)´1.7kN/m=1.30kN/m MCk=-(0.079´6.405+0.111´3)´1.7kN/m

52、=-2.42kN/m M3k=(0.046´6.405+0.085´3)´1.7kN/m=1.59kN/m  22  受弯构件的受力特征系数acr=1.9，光面钢筋的相对粘结特征系数n=0.7，C30混凝土抗拉  2  强度标准值ftk=2.01N/mm；保护层厚度c=15mm<20mm,取c=20mm，计算过程见表2，  裂缝宽度均小于一类环境规范规定值。  板的裂缝宽度验算      19

53、60;    注: rte<0.01,取rte=0.01。  板的挠度验算     截面的短期刚度由下式确定：  Bs=  EsAsh0  1.15y+0.2+  2  6aEr1+3.5g  'f'f     34  式中，aE=Es/Ec=210´10/3´10=7，矩形截面g

54、60; =0，各截面的短周期刚度如下表  所示。  由表2可见，BB与B1很接近，满足0.5B1<BB<2B1,按混凝土结构设计规范可取整跨刚度B1为计算挠度，这样的简化使挠度计算大为方便。 长期刚度按下式确定 B=  Mk  Mq(q-1)+Mk  Bs=  '  2.32  2.725(2-1)+2.32  '  2  ´1.

55、882´10  11  =8.64´10N:mm  2  10  其中，M1q=(0.078gk+0.1qk)l0=(0.078´7.965+0.1´3)´1.72=2.725kN:m gk=gk+ qk=  ''  12  (yqqk)=2.655+12  12  (0.8´7.5)=7.965kN/m 

56、60;12  yqqk=  ´0.8´7.5=3kN/m  第一跨挠度最大，对于等跨连续板可只验算该跨挠度。永久荷载gk满布，可变荷载qk在     20      1，3，5跨布置，又相应表格查的相应的挠度系数分别是0.644´10-2和0.973´10-2，于是挠度：     =0.644´10-2f=0.644´10B-2gkl4+0.973´

57、;10qklB-24 ´2.655´1720  1048.64´10+0.973´10-2´7.5´1720  1048.64´10=8.45mm<l  200=8.6mm     2.2 次梁的设计  2.2.1、次梁计算     次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。  1.荷载     恒荷载设计值

58、由板传来 1.9m´3.186kN/m3=6.05kN/m2 次梁自重 1.2´0.2m´(0.4m-0.08m)´25kN/m3=1.92kN/m2 梁侧抹灰 1.2´0.015m´(0.4m-0.08m)´17kN/m3´2=0.20kN/m2 g=8.17kN/m 2活荷载设计值 由板传来 合计 q=1.9m´9.75kN/m=18.5kN/m 232g+q=26.67kN/m  2.内力计算     计算跨度  0.2

59、5ln=4.8m-0.1m2m=2边跨  ln+a2=4.55m5+0.24m=24.5m55 4.m675     1.025ln=4.669m>4.675m 取0=4.675  l  中间跨l0=ln=4.8m-0.25m=4.55m00跨度差(4.675-4.55)/4.55=2.7<100，说明可按等跨连续梁计算内力。计算简图21     如图2所示。      g+q=26.67kN/m

60、0; 2  连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表3表4. 表3连续次梁弯矩计算   正截面承载力计算     '  正截面承载力计算时，支座按矩形截面计算，跨中按T形截面计算，翼缘宽度取  13l=13  ´4800=1600mm，又b+sn=200+1700=1900mm，故取bf=1600mm  '  bf=     22 &#

61、160;   一类环境，梁的混凝土保护层厚度要求为25mm，单排钢筋截面有效高度取h0=365mm。 判别T型截面类型：  '  '  a1fcbfhf(h0-  hf2  '  )=1.0´14.3´1517´80´(365-  802  )=564.02kN:m>53.00kN:m  各跨跨中均属于第一类T型截面。 

62、; 次梁的正截面承载力过程见表  次梁正截面受弯承载力计算   As/(bh)=339/(200´400)=0.42%>rmin=(0.2%,45ft/fy)max=45ft/fy=45´1.43/300=0.22%     ，满足最小配筋率的要求。  斜截面受剪承载力计算。     计算内容包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。  （1）验算截面尺寸  hw=h0-hf=

63、365-80=265mm,hw/b=265/200=1.2<4，截面尺寸按下式验算：  '  0.25bcfcbh0=0.25´1.0´14.3´250´365=362.20kN>Vmax=74.81kN  截面尺寸满足要求。 （2）计算所需腹筋  采用f6双箍，计算支座B左侧截面，VBl=72.89kN。由斜截面受剪承载力计算公式确  定箍筋间距s:     23  

64、60; s=  1.0fyvAsvh0Vcs-0.7ftbh0  =  1.0´270´100.48´36574810-0.7´1.43´200´365  =5725.70mm  调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。先调幅整箍筋间距，  s=0.8´5725.7=4580.56mm，大于箍筋最大间距200mm，最后取s=200mm。  （3）验算最小

65、配箍率  弯矩调幅时要求的配箍率下限为0.3ft/fyv=0.3´1.43/270=1.58´10，实际配箍率  -3  -3  rsv=Asv/(bs)=100.48/(200´250)=2.50´10，满足最小配箍率的要求。  次梁的裂缝宽度验算     次梁的折算永久荷载gk'=6.808+14.23/4=10.37kN/m；折算可变荷载  =  3'&#

66、160; qk=14.24  n=1.0，混凝土的保护层厚度10k.N67。变形钢筋的相对粘度特征系数m/  c=25mm。  荷载标准值下弹性分析的荷载弯矩系数acr=1.9，裂缝宽度的计算过程见表2，各截面的裂缝宽度均满足要求。  表2 次梁的裂缝宽度验算   Mk=(0.078´10.37+0.1´10.67)´4.675kN/m=41.00kN/m M  Bk  2  =-(0.105&#

67、180;10.37+0.119´10.67)´4.675kN/m=-51.55kN/m  2  2  M2k=(0.033´10.37+0.079´10.67)´4.550kN/m=24.54kN/m     24     MCk=-(0.079´10.37+0.111´10.67)´4.550kN/m=-41.48kN/m M3k=(0.046´10.37+0.08

68、5´10.67)´4.550kN/m=28.65kN/m  2  2  次梁的挠度验算     按等刚度跨度连续梁计算边跨跨中挠度。短期刚度：  EsAsh0  1.15y+0.2+  2  Bs=  6aEr1+3.5g  'f  =  2.0´10´565´365 &

69、#160;1.15´0.772+0.2+  52  -3  6´7.14´8.3´101+3.5´1.675  N:mm=1.145´10N:mm  2132     其中，r=As/bh0=565/(200´365)=8.3´10-3；  aE=Es/Ec=2.0´105´2.8´104=7.14； g  

70、'f  =  (bf-b)hf  bh0  ''  =  (1600-200)´80  200´365  =1.647。  长期刚度： B=  Mk  Mq(q-1)+Mk  Bs=  41.00  35.12(2-1)+41.00  ´1.14

71、5´10  2  13  =9.267´10N:mm  132  其中，M1q=(0.078´9.654+0.1´8.538)´4.675=35.12kN:m  gk=gk+qk=  ''  14  (yqqk)=6.808+34  14  ´0.8´14.23=9.654kN/m 

72、 34  yqqk=  ´0.8´14.23=8.538kN/m  挠度系数与板相同，挠度： f=  0.644´10  B  =  0.644´10  -2-2  gkl  4  +  0.973´10qkl  B  4  -24

73、0;    -2  ´6.808´4675  12  9.267´10  +  0.973´10´14.23´4675  12  4  9.267´10  =9.737mm<  l200  =23.375mm     2.3 主梁的设

74、计、主梁计算     主梁按弹性理论设计。  1.荷载     为简化计算，将主梁自重及梁侧抹灰重量等效为集中荷载。  荷载设计值：     25     由次梁传来 8.17´4.8=39.22kN  主梁自重 1.2´0.25´（）´1.9´17´2=8.13kN  梁侧抹灰 1.2´

75、0.015´（）´1.9´17´2=0.67kN  G=48.02kN  活荷载设计值：  由次梁传来Q=18.5´4.8=88.8kN  G+Q=136.82kN     2.计算简图  主梁端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面为350mm´350mm；墙、柱为主梁的铰支座，主梁连续梁计算   。    

76、60;计算跨度： 边跨ln=5.7-0.12-  l0=1.025ln+  l0=ln+a2+b  2b20.352=5.405m 0.352=1.025´5.405+0.372=5.715m =5.405+0.35  2=5.765m  5 取最小值 l0=5.71m  中间跨：ln=5.7-0.35=5.35m  l0=ln+b=5.35+0.35=5.7m  跨度差 （）/5.7=0.26%<10%，则可以按等跨连

77、续梁计算。  主梁的计算简图见图      26     3.内力计算及包络图     内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进行计算，跨中和支座截面最大弯矩及剪力按下式  计算：  M=k1Gl0+k2Ql V=k1G+k2Q  不同截面下的弯矩及剪力的计算见表3，表4  表3主梁弯矩计算   主梁剪力值计算     2

78、7      主梁正截面受弯承载力计算     跨内按T形截面计算，其翼缘宽度为：  13l0=  '  bf=  13  ´5700=1900mm<b+sn=4800mm  b+12hf=250+12´8=1210mm  取bf=1210mm，取h0=500-60=440mm。  判别T形截面类型：  

79、'f  'f  '  a1fcbh(h0-  hf2  '  )=1.0´14.3´1210´80´(440-  802  )  k9N:m> =553.6212k.6:N7 m  故属于第一类T形截面。      Mb=Mmax-V0  b2  =-230.91+(88.8+48.02)´  0.352     =-203.55kN:m  主梁正截面承载力的计算