脚手架计算书步距18

1、本工程首层设备层双排脚手架采用48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。本工程五十九层外双排脚手架采用48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。 需对此脚手架进行验算。计算参数如下：序号参数名称及符号参 量序号参数名称及符号参 量1搭设高度H57.6m8立杆截面积A489mm22步距h1.8m9钢材抗压强度设计值fc205N/mm23立杆纵距la1.5m10立杆截面抵抗距W508

2、0mm34立杆横距lb1.2m11立杆回转半径i15.8mm5作业层数n1212基本风压W00.35K N/m26连墙杆竖距hw3.6m13脚手架与建筑物间距0.30m7连墙杆横距ln3.0m14小横杆挑出b1001、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过建筑施工手册（第四版）1查得） 恒载的标准值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2由表57查得gk10.1089KN/m； gk20.2356KN/m； gk30.1113KN/m。 a. 当取Hi56.7m用于结构作业时，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 56.7×（0.10890.1113）1.5×

3、;0.2356 12.84KN用于装修作业时，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 56.7×（0.10890.1113）2×1.5×0.2356 13.19KNb. 当取Hi28.4m用于结构作业时，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 28.4×（0.10890.1113）1.5×0.2356 6.61KN用于装修作业时，Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2 28.4×（0.10890.1113）2×1.5×0.2356 6.96KN活载（作业层施工荷载）的标准值Qk：Qk=n1

4、5;la×qk 由表512查得qk1.8KN/m（结构作业时）和qk1.2KN/m（装修作业时）则有：用于结构作业时，Qk= 1.5×1.82.7KN用于装修作业时，Qk= 2×1.5×1.23.6KN风荷载验算 qWK=k·Lak = 0.7zs0s=1.2(1+) （敞开式双排脚手架查建筑施工脚手架实用手册表421和表422得0.089；1.00） s=1.2(1+)1.2×0.089×（11）0.21 KN/m2查全国基本风压分布图得北京地区的基本风压为0=0.35 KN/m2。当H=24 m，风压高度变化系数Z=1.

5、01；H=47.4 m，风压高度变化系数Z=1.32； 则风荷载：k = 0.7zs0=0.7×1.01×0.21×0.35=0.052KN/m2（离地24m）k = 0.7zs0=0.7×1.32×0.21×0.35=0.07KN/m2（离地47.4m）作用与立柱的风线荷载标准值, 柱距L=1.5 m qWK=k·La =0.052×1.5=0.078KN/ m（离地24m）qWK=k·La =0.07×1.5=0.105KN/ m（离地50.5m）风荷载产生的弯距，h=1.8 m步距MWK=

6、0.12 qWKh2 =0.12×0.078×1.82 =30.33 KN（离地24m）MWK=0.12 qWKh2 =0.12×0.105×1.82 =40.82 KN （离地50.5m）2、脚手架整体稳定验算确定材料强度附加分项系数rm因组合风荷载，查表55，得rm1.59× 1+0.9（+）1+rm的计算结果列入下表，其中Nwk=MwkA/W=489Mwk/5080=0.09626×30.33（40.82）2.92（3.93）KNrm计算表验算截面使用类别NGk(KN)NQk(KN)NWk(KN)rmrR=0.9rm24m结构1

7、2.842.72.920.1900.2051.5451.390装修13.193.60.2470.2001.5411.38747.4m结构6.612.73.930.3700.5391.5141.363装修6.963.60.4710.5141.4721.325计算轴心力设计值NN=1.2（NGK+NQK）式中NGK即GK，NQK即QK的数值代入得到：a. 验算24m截面用于结构作业时，N=1.2（12.842.7）18.65KN 用于装修作业时，N=1.2（13.193.6）20.15 KN b. 验算47.4m截面用于结构作业时，N=1.2（6.612.7）11.17KN 用于装修作业时，N=1

8、.2（6.963.6）12.67 KN 计算风荷载弯距MWMW1.2 MWK a. 验算24m截面 MW1.2 MWK =1.2×30.33=36.40 KNmmb. 验算47.4m截面MW1.2 MWK =1.2×40.82=48.98 KNmm确定稳定系数查表516得1.53，h/i=1.53×1.8/0.0158=174,由表518查得0.235验算稳定N Mw fc/0.9 rm ·A W得到验算结果，列入下表验算截面使用类别fc/0.9 rm，A，WN(KN)Mw(KN.mm)N Mw·A W验算结果24m结构0.1470.235A4

9、89mm2W=5.08×103mm318.6536.400.172不合格装修0.14820.150.18247.4m结构0.12611.1748.980.107合格装修0.15512.670.120通过计算可得五十九层的外脚手架底面截面验算不合格，对此架进行卸荷处理，五十九层脚手架搭设高度在18m（在十层相对高度37m）和36m（在十五层相对高度55m）处卸荷。3、脚手架卸荷计算五十九层脚手架搭设高度在十层18m（相对高度37m）和在十五层36m（相对高度55m）处卸荷。脚手架总高度57.6m（相对高度76.6m），卸荷计算高度为21.6m，查表所得值见建筑施工脚手架实用手册。计算底

10、层立柱的轴心压力（按21.6m计算）a.脚手架结构自重产生的轴心压力NGK，一跨内（L=1.5m）荷载由表438查得一个柱距范围内脚手架结构自重产生的轴心压力标准值：gk=0.125KN/mNGKH×gk=21.6×0.125=2.7KNb.脚手架活荷载产生的轴心压力：脚手板产生的轴心压力，查表439得：NQ1K0.663KN敞开式脚手架的防护材料产生的轴心压力，查表440得：NQ2K0.228KN根据装修用途脚手架，二层同时操作，施工均布荷载QK2×2.0=4.0KN/m2，查表441得施工荷载产生轴心压力：NQ3K4.42KN活荷载产生得轴心压力标准值为：NQ

11、K0.6630.2284.425.31KN。c.计算立柱的轴心压力设计值：N=1.2×NGK+1.4 NQK1.2×2.7+1.4×5.31=10.68KN计算钢丝绳拉力T和水平力P（计算简图见上）tg3600/1650=2.1865.40T=N/2/sin=5.34/ sin65.4=5.87KNP=N/2/ tg=5.34/ 2.18=2.45KN钢丝绳验算钢丝绳选用1根6×37直径13mm，钢丝绳公称抗拉强度1400 N/mm2，破断拉力总和为87.8kN，荷载不均匀系数取0.82K为安全系数，取8.0钢丝绳允许拉力Fg=87.8×0.8

12、2/8.0=12.0钢丝绳拉力T=5.87<Fg =12.0，满足要求。4、型钢悬挑式脚手架悬挑架设计及计算本工程塔楼从地上5层19层采用型钢悬挑式钢管脚手架，在上一层用钢丝绳斜拉挑梁端头，施工作业层结构为1层、装修为2层，采用木脚手板铺设；脚手架用48×3.5钢管和扣件搭设，立杆横向间距1.2m，纵距1.5m，步距为1.8m，内立杆距建筑物结构外边缘0.3m。脚手架支撑在16#工字钢横梁上，横梁沿脚手架纵向放置在22a工字钢制作的水平挑梁上，挑梁末端由钢丝绳斜拉固定在上一层梁底，钢丝绳选用2根6×37直径17.5mm。脚手架外立杆里侧挂密目安全立网封闭施工；连墙杆采

13、用钢管抱柱和在楼板外侧预埋短钢管两种做法，按照2步2跨设置；剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置。型钢外挑架图如下图： 荷载计算（按30m计算）脚手架结构自重产生的轴心压力NGK，一跨内（L=1.5m）荷载由表438查得一个柱距范围内脚手架结构自重产生的轴心压力标准值：gk=0.125KN/mNGKH×gk=30×0.125=3.75KNb.脚手架活荷载产生的轴心压力：脚手板产生的轴心压力，查表439得：NQ1K0.663KN敞开式脚手架的防护材料产生的轴心压力，查表440得：NQ2K0.228KN根据装修用途脚手架，二层同时操作，施工均布荷载QK2×2.0=

14、4.0KN/m2，查表441得施工荷载产生轴心压力：NQ3K4.42KN活荷载产生得轴心压力标准值为：NQK0.6630.2284.425.31KN。c.计算立柱的轴心压力设计值：P=1.2×NGK+1.4 NQK1.2×3.75+1.4×5.31=11.94KN工字钢横梁验算为了减少锚固挑梁对以后装修施工的影响，沿脚手架纵向铺设工字钢横梁，作为脚手架立杆支点。横梁实际为多跨连续梁，这里按三跨连续梁计算：a.横梁选用16#工字钢，自重Q=205N/m=10.04b.强度验算按公式： f截面塑性发展系数对于工字形截面：型钢截面x轴的净截面抗弯模量对于16#工字钢：钢

15、材抗弯强度设计值f=205N/mm2带入公式得：=10040/（1.05×141）=67.81f=205N/mm2，满足要求。整体稳定性验算按公式：f=205N/mm2式中稳定系数，经过计算=1.0，将稳定系数带入公式得：，满足要求。工字钢挑梁验算工字钢挑梁选用22a工字钢，自重Q=330N/m，作用在挑梁上的集中荷载N=P=12.3+0.205×3=12.915KN。从上面的计算简图可以看出，工字钢挑梁为一端铰支，一端由钢丝绳斜拉平衡，作用在挑梁上面的荷载除钢梁自重外，还有上部脚手架通过横梁传给挑梁的集中荷载N。经过计算：拉力T=16.91；挑梁最大弯矩：Mmax=20.

16、664KNm 强度验算工字形截面塑性发展系数；净截面抗弯模量。=20664/（1.05×309）=63.69f=205N/mm2，满足要求。稳定性验算按公式：f=205N/mm2式中稳定系数，经过计算=1.0，将稳定系数带入公式得：，满足要求。钢丝绳验算钢丝绳选用2根6×37直径17.5mm（1根为安全绳），钢丝绳公称抗拉强度1400 N/mm2，破断拉力总和为156.0kN，荷载不均匀系数取0.82K为安全系数，取8.0钢丝绳允许拉力Fg=156×0.82/8.0=16.0钢丝绳拉力T=16.91Fg =16.0，满足要求。吊环选择在三层梁底预埋225圆钢，埋入梁内。按规范吊环拉应力不应大于50N/mm2，每个吊环按两个截面计算吊环截面Ag=T/(4×50)=16910/(4×50)=85mm2 直径25一级钢，Ag=490 mm2>85 mm2，满足要求5、连墙件验算连墙件采用48×3.5钢管，连接用直角扣件、旋转扣件。 连墙件的轴向设计值计算：采用二步二跨布置连墙件，h=1.8 m ；l=