落地式卸料平台施工方案1

1、目录一、编制依据2二、工程概况2三、卸料平台施工2四、施工要求5五、构造要求6六、荷载要求7七、安全要求7八、拆除方案7九、计算书8一、 编制依据建筑施工安全检查标准JGJ-59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑地基基础设计规范GB50007-2011二、 工程概况昆明市2012年市级统建保障性住房项目大漾田地块位于昆明市五华区大漾田村，东至轨道交通4号线停车场，南至五华17号路，西至西北三环，北至大漾田村，四周交通便利。项目用地东西长约230m，南北深约400m。本工程为市级统建保障性住房项目-大漾田地块，总规划建设净用地面积52792.46平方米，总建

2、筑面积253480.44平方米，地上建筑面积195235.97平方米，地下建筑面积58244.47平方米，容积率为3.65。地上共计15栋，含层数为2134层住宅，21层办公综合楼，13幢、14幢2层的商业楼及15幢3层幼儿园。1、5#塔楼为地下三层，其余幢号为2层或一层地下室，主要为机动停车库、非机动车库、设备用房等。三、 卸料平台施工卸料平台尺寸为4m*4m，立杆间距1m，水平杆步距1.5m，外侧从底部到顶连续设置剪刀撑，内部水平方向间隔58m设置水平剪刀撑。立杆支撑在混凝土面上，立杆下垫50*90木方。作业层满铺50*90木方，间距300，木方上面满铺15厚脚手板。平台结构如下图所示：平

3、台顶层在原水平杆间增加一道加强小横杆。作业层上设水平防护栏杆，栏杆上杆高1.2米，中间栏杆高0.6米，外侧满挂密目式安全网，栏杆内侧设脚手板做180高挡脚板，栏杆内外两侧悬挂限载标识牌。平台底部满挂安全平网一道。卸料平台顶层平面图平台直接与框架结构相连接，不与主体外脚手架连接，从地面向上搭设，高度根据运输需要确定。采用钢管与扣件将卸料平台与主体框架相拉结每个拉结点设2个扣件受力。当柱间距过大时，在设置卸料平台的位置对应的楼板上，浇筑混凝土时预埋20048钢管作为拉结点。连墙件布置图连墙件大样图（设置在柱上）连墙件大样图（设置在梁上）四、 施工要求4.1施工前按施工组织设计中的有关脚手架的要求，

4、向架设和使用人员进行技术交底；4.2按照下列要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的不得使用：钢管：脚手架钢管质量符合现行的国家标准碳素结构钢（GB/T1700）中的Q235-A级钢的规定，采用48*3.0钢管，每根钢管的最大质量不应大于25公斤，新旧钢管的尺寸、外表质量和外形分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的第、8.1.2条的规定，钢管上严禁打孔；扣件：采用可铸造铁制造的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，脚手架采用的扣件，螺栓拧紧扭力矩为65N·M时不得发生破坏；脚手板：采用木脚手板，板厚为15mm；安全网：采用绿色密目式安全

5、网和白色安全平网；4.3经检验合格的配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。清理现场的杂物，平整搭设场地，并使排水通畅。五、 构造要求5.1纵向水平杆的搭设要求纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨，纵向水平杆接长采用对接扣件及搭接连接，连接时对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm；各接头中心离最近主节点的距离不得大于纵距的1/3；搭接长度不得小于1米，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于100mm。5.2横向水平杆搭设要求横向水平杆两端均采用直角扣

6、件固定在纵向水平杆上，主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离为100mm，作业层上非主节点处的横向水平杆，最大间距不大于纵距的1/2。5.3脚手板搭设要求作业层脚手板满铺、固定、离开墙面120150mm；脚手板设置在木方上。脚手板铺设时采用平铺，不允许搭接铺设。作业层脚手板探头长度为150mm，其板长两端均与支撑杆可靠地固定。5.4立杆搭设要求脚手架设置纵向、横向水平扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；立杆采用连墙件与建筑物可靠连接，立杆接长接头必须采用对

7、接扣件连接，其对接扣件交错布置，两根相邻接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不得小于500mm；各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。5.5连墙件搭设要求连墙件尽量靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，采用刚性连墙件；连墙件与框架柱连接，采用钢管组成；5.6剪刀撑及横向斜撑搭设要求平台外侧设置剪刀撑，从底向上连续设置，剪刀撑的接长采用搭接接长，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。六、 荷载要求6.1卸料平台设计施工荷载2KN/M&#

8、178;，最大荷载32KN，实际堆放荷载最大20KN，1.25 KN/M².6.2现场材料堆放：6米钢管100根，3米钢管200根，扣件2000个，50*100*4000木方160根，1830*915*15层板130张。七、 安全要求7.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规定（GB5036）考核的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。7.2搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；7.3脚手架一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步，每搭完一步脚手架后，应按要求规定能够校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。7.4搭设脚手架时，地面应设

9、围挡和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7.5严禁将外径48mm和51mm的钢管混用；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度使用，扣件必须与钢管外径相同，对接扣件开口朝上或朝内。7.6脚手架使用期间，严禁拆除连墙件及主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆八、 拆除方案8.1拆除前准备：脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体现等是否符合构造要求；根据检查结构补充完善，经项目经理同意后方可拆除；8.2拆除前应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底，并清理脚手架上杂物及地面障碍物。8.3拆除作业必须从上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8.4连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙

10、件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；8.5当脚手架拆至下部最后一根立杆高度（约6米）时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；8.6脚手架各构配件严禁抛掷至地面，拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。九、 计算书钢管落地卸料平台计算书十、 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2

11、003 一、架体参数卸料平台名称卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)4平台宽度B(m)4平台高度H(m)8立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)1板底支撑间距s(m)0.5 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图平台水

12、平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2k×lb/2 =0.350×1.00/2=0.175kN/m; Q1k= q1k×lb/2 =3.000×1.00/2=1.500kN/m; Q2k= q2k×lb/2 =2.000×1.00/2=1.000kN/m; 1

13、、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(1.500+1.000)=3.500kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.117×3.500)×1.002=0.434kN·m; Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)

14、15;l=(1.100×0.250+1.200×3.500)×1.00=4.475kN; =Mmax/W=0.434×106/(4.49×103)=96.762N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m q'=Q1k+Q2k=1.500+1.000=2.500kN/m R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×2.

15、500)×1.00=3.229kN; =(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(1.00×103)4+0.990×2.500×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =1.178mmmin1000.00/150,10mm=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管

16、弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=4.475kN; p'=R'max=3.229kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.785kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=5.174kN; 横向钢管计算变形图 max=1.691mm; =Mmax/W=0.785×106/(4.49×103)=174.722N/mm2f=205.00N/mm2; 满

17、足要求！ max=1.691mmmin1000.00/150,10=6.67mm; 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.0×0.80=6.400kNR=5.174kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数0.6立杆计算长度系数1.5 NG1=(la+1.00×lb+2.00×h)×g1k/h

18、15;H+g1k×la×1.00/1.00=(1.00+1.00×1.00+2.00×1.50)×0.033/1.50×8.000+0.033×1.00×1.00/1.00=0.913kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.00/1.00=0.350kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.00/1.00=3.000kN; NQ2=q2k×la×lb/1.0

19、0=2.000×1.00×1.00/1.00=2.000kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.913+0.350)+ 0.9×1.4×(3.000+2.000)=7.816kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=1×1.50×1.50=2.250m 长细比=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.155×1.5

20、00×1.5=2.599m 长细比= L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443 由查表得到立杆的稳定系数=0.265 k=zso=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 Mw=0.9×1.4×k×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.00×1.502/10=0.050kN·m； =kN/A+Mw/W=0.60×7.816×103/(0.265×4.24×102)+0.050×106/(4.49×103)=52.949N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！ 八、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式一步一跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离