自密实混凝土

1、钢管自密实混凝土高抛施工与质量控制江苏建科建设监理有限公司（210008）王 保 山【摘 要】。【关键词】钢管混凝土 高抛浇筑 自密实 施工工艺 质量控制高抛免振捣自密实混凝土的工作机理,提出了配合比设计、和易性评价方法及相应的试验方法,并完全模拟现场施工状况对上述方法进行了高抛试验。试验室数据及现场模拟高抛试验的检测结果表明,所研制的整套高抛免振捣自密实混凝土施工技术是切实可行的。试验背景本试验是完全模拟华敏帝豪大厦钢管混凝土的真实施工状况,对高抛免振捣自密实混凝土的保持性能、施工性能、成型后的自密实性能及力学性能进行的试验验证。针对本项目首次运用高抛混凝土施工工艺,组织技术攻关小组,对国内

2、实施该工法的在建项目进行实地考察(大连期货华东地区某行政中心大楼，混凝土预应力管桩检测过程中，发现桩身不同位置出现裂缝、错位、桩中桩等质量问题和质量缺陷，经过多次专家论证，采取了管桩芯混凝土补强、管桩芯投石注浆、地基土压密注浆、增补钢管桩等措施，最后经各项检测和联合验收，达到了设计和规范要求。一、工程概况及桩基础设计指标该行政中心大楼建筑面积9.82万平方米，钢筋混凝土框架-筒体结构，裙房部分为3层、高度18.47m，主楼部分为22层、高度109m，地下室为2层基底标高-7.85m。工程桩总数量为1306根，其中主楼区为群桩（桩距2m）共计938根，裙房区为承台桩共计368根。抗压桩采用预应力

3、混凝土管桩（PHCAB600-110*10），按照上海市建筑标准图集先张发预应力混凝土管桩制作，桩身强度等级C80，主楼桩长31m裙楼32m，单桩承载力特征值2300KN。抗拔桩为预制钢筋混凝土450×450mm方桩，桩身强度等级C40桩长32m，单桩承载力设计值900KN。设计桩端持力层为粉土类，桩端入持力层深度23m，施工质量控制以标高为主、锤击贯入度为辅。二、桩基础施工方案及施工过程1. 桩基础施工方案根据工程地质条件和当地政府建设文明施工现场的有关要求，本工程预应力混凝土管桩以静压为主锤击为辅方法施工。即：大部分管桩采用静压法施工，以降低噪音和震动，减少施工对周围环境的影响；

4、土层较为复杂的局部区域，为增加沉桩的穿透能力采用锤击法施工。打桩机械采用3台JNB900型全液压静压桩机、1台D80型柴油锤桩机。2. 施工过程简述施工试桩采用静压工艺，经单桩极限承载力静荷载试验，最大荷载值均不小于5759 KN，对应的桩顶沉降位移量为19.00mm。根据试桩结果，设计单位确定单桩承载力特征值为2300KN。工程桩于试桩检测合格后，按照经批准的施工方案进行静压桩和锤击桩施工。沉桩过程中，无论静压桩还是锤击桩都出现了少数桩达不到设计标高的情况，而其它指标如静压桩压力值（34505700 KN）、锤击桩贯入度（最后3阵贯入度25cm/击）均满足要求。施工单位请示设计单位意见，设计

5、单位回复沉桩以标高控制为主，尽可能压至设计标高。根据现场情况，施工单位提出下述方案：1）静压桩不能压至设计标高的，改由锤击桩施工；2）锤击桩不能施工至设计标高的，采用预引孔方案施工，即减少桩身摩阻力保证沉桩至设计标高。由于预引孔方案涉及到部分费用，而施工合同价又是固定总价合同，故业主不同意支出合同外额外费用，方案改为使用大功率锤击桩机施工。三、桩基础检测及缺陷桩情况1. 桩基础检测工程进入土方开挖阶段，随土方开挖进度检测单位对桩基础进行了桩身完整性（低应变）检测，检测结果如下：主楼部分（工程桩总数938根）低应变检测总数925根，低应变检测发现缺陷桩（类、类）78根，桩中桩5根，共计缺陷桩83

6、根，缺陷桩占主楼总桩数的8.8；裙楼部分（工程桩总数368根）低应变检测总数238根，低应变检测发现缺陷桩5根，低应变缺陷桩占主楼检测总数的2.1。在小应变桩身完整性检测基础上，还进行了大应变检测。大应变检测表明，部分桩基础虽小应变判为类、类桩，但桩基础承载力满足设计要求。2.桩清孔摄像检查、缺陷具体情况在小应变、大应变检测基础上，为进一步查明缺陷桩伤损情况、制定缺陷处理方案，根据专家论证意见，对缺陷桩进行清孔、抽水并摄像检查。根据摄像资料，缺陷桩伤损主要有一般裂缝、断裂处错位、断裂处涌砂、桩身弯曲、桩中桩、桩身明显下沉等情况，列表介绍如下：缺陷类型主要特征分布情况备注一般裂缝桩身断裂，裂缝大

7、小不等，多数为轻微裂缝，最大裂缝1.5mm，清孔后无涌水、涌砂现象。数量较多，906#桩3.58.8m共13处裂缝。裙楼区（承台桩）5根缺陷桩均属一般性裂缝；主楼区15根缺陷桩也属一般性裂缝，总数量占缺陷桩的22.7%，深度均在11.40m以上。断裂错位桩身断裂，上下段错位明显，不影响下段桩身清孔。清孔后无涌水、涌砂现象。分布于主楼区，裙楼区无，总数量占缺陷桩的37.5%。错位桩一般伴随有裂缝。断裂涌砂一般桩身裂缝、错位较大，最大裂缝30mm最大错位70mm。分布于主楼区，裙楼区无，总数量占缺陷桩的26.1%。部分桩底部涌砂。桩身弯曲断裂段之间弯曲，清孔水泵、钢筋笼不能放入。分布于主楼区，裙楼

8、区无，总数量占缺陷桩的8.0%。一般伴随有裂缝。桩 中 桩桩身打爆，上节桩落入下节桩之中，已成废桩。分布于主楼区，数量5根，总数量占缺陷桩的8.0%。四、桩基础质量问题原因简析本工程的类、类缺陷桩高达8.8%，在当地甚至华东地区也是绝无仅有的，故有必要对管桩基础缺陷产生的原因进行分析和探讨。当然，管桩基础出现裂缝、错位等质量缺陷的原因很复杂，笔者试结合本工程实际，从设计、施工两个角度做下述分析。1. 设计角度应考虑的问题本工程主楼群桩的设计间距为2.0m，即3.33倍管桩直径。暂且不论2.0m桩间距是不是基础设计必须的，单据以往工程经验，应该说2.0m间距对于600mm管桩而言间距是比较偏小的

9、。管桩属于挤土类桩基础，特别是大桩径小间距管桩基础，挤土量量很大、挤土效应明显，挤土效应产生的水平推力对桩身的破坏性很大（见后述），可能导致桩基础缺陷产生。所以，在满足结构计算和规范规定、确保结构安全的基础上，尽可能考虑施工因素，不能把安全系数定得过大，从而给施工造成困难。2. 挖土机械的影响管桩基础施工完毕后，土建施工单位即进行土方开挖，开挖方案按照常规方法进行。选用反铲挖掘机和推土机配合施工，推土机由基坑西侧向东侧推土、挖掘机在边角处配合，土方分层开挖至桩顶标高上300500mm，之后推土机退出，剩余土方由人工配合挖掘机施工。上述开挖过程，对管桩质量可能产生的影响简析如下：1）工程地基土多

10、为压缩性较高淤泥质土、松散性粉质砂土，加之基坑降水效果不佳，土体压缩性和流动性较大。推土机行走时与管桩顶部的实际距离，可能不足规定；同时推土机行走还给土体施加了一水平推力，土体可能把这种推力传递给附近桩基础，一定程度上构成了管桩缺陷产生的原因。2）由于基础底板分布有电梯坑、水坑等下沉构件，而沉桩标高是统一的，实际上“坑中坑”开挖是在桩间进行的。由于挖掘机操作工水平不高，加之坑深较大、截桩不及时等，挖掘机抓斗在挖土过程中难免碰撞桩身。由于管桩为薄壁结构，在外部水平推力作用下，极易产生裂缝及断裂情况，直接导致管桩基础质量缺陷的产生。3. 淤泥质土产生水平力工程勘察报告显示，主楼西段淤泥层较薄地质情

11、况相对较好，东段淤泥层较厚地质情况相对较差，之后地下室开挖也证明了这一点。从小应变检测情况分析来看，类、类桩数量西段比东段要少得多，这也说明淤泥质土挤土产生的影响较大。淤泥质土的不排水抗剪强度较低，具有弱渗透性和不排水时压缩性低的特点。管桩沉入地基土后，四周土体受到强烈扰动，主要表现为径向位移，桩尖桩周一定范围内的土体受到不排水剪切及很大的水平挤压，桩周土体接近于非压缩状并产生很大的剪切变形。此时地基土扰动重塑土的体积不会产生变化，土体颗粒间空隙内的自由水被挤压，形成较大的超静孔隙水压力，降低了土的不排水抗剪强度，促使桩周临近土体在沉桩过程中，向桩周发生较大的侧向位移和隆起。空隙水向四周消散及

12、地基土体低压缩性的影响，以及群桩施工中叠加效应，进一步扩大位移和隆起的影响范围，由于用于压桩的设备重达500余吨，且桩机行走时路基箱与地面接触面较大，土体向上隆起受到限制，只能在场地以下水平方向挤土，对已沉入的桩体（特别是未达到标高的桩体）产生水平推力作用。由于混凝土抗拉强度低于其轴心抗压强度，所以钢筋混凝土翘曲时首先将在截面受拉侧开裂并趋于破坏。特别是抗弯刚度EI值较大的大直径桩，因为它在较小的变形时将产生较大的应力，故可能在较小位移和转角的变位下发生截面受拉破坏。4. 坑中坑周边土压力如前所述，基础底板上分布有多个电梯坑、积水坑，其中电梯坑深度达8m以上。坑坑中的开挖，虽然也采取了一定的支

13、护措施（如采用锚杆或土钉墙等），但一般是边开挖边支护或者说是先开挖后支护，土的侧压力实际上已施加给坑边桩基础（如下图所示）。如果这种侧压力较大，加之支护措施不到位，就可能致使桩身出现裂缝、错位等质量缺陷。5. 打桩控制方法的选择本工程成桩控制指标，过分强调了“摩擦桩以标高控制为主”的原则，甚至在压（打）桩不下情况下，还一再坚持标高控制，犯了教条主义错误。按照工程经验，预制桩施工应以设计桩端标高为成桩标准作为主要控制指标，同时辅以最后贯入度作为参考指标,来进行施工控制。确定成桩指标因素很多，对于本工程而言主要参考管桩压力值、单桩承载力设计值、最后贯入度、每米沉桩锤击数、最后1 m沉桩锤击数、桩基

14、进入持力层的深度等，而不是标高一种控制指标。五、缺陷桩质量处理方案及处理程序缺陷桩数量如此之多，不能满足工程结构安全要求，必须采取措施进行质量处理。而桩基础的缺陷类型又互不相同，质量处理也较为复杂，结合以往类似工程经验，并经专家会议讨论，决定采取下述方案进行缺陷桩质量处理：1. 对小应变检测的缺陷桩，不论大应变承载力是否符合要求，均进行填芯处理，处理范围为裂缝（错位）位置下5m至桩顶，针对不同缺陷类型，质量处理分为钢筋笼混凝土填芯、插筋投石注水泥浆、管桩外地基土注水泥浆等；2. 填芯混凝土至龄期后，再进行小应变、大应变检测，检测合格则判为合格桩，仍有缺陷的按废桩论处；3. 已经判为废桩的5根桩

15、和填芯后再检测仍然有缺陷的桩，由设计院考虑补桩，考虑到工期影响、地基土特征、现场状况（基坑开挖支护结束，垫层混凝土浇筑完桩头外露，大型打桩机械不便行走）等因素，选用4. 锚杆钢桩采用反力架施工，即在基础底板上预留锚栓固定反力支架，支架横梁与钢桩之间放置千斤顶，利用千斤顶行程顶进钢管桩；5. 确定补桩位置和数量后，在基础底板内预留补桩孔，补桩孔呈下大上小的棱台楔状，结构受力合理；6. 预留补桩孔后即进行基础底板施工，增补钢桩在地下室和主体结构施工期间穿插进行，不影响工程工期。六、缺陷桩的处理主要工艺1. 管桩内清孔管桩内清孔采用高压水冲洗桩内土体、水泵抽水的方法进行，正常清孔较为简单，施工难点主

16、要有以下几个方面：遇到高压水不能肢解的坚硬物质、部分桩抽水后或抽水过程中产生涌水涌砂等，分别叙述如下：1）遇到高压水不能肢解的坚硬物质，根据其深度位置不同，分别选用下述方法处理：如果坚硬物质深度不大（3m以内），采用挖土、截桩方式清除，之后继续采用冲洗、抽水方法清孔；如果坚硬物质深度较大，已超过裂缝深度时可停止清孔；如果坚硬物质深度较大，清孔不能超过裂缝深度情况，视具体情况而定，不得以可停止清孔，以免对管桩造成其它伤害。2）由于部分桩裂缝过大和错位，桩内抽水后或抽水过程中产生了涌水涌砂现象。涌水涌砂情况下处理方法为：停止抽水保持管桩内外压力平衡，避免桩外土体大量进入桩内，桩侧摩擦力削弱承载力下

17、降；继续注入高压水使桩内水自动溢出，直至清孔完成，并使桩孔内泥浆比重较低（主要是降低含泥量，保证投石注浆加固效果）。2. 填芯补强填芯补强根据缺陷具体类型，采用了三种形式：一般性裂缝的缺陷桩，清孔较为顺利，清孔完毕后按照清孔深度，放置钢筋笼、浇筑C40混凝土；清孔遇到障碍物的缺陷桩，障碍物以上参照前述方法钢筋混凝土补强；断裂错位、桩身弯曲的缺陷桩分上下两段处理，下段采用插钢筋投石注浆处理，上段采用钢筋混凝土加固；断裂涌砂的缺陷桩，由于桩孔内有大量的水，采用插钢筋（笼）、投石注浆方法补强；桩中桩类型的缺陷桩已判为废桩，为有限利用其作用，凡上段可清孔的，也进行投石注浆处理。3. 预留补桩孔补桩孔预

18、留也是一个重要环节，由于预留孔必然要切断底板钢筋，施工中采用了下述方法处理：考虑到孔底切断钢筋难以在以后恢复，在孔底用30mm厚Q345钢板制作了800*800*400mm钢框，被切断底板钢筋在其四周焊接，充分保证了结构安全；钢框以上采用支模板预留，上部切断钢筋考虑在补桩后恢复，桩孔四周钢筋接头均加工成螺纹，包覆严密后浇入混凝土。考虑到后浇的桩孔混凝土必须保证底板不渗漏，桩孔四周模板留置企口凹槽；还考虑到桩孔混凝土实际上就是后补桩之承台，如前所述把桩孔留成下大上小倒瓶塞状的棱台楔，保证结构受力合理。4. 预留孔混凝土浇筑由于地下水较高，原有降水设施很难有效保留较长时间，所以预留孔混凝土浇筑的难

19、点是如何排除预留孔积水。采取方案如下：底板混凝土浇筑前，桩孔处预留抽水管道，抽除积水时把水泵与预留管接驳即可；为有效防止地基土随抽水流失，造成桩基础承载力损失，在静压锚杆钢桩桩头位置铺填一定厚度碎石，利用碎石压制地基土流失。七、桩基础工程质量验收缺陷桩填芯补强完成后，委托检测单位对桩身质量进行的低应变检测（主楼99.25%、裙楼64.6%）和3%的高应变检测，检测结果均为类桩和类桩，判定填芯补强桩合格。增补的锚杆静压钢桩，以施工记录的压力值、桩长、接桩焊缝探伤检测等为标准进行验收。有关记录显示，钢桩尺寸及外观质量符合设计及施工质量验收规范的要求，验收记录完整。桩顶标高符合设计及施工验收规范的要

20、求，最大压桩力7666 KN，最小压桩力4766KN，4766KN1.5*2300KN,满足设计要求。 综合桩基础检测情况，桩身质量经低应变检测（1163根）合格，单桩极限承载力标准值经高应变检测（计39根）符合设计和施工质量验收规范的要求，桩基工程施工质量验收合格。自密实混凝土(Self Compacting Conctete 或Self-Consolidating Concrete 简称SCC)是指在自身重力作用下，能够流动、密实，即使存在致密钢筋也能完全填充模板，同时获得很好均质性，并且不需要附加振动的混凝土。 SCC的硬化性能与普通混凝土相似，而新拌混凝土性能则与普通混凝土相差很大。自

21、密实混凝土的自密实性能主要包括流动性、抗离析性和填充性。每种性能均可采用坍落扩展度试验、V漏斗试验（或T50试验）和U型箱试验等一种以上方法检测。 早在20世纪70年代早期，欧洲就已经开始使用轻微振动的混凝土，但是直到20世纪80年代后期，SCC才在日本发展起来。日本发展SCC的主要原因是解决熟练技术工人的减少和混凝土结构耐久性提高之间的矛盾。欧洲在20世纪90年代中期才将SCC第一次用于瑞典的交通网络民用工程上。随后EC建立了一个多国合作SCC指导项目。从此以后，整个欧洲的SCC应用普遍增加。 EFCA技术委员会主席Dr. Bert Kilanowski在其SCC在欧洲的实际地位（及将来发展

22、）文章中给出了SCC在欧洲预拌混凝土中的比重，并且估计不同国家的SCC在预制混凝土的比重分别是意大利大约30%，芬兰大约30%，西班牙25-30%；美国10-40%。 自密实混凝土被称为近几十年中混凝土建筑技术最具革命性的发展，因为自密实混凝土拥有众多优点： · 保证混凝土良好地密实。 · 提高生产效率。由于不需要振捣，混凝土浇筑需要的时间大幅度缩短，工人劳动强度大幅度降低，需要工人数量减少。 · 改善工作环境和安全性。没有振捣噪音，避免工人长时间手持振动器导致的手臂振动综合症。 · 改善混凝土的表面质量。不会出现表面气泡或蜂窝麻面，不需要进行表面修补；

23、能够逼真呈现模板表面的纹理或造型。 · 增加了结构设计的自由度。不需要振捣，可以浇筑成型形状复杂、薄壁和密集配筋的结构。以前，这类结构往往因为混凝土浇筑施工的困难而限制采用。 · 避免了振捣对模板产生的磨损。 · 减少混凝土对搅拌机的磨损。 · 可能降低工程整体造价。从提高施工速度、环境对噪音限制、减少人工和保证质量等诸多方面降低成本。 自密实混凝土的自密实特性的测试，已经形成了系列标准的试验方法。各种试验方法要求达到的指标见表1。采用宾汉姆流变学模型的参数屈服值和塑性粘度，来描述新拌混凝土的流变学特性，则不同地区配制的自密实混凝土有一定差异。为了平衡混

24、凝土流动性与抗离析的矛盾，日本使用较多的增粘剂和石粉，所配制的自密实混凝土屈服值低、粘度高。欧洲以冰岛为代表则偏向采用高细度矿物材料如硅灰、粉煤灰，提高屈服值来保证自密实混凝土稳定性。 表1 自密实混凝土工作性试验方法与典型值范围 自密实混凝土的设计、配制方法和调整方向，在下面扩展阅读所列文献中有详细介绍。 自密实混凝土的配合比设计,需要充分考虑自密实混凝土流动性、抗离析性、自填充性、浆体用量和体积稳定性之间的相互关系及其矛盾。自密实混凝土对工作性和耐久性的要求较高，因此自密实混凝土配合比设计应该主要在这两方面下功夫。配制自密实混凝土的原理是通过外加剂、胶结材料和粗细骨料的选择与搭配和精心的配

25、合比设计,将混凝土的屈服应力减小到足以被因自重产生的剪应力克服,使混凝土流动性增大,同时又具有足够的塑性粘度,令骨料悬浮于水泥浆中,不出现离析和泌水问题,能自由流淌并充分填充模板内的空间,形成密实且均匀的胶凝结构。在配制中主要应采取以下措施: 1)借助以萘系高效减水剂为主要组分的外加剂,可对水泥粒子产生强烈的分散作用,并阻止分散粒子凝聚, 高效减水剂的减水率应25 % ,并应具有一定的保塑功能。掺入的外加剂的主要要求有：与水泥的相容性好; 减水率大; 缓凝、保塑。 2) 掺加适量矿物掺合料能调节混凝土的流变性能,提高塑性粘度,同时提高拌合物中的浆固比,改善混凝土和易性,使混凝土匀质性得到改善,

26、并减少粗细骨料颗粒之间的摩擦力,提高混凝土的通阻能力。 3) 掺入适量混凝土膨胀剂, ,可提高混凝土的自密实性及防止混凝土硬化后产生收缩裂缝,提高混凝土抗裂能力,同时提高混凝土粘聚性,改善混凝土外观质量。 4) 适当增加砂率和控制粗骨料粒径20mm,以减少遇到阻力时浆骨分离的可能,增加拌合物的抗离析稳定性。 5) 在配制强度等级较低的自密实混凝土时可适当使用增粘剂以增加拌合物的粘度。 6) 按结构耐久性及施工工艺要求, 选择掺合料品种, 取代水泥量和引气剂品种及用量。 配制自密实混凝土应首先确定混凝土配制强度、水胶比、用水量、砂率、粉煤灰、膨胀剂等主要参数,再经过混凝土性能试验强度检验,反复调

27、整各原材料参数来确定混凝土配合比的方法。自密实混凝土配合比的突出特点是:高砂率、低水胶比、高矿物掺合料掺量。从国内自密实混凝土研究的文献上看, 自密实混凝土配合比设计一般采用全计算法和固定砂石体积含量法。 全计算法的基本观点为：混凝土各组成材料括固、气、液三相有体积加和性石子的空隙由干砂浆填充；石子的空隙由干砂浆填充；干砂浆的空隙由水填充；干砂浆由水泥、细掺料、砂和空隙组成。 固定砂石体积含量计算法是根据高流动自密实混凝土流动性及抗离析性和配合比因素之间的平衡关系, 在试验研究的基础上得到的一种能较好适应高流动自密实混凝土的特点和要求的配合比计算方法。摘要：如果采用自密实混凝土，不仅可提高混凝

28、土密实性解决质量通病，还能节约振捣设备和能源、节省浇筑时间，降低工作噪音、改善工作环境，保障施工的进度和效率，是有效解决上述施工难题、提高建筑结构的整体质量水平的先进技术。 自密实混凝土(SelfCompactingConcrete)，也有人称为高流态混凝土(HighlyFluidizedConcrete)，指混凝土拌合物主要靠自重，不需要振捣即可充满模型和包裹钢筋，属于高性能混凝土的一种。该混凝土流动性好，具有良好的施工性能和填充性能，而且骨料不离析，混凝土硬化后具有良好的力学性能和耐久性。自密实混凝土正是有利于保证质量、加快施工进度、提高建设效益，解决野外困难工程的关键施工技术。

29、以公路隧道混凝土衬砌结构为例，它既是承载围岩压力的结构，又是防水的最后一道防线，设计上必须既满足强度和抗渗要求，采用普通混凝土施工时必须进行充分振捣以保证结构的整体性，但是，由于壁薄、配筋密实、形状复杂及施工空间的限制，非常容易漏振和过振，从而产生如表面蜂窝麻面、露筋、折皱及外观颜色欠佳等质量病害，造成耐久性和安全性隐患。如果采用自密实混凝土，不仅可提高混凝土密实性解决质量通病，还能节约振捣设备和能源、节省浇筑时间，降低工作噪音、改善工作环境，保障施工的进度和效率，是有效解决上述施工难题、提高建筑结构的整体质量水平的先进技术。自密实混凝土特别适用于：1）浇筑量大、浇筑深度、高度大的工程结构；2

30、）形体复杂、配筋密集、薄壁、钢管混凝土等受施工操作空间限制的工程结构；3）工程进度紧、严格环境噪声限制、或普通混凝土无法实现的工程结构。因此，国外在隧道工程、水工大坝、铁路设施、地下结构等领域都有非常广泛的应用，如日本、美国、英国、德国、加拿大等国家自密实混凝土用量已达总量的3040%，在许多重大工程和标志性工程都取得良好的技术经济效果。自密实混凝土所占比重已经成为衡量一个国家混凝土行业技术水平高低的重要标志，我国研究工作尚属于起步阶段，目前年用量大约不到1%。第一章 编制依据及说明1.1 编制依据1）圆融星座工程施工图纸；2）圆融星座工程招标文件及图纸答疑；3）圆融星座工程施工组织设计；4）

31、中国建筑第八工程局企业技术标准ZJQ08-SGJB 204-2005砼结构工程施工技术标准；5）自密实混凝土设计与施工指南CCES-02-2004；6）钢管混凝土结构设计与施工规程CECS-28-90；7）矩形钢管混凝土结构技术规程CECS159-2004；8）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001)；9）砼结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2002)。1.2 编制说明本方案主要用于指导圆融星座工程钢管柱砼工程施工，以保证钢管混凝土柱的施工质量。第二章 工程概况2.1 工程总体概况苏州圆融星座工程位于苏州工业园区旺墩路南华池街东，为CBD国际级生态坡地都市综合体，是一

32、个集商业零售、湖景精装公寓、商务写字楼于一体的综合物业。地下为四层地下室，框架结构，底板面标高-16.5m，建筑面积99083.66m2，主要为设备用房和停车位及人防工程。地面以上四层商业裙房，框架结构，建筑高22.4m，建筑面积59497.9 m2，主要为商业零售、电影院、SPA、餐饮等；上部三栋塔楼分别为：34层办公楼，砼筒体+钢管砼外框混合结构，高147.25m，建筑面积76965.17 m2；28层北公寓，钢筋砼框剪结构，高99.9m，建筑面积31199.49 m2；28层南公寓，钢筋砼框剪结构，高99.9m，建筑面积29799.79 m2。2.2 钢管柱概况1、B区办公楼外框采用了2

33、4根圆形钢管柱，钢管柱内填砼，地下负四层钢管柱浇注与钢骨外包相同强度等级的砼。2、B区办公楼核心筒剪力墙内采用了8根箱型钢管柱，箱型钢管柱内须浇注与钢骨外包相同强度等级的砼。办公塔楼圆形钢管柱构件特征及分节分别见表2.2-1、2。表2.2-1 办公楼外框圆形钢管砼柱构件特征序号构件截面形式楼层柱底标高柱顶标高（m）混凝土强度等级1-410F-16.549.2C60无收缩混凝土2-1017F49.274.1C50无收缩混凝土31723 F74.199.7C45无收缩混凝土423 F柱顶99.7柱顶155.28C40无收缩混凝土表2.2-2 外框圆形钢管柱分节表序号钢柱分节编号楼 层柱底标高（m）

34、柱顶标高（m）长度（m）截面尺寸（mm）1第1节-4-2-16.50-7.788.721100×302第2节-21-7.781.429.201100×303第3节131.4212.7211.301100×304第4节3512.7223.8211.101100×305第5节5723.8234.0210.201100×306第6节7934.0242.328.301100×301050×257第7节91142.3250.628.301050×258第8节111350.6258.928.301050×259第9节

35、131558.9467.248.301050×251000×2010第10节151767.2275.528.301000×2011第11节171975.5283.828.301000×2012第12节192183.8292.829.001000×20950×2013第13节212392.82101.128.30950×2014第14节2325101.12109.428.30950×2015第15节2527109.42117.728.30950×20900×1816第16节2729117.7212

36、6.028.30900×18850×1817第17节2931126.02134.328.30850×18800×1618第18节3133134.32142.628.30800×1619第19节3334142.62146.974.35800×1620第20节3435146.97155.288.31800×16说明：本表不含受基坑支撑影响的钢管柱分节。办公塔楼箱型钢管柱构件特征及分节分别见表2.2-3、4。表2.2-3 办公楼核心筒箱型钢管柱混凝土分布序号构件名称截面型式楼 层柱底标高（m）柱顶标高（m）混凝土强度等级1-410

37、F-16.549.2C60无收缩混凝土2-1017F49.274.1C50无收缩混凝土31723 F74.199.7C45无收缩混凝土423 F柱顶99.7154.8/159.4C40无收缩混凝土表2.2-4 办公楼核心筒箱型钢管柱分节表序号钢柱分节编号楼 层柱底标高（m）柱顶标高（m）长度（m）截面尺寸（mm）1第1节柱脚段-18.00-15.502.50600×600×202第2节-4-2-15.50-7.787.72600×600×203第3节-21-7.781.429.20600×600×204第4节131.4212.7211

38、.30600×600×205第5节3512.7223.8211.10600×600×206第6节5723.8234.0210.20600×600×207第7节7934.0242.328.30600×600×208第8节91142.3250.628.30600×500×209第9节111350.6258.928.30600×500×2010第10节131558.9467.248.30600×500×2011第11节151767.2275.528.30600&

39、#215;500×2012第12节171975.5283.828.30600×500×2013第13节192183.8292.829.00600×500×2014第14节212392.82101.128.30500×500×2015第15节2325101.12109.428.30500×500×2016第16节2527109.42117.728.30500×500×2017第17节2729117.72126.028.30500×500×2018第18节2931126

40、.02134.328.30500×500×2019第19节3133134.32142.628.30500×500×2020第20节3334142.62146.974.35500×500×2021第21节3435146.97154.787.81500×500×2022第22节35停机坪154.78159.384.60500×500×20说明：根据钢柱实际分节情况，每节钢柱出楼面1m，根据现场实际情况砼浇筑连续进行时，原则上浇注高度超出设计标高范围的砼应采用提高一个等级的砼。负四层圆形钢管柱示意图见图2.2-1。图2.2-1 外框圆形钢管砼柱-4F示意图A区A区酒店式公寓北楼裙房地上结构有少量圆形钢管柱，钢管柱内须浇注与钢骨外包相同强度等级的砼。A区酒店式公寓公寓北楼裙楼钢管柱构件特征见表2.2-5。表2.2-5 A区酒店式公寓裙房钢管砼柱构件特征序号构件名称截面型式构件截面尺寸（mm）楼 层柱底标高（m）柱顶标高（m）砼强度等级1GZ-1350×2056F22.424.45掺15%UEA微膨胀C40砼350×206F屋顶24.4527.92GZ-2、3、4、5300×1656F22.424.45300×166F屋顶24