兰渝铁路高兴站站房工程高支模板方案最新

1、 追求卓越 勇于跨越 高支模板施工方案兰渝铁路高兴站站房工程 候车厅高支模专项施工方案 编制人 ： 审核人 ： 审批人 ： 编制单位：中铁一局城市建设有限公司兰渝铁路项目部 编制日期：二一五年十二月目录1 编制依据42 工程概况42.1建筑概况42.2高支模概况53 施工计划53.1 施工进度计划53.2 施工材料计划53.3施工劳动力计划64 模板及支顶系统设计64.1、模板支撑系统的选型64.2、梁2000×500mm（包括2000和500以下的梁）64.3板120mm厚74.4扫地杆、纵横水平拉杆设置74.5地基处理方案74.6对顶抱柱85 施工顺序85.1钢管支顶施工顺序85

2、.2主要施工方法及质量保证措施85.3模板支顶安装质量保证措施95.4混凝土浇筑方案105.5模板拆除125.6施工管理与验收126 安全设施和管理措施146.1安全设施146.2安全管理机构14 6.3安全管理与监控147 监测方案167.1观测点布置177.2观测方法178 安全应急救援预案188.1安全事故应急救援架构188.2发生高处坠落事故应急求援188.3发生支模坍塌应急救援208.4应急联络方式209计算书21碗扣式梁模板安全计算书21一、计算依据21二、面板验算24三、次梁验算27四、主梁验算30五、立柱承载力验算34六、可调托座验算35七、斜杆扣件连接强度验算35八、架体抗倾

3、覆验算36候车厅高支模板专项施工方案1 编制依据工程设计图纸；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002； 建质2009-【254号】文件； 建质2009-【87号】文件；建设部、省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。2 工程概况2.1建筑概况 项目名称：高兴站站房工程 建设单位：兰渝铁路有限责任公司 设计单位：中铁二院工程集团有限责任公司 监理单位：河南长城铁路咨询建设有限公司 地 址：四川省广安市华莹县高兴镇 高兴站位于四川省华蓥市高兴镇境内。是襄渝线上四等中间站。

4、站房中心里程为K728+142,车站设计规模为2台5线（含正线）。设岛式站台1座（550*10.5*1.25）和中间站台1座（550*8*1.25）。 高兴站站房面积为2500m2，站房形式为线侧下式，建筑层数为地面1层；抗震设防类别为：候车厅为乙类，两侧设备用房为丙类，建筑耐久年限50年。基础为旋挖钻孔桩基础，结构形式为钢筋混凝土框架结构。2.2高支模概况 候车厅部分为大跨度高支模板框架结构，高度10米，跨度24米，梁尺寸较大，普遍为2000*500，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程（H=10>8,B=24>18,S=24>20），因此设计本专项方案。3 施工计划

5、3.1 施工进度计划 开始施工时间为2016年1月2日开始高支模部分架体以及模板支设作业。浇筑完成时间计划为2016年1月30日。3.2 施工材料计划物资名称规格数量扣件十字300个扣件转向100 个插扣立杆48*3.5*240015000根插扣小横杆48*3.5*60032000根钢管48*3.0*60001000根木方60*80*3000110m³木模板1830*915*147000平方米通丝拉杆1000*128700根木垫板300*50*3003700块可调顶托600mm*323700个山型卡17400个3.3施工劳动力计划序号管理岗位人数备注1项目负责人12项目副经理13项目

6、监测技术人员34项目安全员25物资人员26救护人员27抢险人员108专业技术人员64 模板及支顶系统设计4.1、模板支撑系统的选型 4.1.1、梁、板模板采用15mm厚夹板； 4.1.2、次龙骨采用60×80mm木枋；主梁主龙骨采用双钢管（248×3.0mm），小梁主龙骨采用单钢管；侧模肋枋采用45×65mm木枋； 4.1.3垂直剪刀撑、水平剪刀撑均采用48×3.0mm钢管。4.2、梁2000×500mm（包括2000和500以下的梁） 支顶采用插扣式钢管脚手架，梁底模和侧模均采用14mm夹板，对拉螺杆12，采用满堂钢管脚手架支模。 梁跨度方向

7、立杆间距600mm，梁截面方向立杆间距600mm。梁底木方间距100mm，托梁为双钢管；梁侧木方间距300mm，对拉螺杆纵向间距450mm，竖向间距450mm。 4.3板120mm厚 支顶采用钢管脚手架，底模采用15mm夹板，采用满堂钢管脚手架支模。 立杆纵横间距600*600mm，立杆承重连接方式为可调托座，托梁为单钢管。板底木方间距300mm。立杆下垫木采用300*50*300实木板。4.4扫地杆、纵横水平拉杆设置 4.5.1扫地杆 扫地杆采用48×3.0mm承插式脚手架连杆离地面300mm设置，梁底立杆纵向和衡向全部设置扫地杆。 4.5.2纵横水平拉杆 纵横水平拉杆采用48&#

8、215;3.0mm承插式脚手架钢管，步距1200mm。 4.5.3垂直剪刀撑 垂直剪刀撑采用48×3.0mm，沿结构主梁支顶两侧立面及支撑立杆处纵向全高设置及中间纵横连续间距6.0m设置；剪刀撑与地面夹角不大于60°；钢管搭接长度不小于1m，并用不少于3个扣件进行搭接。 4.5.4水平剪刀撑 高支模由扫地杆起至梁板底设置纵横水平剪刀撑，设两道，分别在3米位置和7米位置设置水平剪刀撑。4.5地基处理方案 高支模区域为基础素土回填夯实，压实系数不小于0.94，然后浇筑100厚C15垫层，立杆下垫300*30*300木垫块。4.6对顶抱柱为增强模板支撑体系稳定性，将整体满堂脚手架

9、四周与已浇筑完成的柱身用钢管进行连接，每个3米一道，增加满堂脚手架的整体稳定性。5 施工顺序5.1钢管支顶施工顺序 在施工安排上，采取先施工混凝土柱，待柱混凝土强度达到设计强度75%以上再浇筑梁板混凝土，这样可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。5.2主要施工方法及质量保证措施5.2.1钢管支顶安装 脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。 钢管支顶安装时，立柱应采用对接方式，立杆采用自身套管连接，以保证垂直度和力的传递。支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题应立即整改。必须离地面不大于300mm处加设纵横扫地

10、杆。 顶托螺杆伸出钢管长度不得超过200mm。 钢管支顶的搭设要符合建筑施工扣件式钢管式脚手架安全技术规范的要求。剪刀撑、横向斜撑的搭设应随立杆、横向和纵向水平杆同步搭设，水平拉杆要与已浇注的混凝土柱顶紧，以增强水平方向的稳定性。 剪刀撑斜杆搭接长度不少于1m，要求不少于3个扣件连接。 5.2.2梁板模板安装 梁模板的安装：先在露面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管、可调顶托的标高，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放梁底主龙骨（双钢管），固定后安装梁底次龙骨（木枋）。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。梁底模板按跨度0.1起拱。主次梁交接时，先主梁起拱

11、，后次梁起拱。 楼面模板的安装：通线调整钢管支顶可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设木枋或钢管（主龙骨），固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装模板。当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1起拱。5.3模板支顶安装质量保证措施 在高支模安装钱，要对高支模的各种材料进行严格检验，尤其是钢管、扣件、可调托座以及木枋等，不合格的不得使用。钢管统一严格选用48×3.2mm，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形，扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）要求。现场木枋要剔除已使用较多次数，枋身比较陈旧的，尽

12、量选用截面大小符合，枋身比较结实的。 模板应拼缝平整严密，拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢。拼缝处内贴胶带，防止漏浆。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。 可调托座（底座）调节螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座（含底座）的螺杆伸出长度大于200mm时采取增加一道水平拉杆的固定措施。 梁底扣件全数进行抽检。 模板安装允许偏差应满足以下要求： 项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸+4，-5层高垂直度8相邻两板表面高低差2表面垂直度5支架搭设的垂直度与水平度允许偏差应满足以下要求：项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及±2.0支架整体H/6

13、00及±50水平度一跨距内水平架两端高差±l/600及+3.0支架整体±L/600及±50注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度5.4混凝土浇筑方案 1、施工部署： 本工程采用商品混凝土混凝土强度为C35，现场布置混凝土输送泵，混凝土采用分层进行浇筑，从底层向高处分层浇筑振捣，采用一次浇筑成型，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。 2、施工方法： 1）、准备工作 钢筋隐蔽检查工作已经完成，并已经核实预埋线管、孔洞位置、数量、固定情况无误。 模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支

14、撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。 由商混搅拌站实验室确定配合比以及外加剂用量。浇筑用架子、走道安全稳固能满足浇筑要求。浇筑前认真清理检查泵车运行情况。 2）混凝土浇筑振捣一般要求 本工程混凝土一次浇筑完成，应连续浇筑，如有间歇发生，应尽量减少间歇时间。并在下层混凝土初凝前浇筑上层混凝土。 混凝土浇筑过程中，必须设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋孔洞情况。当发生位移时立即停止浇筑，应在已经浇筑混凝土初凝前修改到位。 施工时采用30或者50插入式振捣棒要快插慢拔，间距不大于500mm，插点呈梅花布置。按顺序进行不得遗漏。3）柱浇筑： 柱采用先浇筑，在浇筑过程中，柱首先浇筑为C

15、35，每层混凝土浇筑高度为1.2m，在高支模区域按顺时针或者逆时针浇筑。控制混凝土输出量，在下层混凝土初凝前浇筑上层混凝土。看模人员在浇筑时随时观察柱模板加固情况，确定是否出现位移或者漏浆跑模现象。 4）梁混凝土浇筑 在梁混凝土浇筑至梁截面高度1/2时，加强支撑变形监测。浇捣时应垂直主梁，再向两边浇捣，均匀对称分层浇筑，严禁从主梁一端向另一端浇捣。在梁柱核心区域应加强振捣点，振捣时不得触动钢筋以及预埋件。 5）板混凝土浇筑 板混凝土浇筑时混凝土虚铺高度略大于板厚。振捣完毕后用14m刮杠刮平并拉线找平。严格控制浇筑速度，随浇筑随振捣随找平。 混凝土试块制作。 现场制作试块以600同条件为主。同时

16、制作28天标养以及拆模试压试块。 5.5模板拆除 拆模时间：不承重的侧面模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，方可拆除。梁板模板的拆除应在混凝土达到下表中强度厚，方可拆除。构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值百分率（%）板250>2，875 >8100梁875>8100 本工程中纵梁均大于8米，梁必须混凝土强度达到100%后方可拆除底模。5.6施工管理与验收 5.6.1 高支模支撑系统管理 1、严格按照支撑系统施工方案和技术交底进行施工； 2、施工现场安全负责人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前对作业人员进行安全技

17、术交底； 3、支模完毕，经高支模施工管理机构人员验收合格后，报监理验收。 4、严格按照设计尺寸以及要求搭设。搭设前在施工技术人员、测量员参与先弹出立杆位置线，并以此布置立杆。 5、支撑支架系统必须连为一体，不得因施工班组划分而断开。浇筑时泵车安放在北侧，从中间向两侧进行浇筑。 6、施工材料，特别是钢管和扣件不满足规范要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前必须根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中规定的相关构件检查和验收要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类、分类存放。存放地不得有积水。 7、严格控制实际荷载。严禁在支撑架上堆放材料。实际操作中施工活荷载不得大于3.0KN

18、/m 8、确保安全的前提下，在浇筑混凝土开始后，专人进行支架以及支撑情况进行监控。如发现下沉、变形和松动情况及时进行解决。 5.6.2 高支模支撑系统验收 模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2013有关规定。本工程模板必须符合下面要求。主控项目 安装上层模板及其支撑架时，下层梁支撑架体不拆除。立杆下铺设垫板。涂刷模板隔离剂时不得污染钢筋混凝土接茬处以及金属预埋件。一般项目 模板接缝处不得漏浆，混凝土浇筑前浇水湿润模板，但模板内不得积水。混凝土浇筑前，模板内必须清理干净。 高支模支撑体系整体稳定性以及安全性验收。 依据规范要求进行支撑体系稳定性以及安全性验收，

19、验收合格后方可施工。扣件拧紧抽样检查。 6 安全设施和管理措施6.1安全设施 6.1.1高支模施工现场应搭设工作梯以供作业人员使用，不得在支撑系统中爬上爬下。 6.1.2在操作层设置相应的消防设施，配置灭火器。 6.2安全管理机构 组 长：项目经理 副组长：安质部长 6.3安全管理与监控 本工程高支模体系施工的安全隐患主要为：防坍塌、高空坠落。主要防患措施有： 6.3.1高支模的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章，经监理工程师批准才能实施。 6.3.2施工前必须明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业

20、人员进行安全技术交底。 6.3.3项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。 6.3.4工人必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。 6.3.5操作层的施工荷载应符合设计要求（限载2kN/m2），不得超载，不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件；并设置限载警示牌。 6.3.6雨天作业要有防滑措施和避雷措施。防雷接地系统要求接地电阻小于4。利用建筑物柱内钢筋作为防雷引下线，引下线的间距不大于18m。 6.3.7五级以上大风雨，必须停止施工作业。 6.3.8施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。 6.3.9在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 6.3.10用电安全

21、按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2012）执行。 6.3.11支顶安装 钢管或钢管底座、门式架应准确放置在定位线上，不得悬空； 支架立杆要垂直，纵横向水平杆要平整。立杆应尽量采用通长钢管。如需接管，接头要错开，不在同一步距内，立杆口必须按规范对接，确保架体垂直度。相邻的两根纵向水平杆的接头要相互交错，接驳口必须按规范对接； 各种连接构件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭矩应在4065N·m之间，以防构件未能有效承重或构件破坏，搭设完成后应用扭矩扳手随机均布抽样检查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止； 各杆件相交伸出的端头部分均应大于100mm，以防杆件滑落； 支模分段或整体搭设

22、完毕，必须填写模板验收记录表，经企业安质部门分段或整体验收合格，并悬挂验收标识方能进行钢筋安装； 在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施，在支顶长向两旁设临时斜抛。安装时要待其安装完毕且核实无误后才能全面予以固定。 6.3.12工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 6.3.13模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。 6.3.14模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。 6.3.15混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况

23、。发现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。 6.3.16模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。 6.3.17支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，应在适当地方挂设警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。 6.3.18模板支顶拆除 支顶架拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序及安全作业的要求进行； 模板支顶应经单位工程负责人检查验证并确认不在需要时，且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除； 支架的拆除应从一端走向另

24、一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业； 在支顶拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施在支顶长向两旁设临时斜抛； 同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行； 在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步。当必须超过两步时，应加设临时拉结； 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。7 监测方案 根据有关高支模体系的规定，我项目准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工全过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案： 观测点以框架主梁为主要观测对象；由于本工程的模板支顶采用扣件式钢管脚手架，间距较密，且框架梁

25、在建筑物内部时，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。 7.1观测点布置 本工程高支模的观测点分沉降点及位移观测点，主要设置大梁上，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。具体布置附后图所示。 7.2观测方法 将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上； 测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上做原始标记；图4 监测方法示意图 7.2.1测量时间 模板的沉降量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记

26、录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；6h后每2小时测量一次，模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。 7.2.2监测预警值 大梁支架沉降预警值为8mm； 大梁支架位移预警值为8mm。 7.2.3注意事项 对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止认为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。 7.2.4监测小组名单 组长：高必达 组员：胡青山、郑元奇8 安全应急救援预案8.1安全事故应急救援架构 组长：杨高峰 副组长：高鸣 组员：王谚宁、赵岩峰、高比达 当事

27、故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。8.2发生高处坠落事故应急求援 当发生高处坠落事故后，抢救的重点入在对休克、骨折和出血上进行处理。 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。 出现颅脑损伤，必须维持呼吸

28、通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤着，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨

29、折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢止血扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫

30、。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。8.3发生支模坍塌应急救援 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。 现场急救处理： 尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。 伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。 伤肢降温

31、（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。 伤肢不应抬高、按摩或热敷。 如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。 迅速转往医院。 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 按规定上报有关主管部门请求救援。8.4应急联络方式 医院抢救中心：120、 项目负责人： 杨高峰技术支持组长：沈永亮9计算书碗扣式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑

32、结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册（第五版）1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)2000混凝土梁宽b(mm)500混凝土梁计算跨度L(m)24模板支架高度H(m)10梁跨度方向立柱间距la(m)0.6垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.6水平杆步距h(m)1.2顶步水平杆步距(m)0.6立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数1斜撑（含水平）布置方式按构造要求布置材料参数主梁类型

33、圆钢管主梁规格48×3.0次梁类型矩形木楞次梁规格60×80面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)立杆规格LG-240荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市四川(省)南充市(市)2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000×152/6=37500 mm3，I=bh

34、3/12= 1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×1+1.4×2.5×1=65.3kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=71.

35、975 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(65.3,71.975)=71.975 kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×1=61.8 kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×1=69.525 kN/mp2

36、=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45 kN（图5）面板简图取最不利组合得：Mmax= 0.36kN·m（图6）面板弯矩图=Mmax/W=0.36×106/37500=9.611N/mm2f=30 N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×1=51.5kN/m（图7）计算简图=0.16 mm=0.6×1000/(4-1)×400)=0.5mm满足要求（图8）挠度图三、次梁验算A、当可变

37、荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图9）计算简图由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)+1.4×2.5×500/(4-1)×1000)=10.883 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)+1.

38、4×0.7×2.5×500/(4-1)×1000)=11.996 kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(10.883,11.996)=11.996 kN/mB、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)=10.3 kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5 kN（图10）计算简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)

39、ha=1.35×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)=11.588 kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45 kN（图11）计算简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m)Mmax= 1.197kN·m=Mmax/W=1.197×106/(85.333×1000)=14.026N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图Vmax=6.18kNmax=VmaxSx/(Ib0)= 6.18&

40、#215;103×48×103/(341.333×104×6×10)=1.448N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/1000=25.75kN/m（图14）计算简图（图15）次梁变形图max=0.409mm=0.6×1000/400=1.5 mm满足要求四、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且

41、能保证计算的安全。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)+1.4×1.5×500/(4-1)×1000)=9.585kN/m

42、B.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×500/(4-1)×1000)=10.649kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(9.585,10.649)=10.649kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+

43、G3k)ha=(0.5+(24+1.5)×2000/1000)×500/(4-1)×1000)=8.583kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=6.409Rkmax=5.165还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正

44、常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图20）主梁弯矩图(kN·m)Mmax=1.712kN·m=Mmax/W=1.712×106/(8.986×1000)=190.533N/mm2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图21）主梁剪力图(kN)Vmax=R= 12.838 kNmax=QmaxS/(Ib)= 12.838×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=30.182N/mm2=120N/mm2 满足要求3、挠度验算（图22）主梁变形图(mm)max=1.198mm=0.6×1000/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：Rzmax= 12.838kN五、立柱承载力验算1、不考虑风荷载N=0.9×1.2GZ +G1k+(G2k+G3k)×h ×la×lb +0.9×1.4(Q1k+Q2k)×