2016D1JB2荷载横向分布计算刚性横梁法模板

1、第三章 荷载横向分布计算由于本桥各T梁之间采用混凝与湿接缝刚性连接，故其荷载横向分布系数，在梁端可按“杠杆原理法”计算（m0），在跨中按“修正刚性横梁法”计算(mc)。（一）梁端的横向分布系数m0 根据桥规规定，在横向影响线确定荷载沿横向最不利的布置位置。例如，对于汽车荷载，规定的汽车横向轮距为1.8m，两列汽车车轮的横向最小间距为1.30m,车轮距离人行道缘石最少为0.50m。求出相应于荷载位置的影响线竖标值后，就可得到横向所有荷载分布给1号梁的最大荷载值为： 式子中：汽车荷载轴重； 汽车车轮的影响线竖标。 由此可得：1号梁在汽车荷载作用下最不利荷载横向分布系数为同理有：；（二）跨中的横向分

2、布系数mc 1.计算I和IT 求主梁截面中心位置ax(距梁顶) 翼板的换算平均厚度 马蹄形下翼缘换算厚度 S (260-18)1919/2+24518245/2=583906cm3A(260-18)19+24518=9008cm2重心距离 ax=S/A=583906/9008=64.82cm主梁抗弯惯性矩：I1/12(260-18)193+(260-18)19(64.82-19/2)2+1/12182453+18245(245/2-64.82)2=50940773cm4=0.5094m4翼板主梁抗扭惯性矩 b1/t1=260/19=13.6810, 查表得c1=0.33梁肋b2=245-19=

3、226cm b2/t2=226/18=12.610, 查表得c2=0.33 IT=cibiti3=0.33260193+0.33226183=1023452cm4=0.0102m42.计算抗扭修正系数 本桥各主梁的横截面均相等，梁数n=6，梁间距为2.6m，则 其中：混凝土弹性模量；混凝土剪切模量，。3.计算横向影响线竖标值 对于1号边梁考虑抗扭修正厚的横向影响竖标值为： 刚性横梁法的横向分布影响线为直线，设影响线零点离1号梁轴线的距离为x，则： 解得：4.计算荷载横向分布系数 1号边梁的横向影响和布载图如图所示。 5.同样地，按照上述步骤3.4可以算出其他梁的横向分布系数 刚性横梁法的横向分

4、布影响线为直线，设影响线零点离1号梁轴线的距离为x，则： 解得： 刚性横梁法的横向分布影响线为直线，设影响线零点离1号梁轴线的距离为x，则：解得： 根据对称性, 4、5、6号梁的横向分布系数：；第四章 主梁内力计算（一）.恒载集度（1）跨内均布荷载主梁： 横隔板(预制部分)：横隔板(现浇部分)：8 cm厚W8级C50混凝土铺装层：7cm厚沥青混凝土铺装层：防撞栏杆：（2）支座主梁： 横隔板(预制部分)：横隔板(现浇部分）：8 cm厚W8级C50混凝土铺装层：7cm厚沥青混凝土铺装层：防撞栏杆：（二）1号T梁内力计算和组合1.支座截面内力计算：（1）一期恒载内力计算支点处：,（2）二期恒载内力计

5、算支点处：,（3）活载由于本设计是按四车道来设计的，故查规范有：设计车道数为2时，；设计车道数为3时，；设计车道数为4时，。T梁基频： 式中：L主梁计算跨度，L=38.76m； Ec混凝土弹性模量，Ec=3.451010Pa； Ic跨中截面的截面惯性矩，Ic=0.597m4； mc跨中处的单位长度质量，mc=4083.59Ns2/m2。 查规范，可得冲击系数： 根据规范可知：公路I级荷载中，计算跨径，计算剪力效应时, 应乘以系数1.2。 计算活载内力时，要综合考虑车道折减系数，影响线，横向分布系数等因素。对于边梁（1号梁）：， ， 对应的有： 采用三车道，则， 对应的有： 可见，应该按照两车道

6、布置，此时有：支点处：,，2.横截面变宽处（1）一期恒载内力计算 变宽处：（2）二期恒载内力计算变宽处：（3）活载计算活载内力时，要综合考虑车道折减系数，影响线，横向分布系数等因素。对于边梁（1号梁）来说：（设计车道为1或4时候不满足要求）采用两车道，则， 对应的有：采用三车道，则， 对应的有：可见，应该按照两车道布置，此时有：变宽处：,，3.1/4跨截面处（即第一片中横隔板处）：（1）一期恒载内力计算1/4跨截面处：（2）二期恒载内力计算1/4跨截面处： （3）活载 计算活载内力时，要综合考虑车道折减系数，影响线，横向分布系数等因素。对于边梁（1号梁）来说：（设计车道为1或4时候不满足要求）

7、采用两车道，则， 对应的有：采用三车道，则，对应的有：对应的有：可见，应该按照两车道布置，此时有：1/4跨截面处：,，4.跨中截面：（1）一期恒载内力计算跨中处：（2）二期恒载内力计算跨中处：（3）活载 计算活载内力时，要综合考虑车道折减系数，影响线，横向分布系数等因素对于边梁（1号梁）来说：（设计车道为1或4时候不满足要求）采用两车道，则，对应的有：对应的有：采用三车道，则，对应的有：对应的有：可见，应该按照两车道布置，此时有：跨中处：,，表1 一期恒载作用下边梁（1号梁）的计算结果截面位置弯矩M（kNm）剪力Q（kN）支座截面处0553.753横截面变宽度处1653.077425.4251

8、/4跨截面处3773.215259.595跨中截面处5030.9530表2 二期恒载作用下边梁（1号梁）的计算结果截面位置弯矩M（kNm）剪力Q（kN）支座截面处0257.173横截面变宽度处818.825210.7281/4跨截面处1869.002128.586跨中截面处2492.0020表3 活载（公路I级）作用下边梁（1号梁）的计算结果截面位置Mmax（kNm）相应Q（kN）Qmax（kN）相应M（kNm）支座截面处00445.6730横截面变宽度处1481.48404.156405.47914391/4跨截面处4539.08321.41332.0223648.43跨中截面处4191.2

9、41157.675200.113648.435.承载能力极限状态下效应组合（对边梁而言）荷载基本组合设计值表达式为：上式中，由于本设计的设计安全等级为二级，故有，分项系数，见表1和表2，见表3，没有值。则有：，计算结果如表4所示。表4 承载能力极限状态荷载基本组合结果截面位置Mmax（kNm）相应Q（kN）Qmax（kN）相应M（kNm）支座截面处01404.872028.8810横截面变宽度处5040.351329.2021596.894826.4971/4跨截面处13126.452915.79930.64811879.5跨中截面处14895.283220.745280.15413295.3

10、486.正常使用极限状态下作用短期效应组合（对边梁而言）荷载短期效应组合设计值表达式：上式中，见表1和表2，见表3， 频域值系数，表3中的计算数值需要除以冲击系数，则有：，计算结果如表5所示。表5 正常使用极限状态荷载短期效应组合结果截面位置Mmax（kNm）相应Q（kN）Qmax（kN）相应M（kNm）支座截面处0810.9261087.640横截面变宽度处3385.59885.412886.2283419.3911/4跨截面处8442.500586.404592.9507426.535跨中截面处10107.8697.244123.4169403.0447.正常使用极限状态下作用长期期效应组

11、合（对边梁而言）荷载短期效应组合设计值表达式：上式中，见表1和表2，见表3， 准永久值系数，表3中的计算数值需要除以冲击系数，则有：，计算结果如表6所示。表6 正常使用极限状态荷载长期效应组合结果截面位置Mmax（kNm）相应Q（kN）Qmax（kN）相应M（kNm）支座截面处0810.9269680横截面变宽度处2994.009778.586779.0662979.0391/4跨截面处7242.793501.453505.1936928.895跨中截面处8999.09155.56870.538807.7928.持久状况应力计算时的荷载组合（对边梁而言）组合设计值表达式：上式中，见表1和表2，见表3，则有：，计算结果如表7所示。表7 持久状况应力计算时的荷载