1#脚手架的搭设(型钢)

1、精选优质文档-倾情为你奉上1.编制依据1.1建筑施工计算手册（第二版）1.2建筑施工手册（第四）版）1.3国家标准建筑结构荷载规范（GBJ50009-2001）1.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.5高空作业操作技术规程JGJ80-911.6国家行业标准建筑施工安全检查标准JGJ59-992.工程概况本工程为新密市和园小区1#楼，地下二层，地上11层，其中地下二层为戊类物品储藏室，地下一层为商业网点，地上为普通住宅，地下二层层高为2.6米，地下一层层高为3.75米，住宅层高为3.1米，建筑高度为34.1米，总建筑面积为7348.71，建筑结构形式：钢筋混凝土剪力墙

2、结构，设计使用年限50年，抗震设防烈度为7度，民用建筑工程设计等级分类：二级，建筑分类和耐火等级：为二类高层居住建筑，耐火等级：地上二级，地下一级。地基与基础设计等级为乙级，地下室防水等级为二级，结构安全等级为二级。3.施工部署根据本工程楼层高度、结构特点、施工进度安排要求，设计外脚手架具体搭设方案如下：31转换层以下搭设落地架和型钢悬挑架：1#楼在基础顶一层顶处沿结构外延搭设落地双排脚手架，生根在地面上；二层十一层顶处则采用搭设工字钢悬挑脚手架（每次悬挑高度不超出过24 m ）.根据文明施工及安全要求，采用满挂密目式安全网实行全封闭式施工。 4.施工准备4.1组织现场技术人员、脚手架班组长研

3、究确定总体施工方案。4.2组织预算人员估算材料需用量及用工量。4.3材料准备4.3.1钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管。其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中的Q235-A级钢的规定。有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。钢管的长度应符合安全技术规范要求，横向水平杆不大于2.2m，其它不大于6.5m。每根钢管的最大质量不大于25kg。钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑、斜撑、抛撑。4.3.2扣件扣件式钢管脚手架所用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，注意脚手

4、架所采用的扣件，不得发生破坏。扣件有三种类型：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。4.3.3连墙杆建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度。本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用48钢管。4.3.4其他a.竹笆：竹笆分踢脚板与垫铺笆。在每步1.2m高处做一道扶手，25-30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层下层满铺竹笆片，并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。b.安全密目网、平网：使用合格安全网。脚手架的外表面满挂安全网，同时作业层以下设安全平网（每五步一道），以防材料下落伤人和高空操作人员坠落。5.扣件式钢管脚手架的施工5.11脚手架材料的有关力学

5、参数钢管截面特性 规 格 抗拉、抗压和抗弯强度 设计值f (N/mm2) 截面积A (mm2 ) 回转 半径i(mm) 弹性 模量E (N/mm2) 截面抵抗矩W（mm3） 截面惯 性矩I(mm4) 48×3.5 205 489 15.8 5080 5.1.2荷载效应组合计算项目荷载效应组合 纵横向水平杆强度与变形永久荷载+施工均布活荷载脚手架立杆稳定 永久荷载+施工均布活荷载永久荷载+0.85（施工均布活荷载+风荷载）连墙杆承载力风荷载+5.0KN5.2扣件式钢管脚手架的搭设顺序夯实基础放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平

6、杆5.3脚手架的基础着地搭设的建筑施工用脚手架，脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。因此，要使脚手架保持稳定、牢固和安全，必须首先要有一个牢固的脚手架基础。5.4扣件式钢管脚手架的搭设建筑施工用的扣件式钢管脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。扣件式钢管脚手架搭设的施工顺序如下：脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行的。首步脚手架的步高为1800，离底部200mm处设置一道大、小横杆（地杆），以保持脚手架底部的整体性。底部的立柱应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄

7、弱截面错开。脚手架搭设时先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立立柱时要临时固定。临时固定方法可与建筑物结构临时连接，也可设临时斜撑。架设脚手架时，切勿单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。立柱立好后，即架设大、小横杆，当第一步的大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架。同时，在立柱的外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。脚手架的小横杆，上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱的受荷偏心小。立柱接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。大、小横杆与立柱连接扶手与立杆连接 应采用直角扣

8、件。剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪刀撑的纵向搭接度不小于700mm，采用旋转扣件锁紧，不宜采用对接扣件。所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测（达到4070N.M），过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步高、横距、纵距始终保持一致。建筑施工用脚手架的搭设进度，应高出施工面一步，使在操作面的施工人员在可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。建筑施工用脚手架,一般是

9、随着结构进度分段搭设的。在每段脚手架搭设完毕后应进行验收,验收合格后并办妥验收手续方可使用。扣件式脚手架搭设的技术要求与允许偏差见后表。5.4建筑施工用脚手架与建筑物结构的连接外脚手架与建筑物结构的连接，是保证脚手架的稳定性和垂直度的重要杆件。按下述规定设置：a.连接杆的间距，水平方向每三根立柱设一点，垂直方向每两步设一点，作矩形布置。外脚手架的断口处（即井架处）两端应每步设置连接。b.连接杆应既能承受向外的拉力，又能承受向内的压力。一般应做成工具式，以利重复使用。可采用48×3.5mm的钢管，伸入墙长度在600mm左右，一端用直角扣件与脚手架内侧立杆扣紧，另一端用直角扣件与埋入建筑

10、物结构内的钢管固定。c.连接件应允许有适当的调整余地。d.如在规定位置设置连接点有困难时，应在邻近节点处补足。e.连接点必须从第二步大横杆处开始设置。5.5落地脚手架计算：落地式扣件钢管脚手架计算书（生根夯实土上） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手

11、板共铺设4层。 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离5.0m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×

12、;0.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.5002=0.314kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.172+0.117×1.260)×1.5002=-0.370kN.m 我们选择

13、支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.370×106/5080.0=72.916N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.143+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=1.992mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与1

14、0mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/3=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.157+1.4×1.350=2.148kN 小横杆计算简图

15、 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.148×0.900/3=0.649kN.m =0.649×106/5080.0=127.776N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×

16、0.038×900.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.350=1.565kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1565.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×.0)=1.613mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.626mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

17、力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025=3.160kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

18、 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×30.400=3.794kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.2

19、60kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×30.400=0.228kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.732kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500

20、15;0.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us - 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考虑风荷载

21、时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la - 立杆的纵距 (m)； h - 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg5.00/(0.90+0.30)=1.335 2=arctg5.

22、00/0.30=1.511 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.773kN和8.773kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.411kN和9.411kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=9.68 T2=9.43 N1=2.26 N2=0.57 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.678kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×9.678/0.850=113.864kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A <

23、 f 其中f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A -吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(19356.953×4/3.1416/50/2)1/2=16mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=9.41kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 - 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长

24、度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A - 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 103.60 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=8.77kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 - 计算长度 (m),由公式

25、l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A - 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 150.37 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭

26、的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.938kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 4.050kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 70.965米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG

27、2K = 1.938kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 4.050kN； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.230kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 44.013米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk - 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2；

28、 Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 7.144kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.144kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用双扣件与墙体连接，

29、有独立柱处用钢管与柱刚性连接加固。 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 72.39 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.41 A - 基础底面面积 (m2)；A = 0.13 fg - 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 72.50 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 145.00

30、地基承载力的计算满足要求!九、出入口防护棚在建筑物出入口上方要有安全可靠的隔离防护设施，以防止高处物体坠落伤人。应设置双层防护棚（上下层间距600mm，下层距地3m），以保证人员出入。91 卸料平台的搭设 9.1.1 主梁选用16b槽钢，次梁选用16a槽钢,3.8m长平台设2道次梁，次梁通过16锁口插销连接在主梁的凹槽内，间距为1.0m。其截面特性：重量0.145kN/m，Wx=80.5cm3，h=140mm，t=9.5mm，b=58mm，Ix=564cm4。规范JGJ80-91规定:钢平台构造上宜两边各设前后两道钢丝绳,两道中的每一道应作单道受力计算.前后两道均选用6×1920mm

31、(1550 N/)钢丝绳,且查表得破断拉力Fg=234.0kN。9.1.2 卸料钢平台采用槽钢制作，上铺18mm厚胶合板。根据本工程塔吊位置及建筑物条件，卸料钢平台布置在各栋楼各四个，木料搬完后拆除卸料钢平台。平台外侧三面均应设置1.2m高防护栏杆，其端部防护栏杆做成格栅门，平台和栏杆均刷安全标志颜色。当吊运物体长度超过平台长度时，可将其打开。9.1.3钢平台的搁置点与上部拉节点必须位于建筑结构上，不得设置在脚手架上，也不得与脚手架相连接。9.1.4钢平台的搁置点采用预埋20的定位钢筋同建筑物相连接，以便于安装吊运。就位后拉紧钢丝绳，钢平台调平后使两侧钢丝绳受力基本一致。9.1.5墙梁上预留孔

32、应尽可能上下对齐，以保证钢平台安装顺利，以及钢丝绳受力与设计计算一致。9.1.6槽钢平台上主梁与次梁的连接采取圆16锁口销连接，以方便钢平台的安装和运输。9.1.7平台首次使用前应做静载试验，按2.0kN/计算，超载15%。9.1.8卸料平台每次安装后应经有关人员验收，合格后方准投入使用，并挂验收牌和容许承载力标识牌。悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.80m，悬挑水平钢梁间

33、距(平台宽度)1.70m。 次梁采用16b号槽钢U口水平，主梁采用16b号槽钢U口水平，次梁间距2.60m。 施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。一、次梁的计算 次梁选择16b号槽钢U口水平槽钢，间距2.60m，其截面特性为 面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm 截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30×2.60=0.78kN/m (2)最大容许均布荷载为2.00

34、kN/m2； Q2 = 2.00×2.60=5.20kN/m (3)工字钢自重荷载 Q3=0.19kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.78+5.20+0.19) = 7.41kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 7.41×1.702/8+14.00×1.70/4=8.63kN.m 3.抗弯强度计算 其中

35、 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =8.63×106/(1.05×.00)=70.34N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 < f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×65.0×235/(1700.0×160.0×235.0)=1.36 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.846 经

36、过计算得到强度 =8.63×106/(0.846×.00)=87.29N/mm2； 次梁工字钢的稳定性计算 < f,满足要求!二、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16b号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为 面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm 截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)工字钢自重荷载 Q2=0.19

37、kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.19) = 0.59kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2×(0.30+2.00)×1.30×1.70/2+1.2×0.19×1.70/2)=3.25kN P2=(1.2×(0.30+2.00)×2.60×1.70/2+1.2×0.19×1.70/2)+14.00/2=13.30kN P3=(1.2×(0.30+2.00)×0.

38、60×1.70/2+1.2×0.19×1.70/2)=1.61kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.047kN,R2=11.352kN 支座反力 RA=11.352kN 最大弯矩 Mmax=11.270kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f

39、 = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =11.270×106/1.05/.0+6.514×1000/2515.0=94.483N/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×65.0×235/(3800.0×160.0×235.0)=0.61 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.621 经过计算得到强度 =11.27×

40、;106/(0.621×.00)=155.44N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 < f,满足要求! 三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.149kN 四、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=11.149kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

41、 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×11.149/0.850=104.927kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=11.149kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度

42、，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=11149×4/(3.1416×50×2)1/2=12mm 六、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与

43、水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。6.悬挑式工字钢脚手架的搭设6. 1 1层施工外脚手架利用地下室升上来的落地双排外脚手架，其立杆位置应错开悬挑双排外脚手架的14b工字钢、钢丝绳及吊环位置，以便利用落地双排外脚手架搭设悬挑双排外脚手架。6.2 施工至转换层顶楼板时，在楼层边预埋固定钢管的级形18,并钩住楼底筋或与之焊接, 形钢筋露出楼面的净空尺寸应稍大于钢管断面。6.3 当预埋层楼板砼浇筑完成后三天，在该楼层边安放悬挑

44、双排外脚手架的14b工字钢，在该楼层上一层边梁、外墙预埋的吊环与钢管上的拉环之间套上钢丝绳，采用1.5葫芦拉紧并用3 个U型卡和一个安全弯固定。6.4拉结措施完成后，开始在钢管上面搭设立杆和小横杆，与原落地架形成新的整体后再拆除原落地架1层以上的立杆、剪刀撑、小横杆和1层架体，并重新设置剪刀撑。6.5悬挑型钢上面双排外脚手架搭设参见前面落地双排外脚手架部分，第一步架和以上每四步及操作层必须满铺脚手架板（进出建筑物通道处采用七层胶合板，其余采用钢筋跳板）；并在每道悬挑架第1步设一道5m宽防护安全网，其外沿明显高于内沿，避免因高空坠物而威胁施工人员及周围行人、车辆的安全。6.6转角处每根立杆点必须

45、安装斜拉卸荷钢丝绳，分别拉接在架体的内排及外排立杆与大横杆的交接点位置，上端与预埋的钢筋环连接，并且使每根钢丝绳调紧承力，拧紧绳卡。6.7钢管、钢丝绳、吊环的预埋、处理、固定和拉结应选派专人负责落实、检查，严禁漏设或不设，严禁乱动各节点。6.8型钢悬挑脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60

46、米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.25m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.00

47、0×0.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.5002=0.314kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0

48、.10×0.172+0.117×1.260)×1.5002=-0.370kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.370×106/5080.0=72.916N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.143+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=1.992mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布