完整生产30MnSi线材总结

1、线材二公司技术处关于首次完整生产30MnSi线材总结一、 冶炼情况：10月6日，在二公司炼钢厂由1#转炉、1#LF炉和1#连铸机生产30MnSi共5炉，生产连铸坯253支，533t。其中3炉（炉号：A-7025、A-7026、A-7027）经LF炉精炼，另2炉（炉号：A-7029、A-7031）因LF炉电气故障未经精炼，由转炉直接上连铸。在生产的253支连铸坯中，有脱方缺陷的14支、结疤缺陷的2支（253支连铸坯全部投入轧钢加热炉使用）。本次生产30MnSi炼钢生产技术条件、工艺及操作情况，炼钢厂已做出了详细总结（见附件一）。二、轧制情况：10月7日、8日，在二公司第二轧钢厂4线（A、B线同时

2、生产），分2批轧制8mm30MnSi线材。共生产成品线材252卷（生产中轧废1支，成品中有4个头1卷）。本次生产8mm30MnSi线材，生产工艺由第二轧钢厂制定。生产总结及关键工艺参数，第二轧钢厂已做了详细总结（见附件二）。质检处按不同炉号，分A、B线共取样22支，经检验抗拉强度（Rm）：670MPa-755MPa，断后延伸率（A）：25%-32%，其中除2支试样抗拉强度为755MPa外，其余全部符合供应部门提出的：抗拉强度650MPa-750MPa、延伸率：20%的交货条件要求；对成品外观尺寸现场检测，直径为：7.98mm-8.20mm；不圆度：0.4mm。实验结果见附件三。三、化学成分数据

3、分析1、炼钢成分：下表是质检处提供的30MnSi炼钢成分炼钢成分炉号试样号CSiMnSPNiCrCuA702510.27 0.88 1.090.0070.0170.00620.012 0.0069 20.27 0.92 1.110.0060.0140.00520.012 0.0069 A702610.29 0.86 1.130.0070.0150.00560.012 0.0075 20.29 0.85 1.140.0060.0140.00550.012 0.0070 A702710.30 0.84 1.090.0080.0160.00520.012 0.0074 20.28 0.81 1.05

4、0.0080.0160.00510.012 0.0070 A702910.31 0.79 1.060.0040.0150.00490.010 0.0074 20.30 0.77 1.060.0270.0150.00510.010 0.0069 A703110.30 0.83 1.060.0080.0170.00590.010 0.0078 20.31 0.88 1.080.010 0.0170.00570.010 0.0077 上表看出：（1）C含量较稳定：A7025、A7026炉1#、2#试样结果一致，其余3炉1#、2#试样最大偏差0.02%。（2）Mn含量除A7027炉1#、2#试样偏差较

5、大（0.04%）外，其余4炉1#、2#试样偏差均小于0.02%。（3）Si含量各炉1#、2#试样偏差较大，其中A7031炉1#、2#试样偏差达0.05%。（4）S、P及Ni、Cr、Cu相对稳定，几乎无偏差（其中A7029炉2#试样S与其它样本差异较大，属不正常，在此忽略不计）。2、生产成8mm线材后，成分检验结果见表一。 30MnSi盘条成份 表一炉号 试样号做法CSiMnSPNiCrCuA7025A1模具0.33 1.191.190.0007 0.0037 0.0010 0.0130.011 压扁0.31 0.921.120.0060 0.0160 0.0050 0.0120.007 模具-

6、压扁0.02 0.27 0.07 (0.0053)(0.0123)(0.0040)0.0010 0.0040 B1模具0.33 1.091.180.0027 0.0071 0.0020 0.0130 0.0089 压扁0.30 0.941.110.0060 0.0150 0.0040 0.0120 0.0070 模具-压扁0.03 0.15 0.07 (0.0033)(0.0079)(0.0020)0.0010 0.0019 A2模具0.29 1.131.20 0.0038 0.0016 0.0130 0.0100 压扁0.29 0.911.120.0060 0.0170 0.0050 0.0

7、120 0.0080 模具-压扁0.00 0.22 0.08 (0.0132)(0.0034)0.0010 0.0020 A7027B2模具0.31 1.041.180.0003 0.0044 0.0017 0.0130 0.0100 压扁0.28 0.811.080.0060 0.0160 0.0050 0.0120 0.0060 模具-压扁0.03 0.23 0.10 (0.0057)(0.0116)(0.0033)0.0010 0.0040 A3模具0.29 1.181.230.0027 0.0012 0.0130 0.0110 压扁0.29 0.911.120.0070 0.0180

8、0.0050 0.0130 0.0080 模具-压扁0.00 0.27 0.11 (0.0153)(0.0038)0.0000 0.0030 B3模具0.31 1.041.220.0053 0.0015 0.0130 0.0100 压扁0.31 0.871.150.0060 0.0150 0.0050 0.0120 0.0070 模具-压扁0.00 0.17 0.07 (0.0097)(0.0035)0.0010 0.0030 A4模具0.32 1.161.190.0014 0.0043 0.0011 0.0130 0.0091 压扁0.30 0.821.090.0070 0.0170 0.0

9、050 0.0120 0.0060 模具-压扁0.02 0.34 0.10 (0.0056)(0.0127)(0.0039)0.0010 0.0031 A7026B4模具0.31 1.141.210.0069 0.0018 0.0130 0.0100 压扁0.29 0.91.110.0050 0.0170 0.0050 0.0120 0.0110 模具-压扁0.02 0.24 0.10 (0.0101)(0.0032)0.0010 (0.0010)A5模具0.29 1.221.230.0017 0.0008 0.0130 0.0120 压扁0.30 0.841.10 0.0060 0.0160

10、 0.0050 0.0120 0.0070 模具-压扁-0.01 0.38 0.13 (0.0143)(0.0042)0.0010 0.0050 B5模具0.32 1.151.260.0020 0.0010 0.0130 0.0110 压扁0.28 0.891.140.0040 0.0120 0.0040 0.0120 0.0060 模具-压扁0.04 0.26 0.12 (0.0100)(0.0030)0.0010 0.0050 A6模具0.35 1.071.150.0033 0.0044 0.0007 0.0130 0.0110 压扁0.29 0.831.050.0080 0.0180 0

11、.0050 0.0120 0.0060 模具-压扁0.06 0.24 0.10 (0.0047)(0.0136)(0.0043)0.0010 0.0050 A7031B6模具0.32 0.991.20 0.0020 0.0078 0.0024 0.0130 0.0091 压扁0.30 0.851.150.0050 0.0150 0.0050 0.0120 0.0060 模具-压扁0.02 0.14 0.05 (0.0030)(0.0072)(0.0026)0.0010 0.0031 A7模具0.351.151.28 0.0016 0.0004 0.0140 0.0120 压扁0.280.861

12、.140.0040.01200.00400.01200.0060A7031A7模具-压扁0.070.290.14(0.0104)(0.0036)0.0020 0.0060 B7模具0.371.20 1.23 0.0026 0.0046 0.0011 0.0120 0.0140 压扁0.320.871.08 0.0100 0.0170 0.0060 0.0100 0.0070 模具-压扁0.050.330.15(0.0074)(0.0124)(0.0049)0.0020 0.0070 A8模具0.361.131.19 0.0074 0.0015 0.0110 0.0100 压扁0.330.891

13、.08 0.011 0.0180 0.0050 0.0100 0.0090 模具-压扁0.030.240.11(0.0106)(0.0035)0.0010 0.0010 B8模具0.371.141.19 0.0055 0.0073 0.0016 0.0110 0.0110 压扁0.340.911.10 0.0100 0.0180 0.0050 0.0110 0.0070 模具-压扁0.030.230.09(0.0045)(0.0107)(0.0034)0.0000 0.0040 A7029A9模具0.371.171.21 0.0016 0.0048 0.0008 0.0120 0.0120 压

14、扁0.330.921.10 0.0100 0.0160 0.0040 0.0100 0.0070 模具-压扁0.040.250.11(0.0084)(0.0112)(0.0032)0.0020 0.0050 B9模具0.381.121.17 0.0040 0.0070 0.0013 0.0110 0.0010 压扁0.290.791.06 0.0030 0.0150 0.0040 0.0100 0.0060 模具-压扁0.090.330.110.0010 (0.0080)(0.0027)0.0010 (0.0050)A10模具0.330.951.15 0.0075 0.0018 0.0100

15、0.0120 压扁0.320.771.05 0.003 0.0180 0.0060 0.0100 0.0070 模具-压扁0.010.180.1(0.0105)(0.0042)0.0000 0.0050 B10模具压扁0.320.771.06 0.004 0.0190 0.0060 0.0100 0.0070 A11模具压扁0.330.90 1.09 0.010 0.0170 0.0050 0.0100 0.0070 B11模具0.351.021.15 0.0050 0.0008 0.0110 0.0110 压扁0.30 0.771.05 0.004 0.0180 0.0060 0.0100

16、0.0070 模具-压扁0.05 0.25 0.10 (0.0130)(0.0052)0.0010 0.0040 使用LF精炼炉对化学成分检测结果的对比见表二 使用LF精炼炉化学成分检测结果对比 表二是否精炼检测方法C（%）Si（%）Mn（%）S（%）P（%） 是模具平均值0.3111.1281.2040.0017 0.0042压扁平均值0.2950.8761.1080.0061 0.0161 模具-压扁0.0160.2520.096-0.0044 -0.0119 否模具平均值0.3561.0971.1970.0035 0.0059 压扁平均值0.3140.8451.0870.0067 0.0

17、166 模具-压扁0.0420.2520.110 -0.0032 -0.0107 表一是质检处对5炉30MnSi成品线材分别取样，用模具法和压扁法做的化学成分结果。由表一可以看出：（1）用模具法和压扁法的实验结果存在差异，其差异趋势符合前期对HPB235、50个样子的实验结果。即：用压扁法（我公司现使用的检验方法）做出的结果C、Mn、Si含量比用模具法做出的结果低；P、S比用模具法做出的结果高。按上表数据统计，模具法与压扁法结果差值的平均值为C：0.029%、Mn：0.103%、Si：0.253%、P：-0.0114%、S：-0.0038%。（2）通过前期HPB235和这次30MnSi的检验结

18、果可以看出，用模具法和压扁法做出的化学成份结果存在差异，差异趋势一致。但不同的钢种其结果差异值不同。（3）通过表二模具法和压扁法两种检测方法结果对比，使用精炼炉，模具法和压扁法的检测差值小，说明C成分较均匀，未使用精炼炉，模具法和压扁法的检测差值大，C可能存在偏析；使用精炼炉，用模具法检测未使用LF精炼炉的硫含量比使用精炼炉的硫含量高一倍，压扁法检测结果差值不大。四、结语线材二公司首次完整生产30MnSi线材，公司领导高度重视，从烧结配料取掉钢渣粉控P、调整外粉配比控Mn，到炼铁安排固定高炉供应低S、低Ti、少渣铁水，到炼钢LF炉按期投产、挡渣车整改完善、电磁搅拌投用、合金料准备，到轧钢工艺参

19、数调整控制，到质检成分、性能检测不同方法对比等，进行了周密全面部署，技术处、质计处、各生产厂认真落实公司领导指示，确保了首次完整生产30MnSi线材全面成功。今后，生产30MnSi线材，还需要做好以下工作：1、技术处对成品外观尺寸现场检测发现，个别卷尾部有耳子没切净，今后生产中应注意将耳子部分切除干净。2、这批30MnSi产品必须进行时效处理（按目前气候最少放置10天）后使用，使用时请销售公司通知，技术处和第二轧钢厂派人员跟踪使用情况。3、由技术处牵头，组织炼钢厂、轧钢厂、质计处制定冶炼、轧制30MnSi线材的规范性技术文件。4、炼钢厂、轧钢厂小结中提出的30MnSi生产过程中的相关问题，由技

20、术处牵头督促落实。 线材二公司 技术处 2012-10-16附件一炼钢厂30MnSi首次试验小结根据公司安排，2012年10月6日在炼钢厂1转炉、1LF和1连铸机进行30MnSi 试验，其中前3炉经过LF精炼，后2炉由于LF炉出现电器问题，改为由转炉直上连铸。本次共试验5炉，生产连铸坯253支，产量533吨，其中脱方14支，结疤2支。基本情况如下。1. 转炉 1.1铁水情况炉号SiSPTiCMn2-27990.290.0220.0940.0454.250.422-28040.360.0150.0570.0565.8000.412-28090.480.0170.0810.0685.4200.44

21、 1.2冶炼情况炉号冶炼周期 min吹氧时间min拉碳次数一倒情况点吹时间s温度，CSP温度，出钢炉后A-70253815.3520.05 0.015 0.014 16602516691600A-70265215.4320.07 0.013 0.010 165830未测1582A-70275315.1720.03 0.011 0.008 163045未测1600A-70295315.1220.05 0.012 0.011 16503516901622A-70315414.0820.08 0.013 0.027 1680120未测1608 本次试验平均冶炼周期为50分钟，平均吹氧时间为15.03

22、分钟，拉碳次数均为2次，平均点吹时间为51秒。为解决炉前操作不到位，脱磷困难的问题，原计划进行双渣法冶炼，通过第一炉现场实际操作看，终点磷能够控制在要求值的范围内，所以从第二炉开始改为单渣法冶炼。A-7025、A-7026两炉装入量偏大，出钢时炉内剩有钢水。 1.3辅料与合金消耗炉号石灰烧结矿锰铁硅铁增碳剂硅铝钡A-702562.54 26.27 19.39 18.14 2.25 1.25 A-702650.27 54.84 13.71 12.34 1.37 0.55 A-702749.32 31.39 12.55 11.66 1.61 0.72 A-702953.81 40.35 12.55

23、 11.66 1.61 0.90 A-703152.81 35.21 13.20 12.32 2.38 1.58 平均植53.75 37.61 14.28 13.22 1.85 1.00 A-7025为第一炉，在连铸发现脱方后，立即将脱方部分切除，所以对7025的产量影响较大，造成各种消耗均偏高。1.4转炉钢水成分炉号CSiMnSpA-7025 0.25 0.62 1.09 0.016 0.011 A-7026 0.23 0.91 1.13 0.013 0.009 A-7027 0.23 0.85 0.98 0.011 0.007 7029 0.28 0.83 1.03 0.012 0.013

24、 7031 0.26 0.90 1.06 0.014 0.013 A-7031炉次的碳在化验0.26%后，钢包补加碳粉4袋，经搅拌3分钟后，直上连铸。1.5炉渣炉号CaOMgOSiO2RA-7027 41.26 11.28 11.51 3.58 A-7029 40.75 11.90 11.62 3.84 A-7031 44.76 11.26 12.35 3.62 2.精炼精炼的冶炼周期平均为45分钟，平均加热时间26分钟。2.1精炼消耗炉号出站温度辅料、合金用量，kg/t白灰萤石增碳剂硅铁硅铁粉精炼渣保温剂A-7025161311.26 2.50 0.25 0.00 0.75 1.88 1.0

25、0 A-702616059.14 0.00 0.37 0.00 0.55 1.83 0.73 A-702715904.48 0.90 0.27 0.54 0.54 1.79 0.72 2.2精炼成份 炉号CSiMnSpA-70250.260.951.10.0150.012A-70260.250.891.130.0130.005A-70270.270.851.130.0140.011精炼座包、起包时间过长，送样距离太远，严重影响其作业率；设备、电器故障率高，也制约精炼作用的发挥。3.连铸3.1连铸基本参数炉号到站温度,压钢时间,min中包温度,拉速,M/min1流2流3流4流5流6流A-7025

26、160871558-15672.52.12.02.22.22.1A-70261595161547-15502.12.02.02.22.12.0A-7027159351518-15312.32.32.42.62.62.5A-7029未测出171521-15372.32.32.42.52.62.4A-7031159941547-15562.22.32.22.42.52.3本次试验使用铝碳浸入式水口，使用寿命为3-4小时；浇注使用HRB335专用保护渣。使用硅质绝热板中包；当钢坯经过拉矫机脱锭后开始使用电磁搅拌，电流为240A，频率为4.5HZ，尾坯出结晶器后停止使用。本次试验大包、中包钢水温度均偏

27、高。3.2配水情况1流2流3流4流5流6流足辊8.82 8.76 8.16 8.70 8.52 8.58 一段12.24 11.76 11.28 11.94 11.40 11.82 二段5.34 5.04 4.86 5.10 5.28 5.04 三段2.40 1.98 2.28 2.28 2.10 2.34 本次浇注30MnSi比水量设定值为1.1L/kg，结晶器压力为1.12，二冷水压力为1.20MPa，进出水温差为6-7。3.3成品成分及质量炉号CSiMnSPA-70250.270.881.090.007 0.017A-70260.290.861.130.007 0.015A-70270.

28、280.811.050.008 0.016A-70290.310.791.060.004 0.015A-70310.310.881.080.010 0.017A-7029、A-7031碳含量控制偏高。脱方14支，其中A-7025有4支，A-7026有6支，A-7027有4支（7mm,3支，注：现场实测A7027两支，A7029一支）；结疤2支(A7025)。4.存在的问题及措施4.1操作工艺问题转炉操作：转炉的装入量控制在115120t，避免出钢不净；直上炉次钢水碳控制在0.260.28%，经精炼炉次钢水碳控制在0.280.30%。由本次试验看，由于脱磷技术不到位，转炉耐材损失偏大，在今后的常

29、规冶炼中，前期温度不能升温太快一倒温度控制小于1630，应由两座转炉倒着炼，以减少对炉衬的损失。并且坚持高拉补吹法冶炼。脱磷：转炉冶炼可采用单渣法，转炉出钢时的温降在60左右，第一炉的脱磷是关键，第一炉的冶炼以脱磷为主，温度问题可放到精炼。操作技能：转炉岗位工的操作技能需提高，需加强培训，此项由车间和技术科负责。挡渣：目前炉前会熟练操作挡渣车的人很少，需对冶炼小组人员进行培训。喂丝机：精炼喂丝的线盘应放在平台下，并且两盘线都应当具备使用条件。钢包：钢包自开率偏低，需短期内解决；钢包浇注保护系统需恢复，并且石棉垫圈必须使用，否则保护效果不理想。连铸：开浇准备时间过长，对钢水温度的稳定不利；碱性中

30、间包覆盖剂应有保温措施；仍使用16.5mm定径水口，拉速稳定在2.52.6m/min。4.2设备问题挡渣车事故率高。精炼钢包车坐包、起包困难，需改造。精炼送钢、渣样距离太远，应开通精炼操作室后到转炉跨平台通道。连铸二冷三段应恢复，二冷水咀应调小。结晶器水缝偏差大，需对铜管、水套及水缝建立验收程序，同时在一公司3个炼钢厂中，找一家使用效果最好的（无脱方问题）总成厂家专供。 炼钢厂技 术 科 2012年10月8日附件二30MnSi轧制总结二公司第二轧钢厂自投产以来第一次生产¢8mm30Mnsi线材，在7日- 8日分两批进行了轧制，共投料253支钢坯，成卷252卷（切废1支，四个头一卷），

31、初检性能合格，能够满足用户使用要求，初次轧制成功。为了安全起见，我们根据5个炉次的化学成分情况，借鉴过去生产此品种经验，在7日安排试轧了20支含碳量为0.28%的钢坯，轧制结果是性能指标合格，但抗拉强度居于用户要求的中下限水平。根据7日的生产结果，结合5个炉次不同的化学成分，8日生产之前，我们制定了两套生产工艺，对含碳0.27%-0.29%三个炉次和含碳量0.31%的两个炉次分别制定不同的生产工艺。工艺制定的指导思想是对含碳偏低的炉次增加冷却条件；对含碳偏高的炉次采用缓冷工艺方法。8日的生产结果是性能指标合格，抗拉强度总体处于用户要求的中上限。通过此批30MnSi的生产，我们认为涉及品种钢生产

32、方面的很多环节需要进一步改进，涉及炼钢、质检和轧钢三个单位，简述如下：一、炼钢厂1、化学成份控制水平有待提高。此批总共炼成5炉合格钢坯，含碳量在0.27%-0.31%之间，范围太大。如果批量生产，特别是热送条件生产，轧钢又不能用一套工艺生产，对轧钢生产有一定影响，而且性能指标不均问题会突出。对于连接炉的钢坯（一头含碳高，一头含碳低，如果相邻炉含碳量超过0.02，含锰超过0.15%），这样的钢坯应该判不合格，必须剔除。2、此次5个炉次中，有两炉钢坯支数偏高，1炉58支，1炉60支，我们认为与转炉容量不符，每支钢坯的化学成分都符合该炉号的熔炼成份值得怀疑。二、质检中心1、以后生产30Mnsi或其他

33、品种钢，质检部门要按照轧钢厂的要求安排上料工序，尤其在某品种的化学成分范围较大时，轧钢厂不能按一套生产工艺生产，安排不合理的情况下会对轧钢生产带来不必要的影响。2、质检人员对品种钢线材生产增加的二级品种类缺乏这方面的知识，建议到外厂了解学习。3、二轧钢厂房内的力学实验室尽快投入使用目前拉力试验都在轧钢一厂的厂房内，四条线都生产的情况下，不能保证品种钢及时检验出结果，距离4线也远。在品种钢生产工艺没有完全固化之前，我们要根据检验结果及时调整工艺。4、生产品种钢时，力学验室应给轧钢厂提供一份试验报告，便于我厂人员总结分析，指导生产。5、品种钢某个试样的检验结果有异常时，必须尽快复验性能与成份，便于

34、查找原因，而且要把检验结果共享。三、轧钢厂1、岗位工对品种钢的质量控制尚需时间适应不同品种，尤其是软硬线交叉轧制，对品种钢尺寸精度和表面质量要求的提高，对岗位工还需要有一段过程，我们以后还要进行专题的培训。2、炉号信息传递不熟练有关岗位信息传递衔不顺畅，就可能造成混炉或混号，对于品种钢生产是危险的。通过此次生产发现，有关岗位还需进行几次生产磨合方可适应。我们已经发现了可以简化的操作步骤，能够减少混炉混号的可能性，下次生产前进行专题培训。3、成品存放场小。在此季节生产的30Mnsi线材，一般10天之后用户才能投料使用，冬季大约需要15天才能使用，这是该品种的特点。如果不能及时出售，公司应该尽早考

35、虑另外的存放场地。因为我们的成品库面积有限，将来生产量大时，长期占用现有场地是不现实的。以上是此批品种钢生产的简要总结，我们近日还要把所有有关数据汇总进行再细致分析总结，利于下批轧制出更优质产品。 轧钢二厂 2012-10-9 附件三 30MnSi盘条成份及拉力炉号 试样号做法CSiMnSPNiCrCu抗拉强度屈服点断裂伸长率A7025A1模具0.33 1.191.190.00070.0037 0.0010 0.0130.011 73545530.0 压扁0.31 0.921.120.0060.0160 0.0050 0.0120.007 B1模具0.33 1.091.180.00270.00

36、71 0.0020 0.0130.0089 75551530.0 压扁0.30 0.941.110.0060.0150 0.0040 0.0120.007 A2模具0.29 1.131.20 0.0038 0.0016 0.013 0.010 74046531.5 压扁0.29 0.911.120.0060.0170 0.0050 0.0120.008 A7026B4模具0.31 1.141.210.0069 0.0018 0.0130.010 73547031.0 压扁0.29 0.91.110.0050.0170 0.0050 0.0120.011 A5模具0.29 1.221.230.0

37、017 0.00078 0.0130.012 71042032.0 压扁0.30 0.841.10 0.0060.0160 0.0050 0.0120.007 B5模具0.32 1.151.260.0020 0.0010 0.0130.011 72049529.0 压扁0.28 0.891.140.0040.0120 0.0040 0.0120.006 A6模具0.35 1.071.150.00330.0044 0.0007 0.0130.011 72044028.0 压扁0.29 0.831.050.0080.0180 0.0050 0.0120.006 A7027B2模具0.31 1.041.180.00030.0044 0.0017 0.0130.010 72539028.0 压扁0.28 0.811.080.0060.0160 0.0050 0.0120.006 A3模具0.29 1.181.230.0027 0.00120 0.0130.011 75050530.0 压扁0.2