海上海新城工程塔吊基础施工方案

1、目 录一、工程概况 2二、塔吊选型及平面布置 2三、塔吊基础设计依据 2四、塔吊基础设计 2（一）、1#楼塔吊基础设计21、地质资料 22、塔基桩顶标高 23、基础形式 24、塔吊基础平面及剖面图 35、1#楼塔吊桩基础计算 3（二）、3#楼塔吊基础设计81、地质资料 82、塔基桩顶标高 83、基础形式 84、塔吊基础平面及剖面图 85、3#楼塔吊桩基础计算 9（三）、4#楼塔吊基础设计 131、地质资料132、塔基桩顶标高133、基础形式134、塔吊基础平面及剖面图135、4#楼塔吊桩基础计算14（四）、6#楼塔吊基础设计 181、地质资料182、塔基桩顶标高183、基础形式184、塔吊基础

2、平面及剖面图185、6#楼塔吊桩基础计算19塔吊基础施工方案一、工程概况本工程位于大连路920号、1164号地块内，由两个标段组成，其中二标段位于地块东侧，为我公司总承包，本标段由上海上实房地产公司投资兴建，上海对外建设有限公司设计，包括1#楼一幢18层（地下1层），地上总高度55.8米，3#楼一幢17层（地下1层），地上总高度52.85米，2#楼一幢21层（地下1层），地上总高度64.85米，4#、6#楼各一幢25层（地下1层），地上总高度76.85米及住宅区1#、3#地下车库组成。1#、3#、2#、4#、6#楼基础为预应力管桩加厚板基础，上部为全剪力墙结构，总建筑面积为80947.57m2

3、。二、塔吊选型、平面布置及安装高度1、根据施工布署，拟在1#、3#、4#、6#楼各安装一台固定基础附着式塔吊，其中1#楼选用QTZ63塔吊各一台，3#楼选用QTZ4008塔吊一台，4#楼选用QTZ80G塔吊各一台，6#楼选用QTZ80塔吊一台。2、平面位置布置如下：（此位置是根据初步设计图进行布设的，具体定位待正式图纸下发后再行确定）1#塔吊中心平面布置于1#楼南侧；3#塔吊中心平面布置于3#楼南侧；4#塔吊中心平面布置于4#楼北侧；6#塔吊中心平面布置于6#楼北侧。3、1#、3#、4#、6#楼塔吊安装高度分别为56米、59米、79米、79米。 三、塔吊基础设计依据工程施工总平面布置图海上海新

4、城二标段工程建筑、结构施工图海上海新城工程地质勘察报告钢筋混凝土结构设计规范预制钢筋混凝土方桩97（03）G361国家及地方有关规范四、塔吊基础设计（一）、1#楼塔吊基础设计1、地质资料根据海上海新城工程地质勘察报告，1#楼塔吊位于03-11探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图为1-1剖面（03-11）。2、塔基桩顶标高桩顶设计标高为绝对标高-1.30米,相对标高为-5.65米.3、基础形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长25米，方桩选用JAZHB-230-1213B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为818（级钢），钢帽为“乙”，连接

5、形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5000*5000*1000，砼强度等级为C30，配筋为20150（级钢）双层双向，拉筋为14450梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下：5、1#楼塔吊桩基础计算（1）. 参数信息 塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=870.00kN.m,塔吊起重高度H=59.00m,塔身宽度B=1.60m 混凝土强度:C30,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=3.80m,承台厚度Hc=1.00m 基础埋深D=0.

6、00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 A. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN B. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN 塔吊的倾覆力矩（3）. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 A. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN； G桩基承台的自重，G=25.0×Bc

7、5;Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=625.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(510.80+625.00)/4+870.00×(3.80 / 1.414)/2×(3.80/1.414)2=445.82kN B. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴

8、的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=2×(445.82-625.00/4)×（4）. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。 其中 M 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； K安全系数，取1.4； h0承台计算截面处的计算高度,h0=930mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 弯矩设计值Mx1=1556.36kN.m,配筋面积 Asx=1.4×1556.36/(0.9×

9、;930×300)=8677mm2 弯矩设计值My1=1556.36kN.m,配筋面积 Asx=1.4×1556.36/(0.9×930×300)=8677mm2（5）. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=445.82kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.04； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； b0承台计算截面处的计算

10、宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=930mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=450mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（6）.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=0.090m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋

11、!（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=445.82kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力,最大压力时取Nmax=445.82kN； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表； qpk桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表； u桩身的周长，u=1.200m； Ap桩端面积,取Ap=0.09m2； sp桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60； li第i层土层的厚度,取值如下表； 第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下:

12、序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa) 1 4.7 28.5 0 2 10 28.5 0 3 9.80 33 0 4 13.7 43 1400 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=1.20×(4.7×28.5+10×28.5+9.8×33+.499999999999996×43)+1400.00×0.09/1.6=651.64kN 上式计算的R的值大于最大压力445.82kN,所以满足要求!（二）、3#楼塔吊基础设计1、地质资料根据海上海新城工程地质

13、勘察报告，3#楼塔吊位于03-24探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图2-2剖面（03-24）。2、桩基桩顶标高塔基桩顶设计标高为绝对标高1.35米,相对标高为-3.0米.3、基础形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长17米，方桩选用JAZHB-230-0809B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为818（级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=4000*4000*1000，砼强度等级为C30，配筋为14150（级钢）双层双向，拉筋为10300梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下： 5、3#

14、楼塔吊桩基础计算（1）. 参数信息 塔吊型号:QTZ4008,自重(包括压重)F1=210.00kN,最大起重荷载F2=30.00kN 塔吊倾覆力距M=450.00kN.m,塔吊起重高度H=56.00m,塔身宽度B=1.40m 混凝土强度:C30,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.00m 桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.00m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 A. 塔吊自重(包括压重)F1=210.00kN B. 塔吊最大起重荷载F2=30.00kN 作用于桩

15、基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=240.00kN 塔吊的倾覆力矩（3）. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 A. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=240.00kN； G桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=400.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni

16、单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(240.00+400.00)/4+450.00×(3.00 / 1.414)/2×(3.00/1.414)2=266.05kN B. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=2×(266.05-400.00/4)×（4

17、）. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。 其中 M 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； K安全系数，取1.4； h0承台计算截面处的计算高度,h0=930mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 弯矩设计值Mx1=704.60kN.m,配筋面积 Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2 弯矩设计值My1=704.60kN.m,配筋面积 Asx=1.4×704.60/(0.9×930×300)=3928mm2（5）.

18、矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=266.05kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=930mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=450mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（

19、6）.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=0.090m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=266.05kN 桩竖向极限承载力验算应满足

20、下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力,最大压力时取Nmax=266.05kN； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表； qpk桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表； u桩身的周长，u=1.200m； Ap桩端面积,取Ap=0.09m2； sp桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60； li第i层土层的厚度,取值如下表； 第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa) 1 6.31 28.5 0 2 8.2 28.5 0 3 10.7 33 1800 由于桩的入土深度为17m,所以桩端是在

21、第3层土层。 最大压力验算: R=1.20×(6.31×28.5+8.2×28.5+2.49×33)+1800.00×0.09/1.6=473.03kN 上式计算的R的值大于最大压力266.05kN,所以满足要求!（三）、4#楼塔吊基础设计1、地质资料根据海上海新城工程地质勘察报告，4#楼塔吊位于03-68探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图24-24剖面（03-68）。2、塔基桩顶标高塔基桩顶标高为绝对标高1.3米，相对标高为-3.05米.3、基础形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长30米，方桩选用JAZHB-230-1515B

22、。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为818（级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5600*5600*1200，砼强度等级为C30，配筋为25150（级钢）双层双向，拉筋为14450梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下： 5、4#楼塔吊桩基础计算（1）. 参数信息 塔吊型号:QTZ80G,自重(包括压重)F1=813.20kN,最大起重荷载F2=80.00kN 塔吊倾覆力距M=2100.52kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.70m 混凝土强度:C30,钢筋级别:级,承台长度Lc或

23、宽度Bc=5.60m 桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 A. 塔吊自重(包括压重)F1=813.20kN B. 塔吊最大起重荷载F2=80.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=893.20kN 塔吊的倾覆力矩（3）. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 A. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 n单桩个数，n=

24、4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=893.20kN； G桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940.80kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(893.20+940.80)/4+2100.52×(4.40 / 1.414)/2×(4.40/1.414)2=796.02kN B. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规

25、范JGJ94-94的第条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=2×(796.02-940.80/4)×（4）. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。 其中 M 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； K安全系数，取1.4； h0承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N

26、/mm2。 弯矩设计值Mx1=3490.22kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2 弯矩设计值My1=3490.22kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3490.22/(0.9×1130×300)=16015mm2（5）. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条和第条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=796.02kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基

27、重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.04； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5600mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1130mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=450mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!（6）.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗

28、压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=0.090m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!（7）.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=796.02kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力,最大压力时取Nmax=796.02kN； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，取值如下表； qpk桩侧第i层土的极限端阻力标准值，取值如下表； u桩身的周长，u=1.200m； Ap桩端面积,取Ap=

29、0.09m2； sp桩侧阻端综合阻力分项系数,取1.60； li第i层土层的厚度,取值如下表； 第i层土层厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 第i层土厚度(m) 第i层土侧阻力标准值(kPa) 第i层土端阻力标准值(kPa) 1 4.44 28.5 0 2 9.6 28.5 0 3 9.70 33 0 4 7.2 43 1400 由于桩的入土深度为30m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=1.20×(4.44×28.5+9.6×28.5+9.7×33+6.26×43)+1400.00×0.09/1.6=820.82kN 上式

30、计算的R的值大于最大压力796.02kN,所以满足要求!（四）、6#楼塔吊基础设计1、地质资料根据海上海新城工程地质勘察报告，6#楼塔吊位于03-76探孔附近，探孔对应的工程地质剖面图25-25剖面（03-76）。2、塔基桩顶标高桩顶设计标高为绝对标高-0.3米，相对标高为-4.95米。3、塔基形式塔吊基础拟采用预制方桩加砼平台基础。塔吊基础桩长30米，方桩选用JAZHB-230-1515B。桩身砼设计强度皆为C40，套用图集：97G361、97G（03）361。主筋为818（级钢），钢帽为“乙”，连接形式为A。基础砼平台尺寸为：长*宽*高=5600*5600*1200，砼强度等级为C30，配

31、筋为25150（级钢）双层双向，拉筋为14450梅花状布置，砼保护层厚为70。4、塔吊基础平面及剖面图如下： 5、6#楼塔吊桩基础计算（1）. 参数信息 塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=640.30kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2101.70kN.m,塔吊起重高度H=79.00m,塔身宽度B=1.80m 混凝土强度:C30,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m 桩直径或方桩边长 d=0.30m,桩间距a=4.40m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=450mm,保护层厚度:70mm（2）. 塔吊基础承台顶面的竖向

32、力与弯矩计算 A. 塔吊自重(包括压重)F1=640.30kN B. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=700.30kN 塔吊的倾覆力矩（3）. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 A. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=700.30kN； G桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=940

33、.80kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(700.30+940.80)/4+2101.70×(4.40 / 1.414)/2×(4.40/1.414)2=747.98kN B. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=2×(747.98-940.80/4)×（4）. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。 其中 M 计算截面处的弯矩设计值(kN.m)； K安全系数，取1.4； h0承台计算截面处的计算高度,h0=1130mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 弯矩设计值Mx1=3191.28kN.m,配筋面积 Asx=1.4×3191.28/(0.9×1130×300)=14644mm2 弯矩设计值M