连续箱梁满堂支架搭设专项方案

1、目录一、工程概况1二、编制依据1三、安全组织机构及责任人1四、支架搭设方案2（一）地基处理21、钢管满堂支架地基处理22、通车门洞地基处理3（二） 满堂支架搭设方案31、通车门洞搭设32、钢管满堂支架搭设4（三）箱梁支架受力计算51、箱梁重量及支架荷载计算62、通车门洞受力计算63、满堂支架受力计算8（四）支架搭设和预压101、支架搭设102、支架预压10五、安全技术措施及应急预案131、高空作业注意事项132、 紧急情况下应急救援预案措施14六、附图151、马前线跨线桥连续箱梁满堂支架布置示意图15马前线跨线桥连续箱梁支架搭设专项方案一、工程概况本桥上部结构体系为三跨连续箱梁结构，跨径布置2

2、2.5+30.0+22.5m，主梁采用单箱单室的箱梁型式，箱梁宽6m，梁高1.8m，顶底板厚度0.22m，腹板厚度0.35-0.6m，悬臂长1.0m，悬臂根部高0.45m。箱梁砼采用搭设满堂支架现浇施工。根据该桥荷载大小和梁体结构型式进行钢管满堂支架设计，支架搭设宽度沿桥轴线垂直方向9m，高度约6.5m左右。为满足黄桥大道施工车辆通行及经济要求，在黄桥大道已成型的路基中央预留1个通车门洞，门洞净空高度4.5m，宽度4m。二、编制依据1、马前线跨线桥施工图设计文件、施工合同文件2、马前线跨线桥岩土工程详细勘察报告3、公路桥梁设计通用规范JTG D60-20044、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁

3、设计规范JTG D62-20045、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、公路桥梁地基与基础设计规范JTG D63-20077、公路桥梁施工技术规范JTJ 041-20008、公路工程结构可靠度设计统一标准GB/T 50283-999、公路工程技术规范JTG B01-200310、建筑结构荷载规范GB50009-200111、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008三、安全组织机构及责任人为了保证施工安全，项目部将建立完善的安全生产管理机构，健全施工安全保证体系。结合本工程实际，坚持“安全第一，预防为主”的方针，明确安全目标，成立以公司项目部项目经理吴新康为组长，

4、技术负责人吴文为副组长，组员包括项目部协调负责人胡艳晃、专职安全员肖建清、施工员刘朝辉以及各桥梁施工班组长等的各级安全管理组织，并配备各级安全检查人员，坚持安全交底、持证上岗制度，组织经常性的安全检查，创建安全标准工地建设，最终实现安全目标。落实安全管理责任，全面负责工程的安全管理和监督工作，包括制定、实施、审核安全方针；贯彻实施国家、省市的各项安全文明施工规定；做好日常安全生产的检查、讲评和交底工作；做好安全生产的纠正和预防工作等。我方所有施工人员无条件接受业主和监理工程师的监督检查。我们将定期和不定期对安全生产活动进行检查，对发现的问题及时纠正。四、支架搭设方案（一）地基处理1、 钢管满堂

5、支架地基处理根据地勘资料，钢管支架支撑的地面为含砾粉质粘土及风化板岩，属于较好的地基土，地基处理方式为：在路基沿桥梁中轴线10m宽度范围内充分碾压密实，在9m宽度范围内浇筑15cm厚C15砼垫层，垫层外侧挖沟，保证排水通畅。在桥台前方的边坡坡面上，纵向每隔60cm设置一级宽度为30cm的平台，平台表面浇筑15cm厚C15砼垫层，作为斜面上支架立杆的基础。按支架立杆所在的位置在垫层上摆放10cm10cm1cm的钢板，支撑钢管整体受力。2、 通车门洞地基处理通车门洞立柱采用60cm钢管，中心间距2.0m，立柱基础采用在垫层砼面上浇筑条形砼基础，基础宽90cm，高60cm，顶部预埋1cm厚钢板，与立

6、柱焊接成一体。（2） 满堂支架搭设方案1、 通车门洞搭设通车门洞设于中跨，采用两排600大直径钢管桩作为支墩，每排设五根600mm大直径钢管桩(厚度10mm)，中心间距2.0m，高度约5.0m，两两之间采用14槽钢设置剪刀撑，牢固焊接连接。在钢管桩支墩底部浇注钢筋混凝土条形基础，宽度为0.9m，高度为0.6m，支墩置于基础之上，钢管支墩顶部采用I36a工字钢作横梁，在横梁上纵向铺I36a工字钢跨越门洞，间距为0.6m，共15根，工字钢纵梁底部设置木楔用于卸架，工字钢纵梁顶部铺设6*8cm枋木，间距25cm，枋木上铺厚20mm表面抛光竹夹板作为底模。为确保施工及过往施工车辆行人通行安全，拟在门洞

7、两端各20m外设置限高架，限高4.5m，限宽4m，每处顶部挂设安全标志。门洞前方设置施工警示牌、限速标志，限速10km。在限高架与门洞之间设置路锥，在门洞进出口周边设置红色警示灯，在混凝土条形基础上设置反光标志，在条形砼基础前方设置砼防撞墩，尺寸为0.9*0.6*2m，表面涂刷黄黑相间反光漆，防止车辆撞击桥梁支架。2、 钢管满堂支架搭设从桥台前方至门洞支墩位置，采用钢管搭设满堂支架。支架立杆采用48mm钢管（壁厚3.0mm），纵向间距：横梁中心两侧各2m范围采用30cm，其余均为60cm；横向间距：空腔渐变段及横梁中心两侧各2m范围梁底采用60cm，腹板处采用30cm，标准段空腔位置中央采用9

8、0cm，两侧60cm，翼板位置采用90cm。全桥共计布设1360根立杆（门洞除外）。翼板外侧约1.2m宽为工作平台，钢管纵向间距约120cm，横向间距120cm。竖向每隔1.2m沿纵横向设置水平向连接，支架四周外立面设置剪刀撑，横桥向及顺桥向每隔3排立杆设置剪刀撑，扫脚杆位置及立杆顶部分别设置水平剪刀撑稳固支架，钢管立杆顶部设顶托，底部支撑在硬化地基上，在顶托上横桥向设置2-48mm钢管（壁厚3.0mm），其上顺桥向设置6*8cm枋木，中心间距25cm，枋木上铺设20mm厚表面抛光竹夹板作为底模。各部位钢管立杆布置如下图所示。（三） 箱梁支架受力计算1、 箱梁重量及支架荷载计算箱梁C50砼：4

9、04.9m3箱梁自重（砼比重取26KN/m3）：10527.4KN梁体结构平均每平方米荷载：23.39KN/m2根据设计图可知：顺桥向箱体重量在横梁及梁端附近较大，横桥向箱体重量在腹板处较大，在梁端、横梁及腹板位置需进行加强设计。梁端、横梁（翼板除外）及腹板位置梁体单位重量：1.8*26=46.8KN/m2标准段梁体空腔位置单位重量：0.22*2*26=11.44KN/m2渐变段梁体空腔位置最大单位重量：0.64*26=16.64 KN/m2梁体翼板位置单位重量：0.45*26=11.7KN/m2枋木及模板自重：1.2KN/m2施工人员及设备荷载为：2.5kN/m2砼堆积荷载及振捣荷载：2kN

10、/m2砼泵卸料时冲击荷载：4kN/m22、 通车门洞受力计算（1） 钢管立柱受力计算一跨6m箱梁的自重：3.834*6*27=621.11KN一跨6m模板、方木的自重：1.2*6*6=43.2KN人工、砼浇筑、振捣等施工荷载：9.7*6*6=349.2KN一跨工字钢的自重（按15根）：60KG/m*6*15=54KN工字钢横梁的自重（按2根长9mI36a工字钢）：60KG/m*2*9*2=21.6KN钢管桩的自重（按5m长）：3.14*0.61*0.01*5*78.5*10=75.2KN条形基础自重：0.9*0.6*9*2*24=233.3KN地基承载面积：0.9*9*2=16.2m2地基承受

11、的总荷载：1.2*（621.11+54+21.6+43.2+75.2+233.3）+1.4*349.2 =1746.97KN地基承受的压应力：1746.97/16.2=107.84KPa240KPa单根钢管受力：N=1.2*（621.11+54+21.6+43.2）/10+7.52 +1.4*349.2/10 =146.7KN钢管桩按底部固定、顶部自由的立杆进行计算，L0=5*2=10m，I=3.14*(0.624-0.604)/64=89114cm4A=3.14*0.61*0.01=191.54cm2i=21.57cm=L0/i=46 查表得：=0.864应力计算：N/A=8.865f=20

12、5MPa（2） 柱顶横梁受力计算平均每根工字钢每端受力：（621.11+43.2+349.2+54）/10/2=53.38KN横梁自重按均布荷载计算：60*2/100=1.2KN/m横梁受力按单跨2m简支梁计算，按叠加法可得出：Mmax=48.65KNm则I36a工字钢受力：=M/W=48.65*103/877.6=55.44MPaf=205MPa 因横梁采用9m工字钢，实际是多跨连续梁，按简支梁计算偏安全，故横梁采用I36a工字钢满足受力要求。 （3）纵梁受力计算平均每根工字钢受力：（621.11+43.2+349.2+54）/10/6=17.79KN/m跨中最大弯矩：M=ql2/8=55.

13、6KN*m跨中截面最大应力：=M/W=55.6*103/877.6=63.35MPaf=205MPa 跨中最大挠度： yc=5*17.79*100*54/384/210/15796=0.0044m=4.4mmy=5000/300=16.7mm枋木受力计算：q=（621.11+43.2+349.2)/6/6*0.3=8.446KN/mL=0.6mW=6*8*8/6=64cm3按多跨连续梁考虑：max=4.75MPaf=10MPa枋木跨中最大挠度： yc=5*8.446*109*0.64/384/10/2560000=0.55mmy=600/300=2mm可见，门洞处按上述采用跨径6m长I36a工

14、字钢跨越是安全可靠的。 3、满堂支架受力计算施工中采用外径48mm，壁厚2.8mm钢管作为满堂支架立杆，立杆纵横距分别为0.9*0.6m、0.6*0.3m及0.6*0.6m三种，水平杆步距按h=1.2m，立杆顶部伸出水平杆a=0.2m，钢材容许应力f=205MPa，弹性模量E=2.06*105MPa，对上述情况下立杆容许受力计算如下：钢管惯性矩：I=10.19cm4钢管截面积：A=3.974cm2i=1.601cma、立杆纵横距0.9*0.6m,步距1.2m查表得u1=1.669,L0=1.155*1.669*(1.2+2*0.2)=3.084m=L0/i=193 查表得：=0.193N1=f

15、* *A=15.72KNb、立杆纵横距0.6*0.6m/0.6*0.3m，步距1.2m查表得u1=1.874,L0=1.155*1.874*(1.2+2*0.2)=3.463m=L0/i=216 查表得：=0.156N2= f* *A=12.71KN (1)横梁及腹板位置计算：单根钢管受力：N=1.2*（46.8+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.6*0.3=12.51KNN1横向钢管受力计算：q=1.2*（46.8+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.3=20.85KN/mL=0.6mW=4.49cm3按多跨连续梁考虑：max= ql2/10/w =167.17MPaf=205

16、MPa横向钢管跨中挠度：yc=5*20.85*109*0.64/384/206/107800=1.58mmy=600/150=4mm纵向枋木受力计算：q=1.2*（46.8+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.3=20.85KN/mL=0.3mW=6*8*8/6=64cm3按多跨连续梁考虑：max=ql2/10/w=2.932MPaf=10MPa(2) 翼板及跨中标准段空腔位置计算取翼板位置作为结构恒载计入，则：单根钢管受力：N=1.2*（11.7+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.6*0.9=14.79KNN横向钢管受力计算：q=1.2*（11.7+1.2）+1.4*(2.5+

17、2+4)*0.6=16.43KN/mL=0.9mW=4.49*2=8.98cm3按多跨连续梁考虑：max= ql2/10/w =148.2MPaf=205MPa横向钢管跨中挠度：yc=5*16.43*109*0.94/384/206/107800/2=3.16mmy=900/150=6mm纵向枋木受力计算：q=1.2*（11.7+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.3=8.22KN/mL=0.6mW=6*8*8/6=64cm3按多跨连续梁考虑：max=ql2/10/w=4.624MPaf=10MPa(3) 渐变段空腔位置计算单根钢管受力：N=1.2*（16.64+1.2）+1.4*(2.

18、5+2+4)*0.6*0.6=11.99KNN横向钢管受力计算：q=1.2*（16.64+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.6=19.98KN/mL=0.6mW=4.49cm3按多跨连续梁考虑：max= ql2/10/w =160.23MPaf=205MPa横向钢管跨中挠度：yc=5*19.98*109*0.64/384/206/107800=1.52mmy=600/150=4mm纵向枋木受力计算：q=1.2*（16.64+1.2）+1.4*(2.5+2+4)*0.3=10KN/mL=0.6mW=6*8*8/6=64cm3按多跨连续梁考虑：max=ql2/10/w=5.619MPaf=

19、10MPa经检算，支架按设计要求搭设受力是安全可靠的。（四）支架搭设和预压1、支架搭设采用48*3.0mm统一规格的钢管，由专业的架子工负责搭设满堂支架。支架搭设先开一幅，逐孔进行。在纵、横向方木上按立杆的精确位置摆放支架底托，并调整底托上的螺帽至同一计算高度平面内。先搭设纵向中间一排底层的立杆，连接好水平杆（扫脚杆距离地面不超过20cm）后以此为基础向两侧搭设。当底层支架搭设好后应调整立杆纵横向成排，竖向竖直。然后再根据计算所确定的立杆搭配高度将支架搭设至顶层，装上顶托，再将顶托螺帽顶面调至设计标高处。 上、下工作场地的人行道从施工支架上扩展出来搭设而成，人行道及工作平台纵向铺竹架板作为跑道

20、，横向钉木条防滑。 支架搭设完毕后，应再加拼斜向45角的48mm钢管作为剪刀斜撑，斜撑从两侧底部向内斜拼至支架顶部，纵、横向每隔3排设置剪刀撑，扫脚杆位置及立杆顶部分别设置水平剪刀撑稳固支架，以增强支架的整体稳定性。2、支架预压通过对支架进行120%的超载预压，消除地基沉降及支架与方木、方木与方木以及模板与方木之间的缝隙等塑性变形，同时观测支架本身弹性变形，从而对支架设置预拱度提供数据依据。本桥为三跨预应力箱梁，拟逐跨进行预压。具体作法如下：（1）设置预留沉降量根据接缝个数计算接缝压缩量，根据支架高度计算支架弹性变形值，并根据地基情况计算地基沉降量，以上各值之和作为支架预留沉降量，并根据其值设

21、置预压前底模高度，即预压前底模高度设计梁底标高地基沉降量接缝压缩值支架弹性变形值施工预拱度（中跨跨中1.5cm，边跨跨中1cm，墩台处为0，按抛物线型式布设）。a、接缝压缩量取下值： 木木结点2个2*1mm=2mm钢木结点2个 2*1mm=2mm 钢钢结点2个2*0.5mm=1mm 结点总压缩值=2+2+1=5mmb、支架弹性变形值：LNLEAN单根杆件压力L杆件长度E杆件弹性模量A杆件实际受力面积压杆弹性变形：根据支架力学验算取最大单根立杆受力N=15.08KN支架取平均杆长L=7m。E=206GpaA=4.24cm2L=15.08*7*106/206000/424=1.2mmc、地基变形根

22、据地勘报告，桥位所在的主道路基顶面地质情况为含砾石粉质粘土，为原状土，土质致密，施工中先对桥位处路基顶面进行充分压实，并采用15cm厚砼整体封闭，四周开挖排水沟保证排水畅通，经过上述处理后，整体地基变形量很小，且难以计算，故在预留沉降时忽略不计，在支架预压后再做调整。综上所述，在支架预压前，将满堂支架部分梁底标高整体上调7mm。（2）布设荷载按梁体裁面形式计算梁体自重荷载分布值，并按计算结果分部位布设预压砂袋，沙袋每袋按1.3吨考虑，每个沙袋占据约1m2的位置，在预压过程中砂袋须采用彩条布覆盖，防止淋雨增加预压重量，避免因过载危害支架安全。梁体各部位每平方米自重及沙袋布设数量计算如下：梁端位于

23、台帽上，其自重可不予考虑；横梁位置：（1.8*1*1*2.6+0.97）*1.2=6.78吨，约需5层沙袋层叠；空腔渐变段位置：按空腔最小的断面考虑，（12.7/4+0.97）*1.2=4.97吨，约需4层沙袋；主梁一般位置：（8.6/4+0.97）*1.2=3.74吨，约需3层沙袋；翼板位置：（0.4*1*1*2.6+0.97）*1.2=2.41吨，约需2层沙袋。（3）观测点布设：在预压开始前沿梁跨分不同部位，设置水准观测点：地基沉降观测点（设于卧木顶面）支架沉降观测点（设于底模底面）观测点布设原则为：横向：梁中心、腹板位置及两边缘各一点；纵向：在墩台前2m、14跨、12跨、34跨处纵向布点

24、。观测点的布设直接影响观测结果，故必须认真进行。（4）沉降观测：从预压加载开始直至预压完成分阶段进行，加载顺序为从支座向跨中依次进行。具体可分以下几阶段：1、弹、塑性观测阶段：从预压加载开始直至加载完成的过程中，支架塑性变形（包括接缝压缩值、方木本身塑性压缩值）及支架弹性变形（杆件本身的弹性变形）就基本完成。这个阶段按布设的观测点实测加载后标高以求得弹塑性变形之和。观测分两次进行，在整体加载两层沙袋后进行第一次观测，按要求加载完成后进行第二次观测。2、地基沉降观测阶段：地基在外部荷载作用下由于地基压缩特性的影响压缩变形不可能瞬时完成，一般需经一段时间才能稳定。以连续3天无明显沉降作为地基沉降完

25、成的标志。3、卸载阶段的观测：地基沉降稳定后，即可卸除预压荷载，卸载从跨中至两边对称进行，卸载完成后实测各观测点的弹性反弹值。（5）预压结果分析：采用统计法分析各阶段观测值，剔除个别值，找出观测值的规律性。计算支架弹塑性压缩值：支架塑性变形L塑预压前标高预压后标高弹性回弹值（地基沉降值已考虑在内）支架弹性变形L弹卸载后底模标高卸载前底模标高其中塑性变形包括地基沉降值、接缝压缩值及方木塑性压缩值，该值在预压完后认为已消除，调整底模标高时不再予以考虑。（6）预留拱度及沉降量，调整底模标高：各点标高H设计标高支架弹性回弹值设计预拱度（中跨跨中1.5cm，边跨跨中1cm，墩台处为0，按抛物线型式布设）

26、各点对应数值计算完成后，将计算结果作为对应点标高调整底模标高。在调整过程中必须使支架与方木、方木与模板紧密接触（可采用木楔塞紧）。五、安全技术措施及应急预案1、高空作业注意事项本桥上部构造连续箱梁采用满堂支架现浇施工，支架高度超过5m，属于高空作业，以下是高空作业必须注意的事项：凡从事高处作业人员，必须定期进行体格检查，凡不适宜高处作业的人员，不得从事此项工作；进行高处作业时，要根据具体情况使用符合要求的脚手架、脚手板、吊架、梯子、跳板、安全带等，临空处要设置栏杆、安全网等安全设施；高处作业人员必须戴安全带，穿防滑鞋；严禁操作人员以绳索及起重机作为梯子上下，不要在未固定的脚手架上工作，不要在不稳定的结构上通过；夜间进行高处作业时，必须设置照明设备；当梯子