电焊工职业技能鉴定试题(高级工)

1、电焊工职业技能鉴定试题（高级工）（下册）理论知识一、 选择题1、铸铁是含碳量w（C）( )的铁碳合金，并含有杂质。 （A）0.6% (B)2.11% (C)0.30%0.60% (D)1.30%2、球墨铸铁中碳以（ ）形式存在，因此强度和塑性都较好。 （A）片状石墨 （B）渗碳体 （C）球状石墨 （D）团絮状石墨3、在相同含碳量的条件下，可锻铸铁与白口铸铁相比较，可锻铸铁（ ）。 （A）硬度高 （B）塑性好 （C）韧性差 （D）可焊性差4、在相同基体的情况下，球墨铸件的强度和塑性在所有铸件中是（ ）。 （A）最好的 （B）最差的 （C）较好的 （D）较差的5、超硬铝是在硬铝中加入（ ）元素组成

2、的四元素系合金。 （A）硅 （B）锌 （C）碳 （D）铬6、目前工业上应用最广泛的铸造铝合金是（ ）。 （A）铝硅系 （B）铝铜系 （C）铝镁系 （D）铝锌系7、工业纯铝的导热性为低碳钢的（ ）。 （A）2倍 （B）5倍 （C）7倍 （D）9倍8、工业纯铝的线膨胀系数约为低碳钢的（ ）。 （A）2倍 （B）4倍 （C）6倍 （D）8倍9、黄铜是指由铜和（ ）组成的二元合金。 （A）硅 （B）镍 （C）锌 （D）锡10、紫铜是指W（Cn）不低于99.5%的工业纯铜，表面呈（ ）。 （A）淡黄色 （B）紫红色 （C）锌 （D）锡11、铅元素的加入是为了改善黄铜的（ ）性能。（A）焊接 （B0耐磨

3、（C）导热 （D）切削12、青铜的强度和（ ）比紫铜高得多。（A）耐磨性 （B）塑性 （C）韧性 （D）抗蚀性13、铜的线膨胀系数比铁大（ ）。（A）10% （B）20% （C）30% （D）40%14、在所有的钛合金中，用量最大的是（ ）。（A）TC4 （B）工业纯钛 （C）TA7 （D）TB215、属于型钛合金的钛合金牌号是（ ）。（A）TA2 （B）TA7 （C）TB2 （D）TC416、一般情况下，（ ）钛合金不能热强化处理，必要时可进行退火处理，以消除应力。（A）a型 （B）型 （C）a+型 （D）工业纯钛17、元素（ ）会使钛合金脆化，并且对于工业纯钛及a型钛合金的脆化作用明显大于

4、a型和型钛合金。（A）碳 （B）氢 （C）氧 （D）氮18、钛合金的最大优点是（ ）。（A）比强度大 （B）焊接性好 （C）工艺性好 （D）耐腐蚀性强19、奥氏体系复合钢板是指覆层为奥氏体不锈钢，基层为（ ）的复合钢板。（A）马氏体-铁素体钢 （B）低合金钢（C）珠光体钢 （D）碳钢20、在异种金属的焊接中最常见的是（ ）焊接。（A）异种有色金属 （B）异种钢 （C）钢与有色金属 （D）钢与铸铁21、金属材料按线膨胀系数由大到小顺序排列的是（ ）。（A）铜、铝、不锈钢 （B）铝、铜、不锈钢、碳钢（C）铝、铜、碳钢、不锈钢 （D）铜、铝、碳钢、不锈钢22、铝、铜、钛、碳钢四种金属材料中，熔点最高

5、的是（ ）。（A）铝 （B）铜 （C）钛 （D）碳钢23、星接三相对称负载电路中，相电压与线电压之间的关系是（ ）。（A）U线 = 3 U相 （B）U相 = 3 U线 （C）U相 =U线 （D）U相 = 2U线24、角接三相对称负载电路中，相电流与线电流之间的关系是（ ）。（A）I线=3 I相 （B）I相 =3 I线 （C）I相 =I线 （D）I相 =2I线25、负载作星形连接的三相电路中，通过中性的电流等于（ ）。（A）零 （B）各相负载电流的代数和（C）三倍相电流 （D）各相负载电流的向量和26、在交流电路中，三相负载消耗的总功率与各相负载消耗的功率之间的关系是（ ）。（A）I/P=I P

6、U+ I PV +I PW （B）I/P=I PU+ I PV +I PW（C）P=PU+ PV +PW （D）P=（PU+PV +PW）3 27、相同电压下，负载作三角形连接时的有功功率是星形连接有功功率的（ ）。（A）3倍 （B）1/3倍 （C）3倍 （D）1倍28、三相异步电动机的启动转矩与（ ）成正比。（A）电流 （B）电压 （C）电流的二次方 （D）电压的二次方29、一台三相异步电动机，其铭牌上标明额定电压为220/380V，其接法应是（ ）。（A）Y/ (B)/Y (C)/ (D)Y/Y30、为满足供电的可靠性，要求电力系统至少具备的容量为（ ）。（A）5%10% （B）10%15

7、% （C）15%20% （D）20%30%31、提高电网功率因数是为（ ）。（A）增大视有功率 （B）减少有功功率（C）增大无功电能消耗 （D）减少无功电能消耗32、调整电力负荷，不能（ ）。（A）提高供电的可靠性 （B）提高电能质量（C）提高电网输送能力 （D）保证供电的合理性33、EZNi1焊条的焊芯成分是（ ）。（A）纯镍 （B）镍铁 （C）镍铜 （D）镍铁铜34、铸铁焊条型号EZCQ中的“Q”表示（ ）。（A）熔敷金属中主要元素为碳 （B）焊条用于铸铁焊接（C）熔敷金属类型为铸铁 （D）熔敷金属中含有球化剂35、铸铁焊丝型号RZCH中的“H”表示（ ）。（A）焊丝 （B）熔敷金属中含有

8、合金元素（C）熔敷金属类型为铸铁 （D）焊丝用于铸铁焊接36、灰铸铁采用焊条电弧焊焊接，当要求焊缝与母材同质时，应采用（ ）焊条。（A）EZNi-1 （B）EZC （C）EZV （D）EZNiFe-137、国内在焊条电弧焊焊补铸铁的实践中总结出冷焊法、热焊法、半热焊法和不预热焊法等方法，其中采用非铸铁型焊条的是（ ）。（A）冷焊法 （B）热焊法 （C）半热焊法 （D）不预热焊法38、灰口铸铁钎焊时所用焊料一般为（ ）焊料。（A）银粉 （B）锡粉 （C）黄铜 （D）铅粉39、铝及铝合金焊条是根据（ ）分类来表示型号的。（A）熔敷金属的化学成分（B）焊态的焊缝力学性能及焊芯的化学成分（C）药皮类型

9、（D）熔敷金属的抗拉强度40、HS401、SAICu、HSCuSi、ER50-2四种焊丝牌号属于铜合金焊丝牌号的是（ ）。（A）HS401 （B）SAICu （C）HSCuSi （D）ER50-241、铝及铝合金焊丝中，（ ）是通用焊丝，可焊接除铝镁合金以外的铝合金。（A）纯铝焊丝 （B）铝硅合金焊丝 （C）铝锰合金焊丝 （D）铝镁合金焊丝42、铜及铜合金焊条的焊芯，采用氩弧焊用的标准焊丝，成分与被焊材料相对应，药皮大多采用（ ）配方。（A）钛钙型 （B）低氢型 （C）氧化铁型 （D）石墨型43、正确选择（ ）是异种钢焊接时保证接头质量和性能的关键。（A）焊接方法 （B）焊接工艺 （C）焊接结

10、构 （D）焊接材料44、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接，为克服珠光体钢对焊缝的稀释作用，使焊缝金属得到组织基本上是奥氏体，应优先选用含（ ）量高的焊接材料。（A）铬 （B）镍 （C）碳 （D）钼45、不锈铁复合钢板焊接，为了防止基体碳素钢对不锈钢熔敷金属产生稀释作用，建议对过渡层的焊接选用（ ）。（A）相应强度等级的结构钢焊条 （B）铬、镍含量较高的奥氏体不锈钢焊条（C）相应成分的奥氏体不锈钢焊条 （D）相应成分的结构钢焊条46、一般计算时，厚药皮焊条质量系数取（ ）左右。（A）0.5 （B）0.3 （C）0.15 （D）0.0547、不开坡口的单面焊对接焊缝，当余高为h，焊缝宽度为c，板厚为，间

11、隙为b时，焊缝金属横截面面积计算公式为（ ）。（A）A=b+2/3hc （B）A=b+1/3hc（C）A=b+1/2hc （D）A=b+4/3hc48、在概略计算中，焊剂消耗量为焊丝消耗量的（ ）。（A）34倍 （B）23倍 （C）0.81.2倍 （D）0.50.6倍49、埋弧自动焊时，当焊丝消耗量为1000kg时，焊剂消耗量的估计值应是（ ）。（A）300400kg （B）100200kg （C）50100kg （D）8001200kg50、铸铁半热焊预热温度在（ B ）左右。（A）600700 （B）400 (C)250 (D)15051、对于工件壁厚大于15mm的铸铁件，最好（ C ）坡

12、口。（A）开V形 （B）开U形 （C）开X形 （D）不开52、铸铁热焊时，小而浅的缺陷坡口要予以扩大，面积须大于（ B ）。（A）5cm2 （B） 8cm2 （C）10cm2 （D）12cm253、铝及铝合金试件焊前机械清理时，不宜使用（ C ）。（A）不锈钢丝刷 （B）细钢丝刷 （C）砂轮 （D）刮刀54、装配强化状态的铝材零件时，夹具材料可选用（ C ），以增大散热速度，缓解热影响区软化及热裂倾向。（A）碳钢 （B）不锈钢 （C）铝或铝合金 （D）石墨55、铜及铜合金焊接时，为获得成型均匀的焊缝，应尽量采用（ D ）。（A）搭接接头 （B）T形接头 （C）角接接头 （D）对接接头56、对于

13、珠光体、贝氏体、马氏体等异种钢焊接，预热方法与温度按（ A ）钢种确定。（A）淬火裂纹倾向较大的 （B）淬火裂纹倾向较小的（C）熔点较低的 （D）熔点较高的57、异种钢焊接时，确定坡口角度的主要依据除母板厚度外还有（ C ）。（A）母材成分 （B）异种钢物理性能差异（C）熔合比 （D）焊接工艺参数58、新的交流弧焊机在使用前，应检查接线是否正确和是否牢固可靠，其二次线圈的绝缘电阻应不小于（ A ）。（A）0.5M （B）1M （C）2M （D）5M59、交流弧焊机焊接电缆加长时，其电压降应不大于（ B ）。（A）2V （B）4V （C）5V （D）8V60、交流弧焊机应保证已调好的焊接电流，使

14、因线圈发热或调节装置的蠕动而引起的变化不超过（ C ）。（A）±1% （B）±3% （C）±5% （D）±10%61、交流弧焊变压器焊接电流的细调节，是通过弧焊变压器侧面的旋转手柄来改变活动铁心的位置得以实现的，当手柄逆时针旋转时，活动铁心向外移动则（ A ）。（A）漏磁减少，焊接电流增加 （B）漏磁减少，焊接电流减少（C）漏磁增加，焊接电流增加 （D）漏磁增加，焊接电流减少62、硅弧焊整流器一次绕组与二次绕组之间的绝缘电阻为（ B ）。（A）0.5M （B）1M （C）2M （D）5M63、硅弧焊整流器的最小焊接电流应不大于焊接电流的20%，最大焊接电

15、流应（ B ）。（A）不大于额定焊接电流 （B）不大于额定焊接电流（C）不大于额定焊接电流的120% （D）不小于额定焊接电流的120%64、硅弧焊整流器在其中电流调节范围内，其焊接电流与相应工作电压的关系应符合（A）。其中，U为工作电压（V）；I为焊接电流（A）。（A）U=200.04I （B）U=140.05I（C）U=200.05I （D）U=140.04I65、埋弧焊机的空载电流不得超过额定电流的（ C ）。（A）3% （B）5% （C）10% （D）20%66、埋弧焊机和电源网络无联系的控制线路对地的绝缘电阻应不低于（ A ）（A）0.4M （B）0.5M （C）1M （D）2M67

16、、手工钨极氩弧焊机焊炬的控制电路电压在交流时不应超过（ A ）。（A）36V （B）40V （C）48V （D）50V68、手工钨极氩弧焊机与主回路有联系的回路，对机壳之间的绝缘电阻应不小于（B ）。（A）0.5M （B）1M （C）2M （D）5M69、手工钨极氩弧焊机的控制系统应具有提前送氩气的功能，其时间范围不小于（A ）。（A）3s （B）10s （C）30s （D）1min70、熔化极气体保护焊机绝缘介电强度试验时，一次侧对机壳对机壳及线圈相互间电压应为（ A ）。（A）2000V （B）1500V （C）600V （D）100V+2倍额定电压71、熔化极气体保护焊机与人体易于接触的

17、控制电路，直流电压不超过（ C ）。（A）36V （B）40V （C）48V （D）50V72、灰口铸铁在一般电弧冷焊情况下，焊缝主要为（ B ）组织。（A）灰口铸铁 （B）白口铸铁 （C）可锻铸铁 （D）球墨铸铁73、铸铁焊接裂纹一般为冷裂纹，产生温度在（B ）以下，产生部位为焊缝或热影响区。（A）600 （B）400 （C）250 （D）15074、球墨铸铁常用元素镁作球化剂，但镁是阻碍石墨化的元素，所以焊接时（ B ）现象比灰铸铁更严重。（A）热裂纹 （B）白口 （C）冷裂纹 （D）脆化75、铸铁采用电弧半热焊法时，300400的预热可有效防止热影响区产生（ D ）。（A）白口组织 （B

18、）冷裂纹 （C）渗碳体 （D）马氏体76、铸铁电弧热焊时，可采用直径（ D ）的铸铁芯焊条，配合采用大电流可加快焊补速度，提高生产效率。（A）3.2mm (B)2.5mm (C)4mm (D)6mm77、灰铸铁电弧热焊法采用直径6mm的焊条，其焊接电流应选择（D ）。（A）100120A （B）120180A （C）180240A （D）240300A78、灰铸铁电弧热焊时，焊接电流可按焊条直径的（ C ）选用（焊接电流单位为A，焊条直径单位为mm）。（A）2030倍 （B）3065倍 （C）4050倍 （D）5065倍79、用加热减应区法气焊铸铁，补焊成败的关键是正确选择（ B ）。（A）焊

19、接材料 （B）焊接减应区 （C）焊接方法 （D）焊接工艺80、灰口铸铁钎焊后，焊缝的组织为（ D ）。（A）铸铁 （B）碳素钢 （C）合金钢 （D）有色金属81、球墨铸铁电弧冷焊，当施工环境气温低且焊件大时，焊前需预热至（ B ）。（A）50 （B）100200 （C）400 （D）60070082、对球墨铸铁采用焊条电弧焊焊补时，应保持弧长（ A ）。（A）与焊芯直径相近 （B）为2倍焊芯直径左右（C）34mm （D）尽量短83、对灰铸铁进行电弧冷焊时，采用锤击焊缝方法的主要目的是（ C ）.（A）防止热裂纹 （B）防止冷裂纹 （C）防止热应力裂纹 （D）减小变形84、焊接灰铸铁时加速冷却焊

20、缝的目的是（ B ）。（A）减小焊件变形 （B）防止焊缝剥离 （C）避免熔池过热（D）防止热裂纹85、铸铁焊焊接接头易产生白口组织的原因是（ A ）。（A）石墨化元素不足，冷却速度快 （B）采用了非铸铁型焊材（C）焊缝过热，发生组织转变 （D）焊接过程受热不均匀86、铝及铝合金焊接时，焊缝金属和近缝区均可发现裂纹，最常见的是（ B ）。（A）冷裂纹 （B）热裂纹 （C）弧坑裂纹 （D）表面裂纹87、铝及铝合金焊接时，产生的气孔主要是（C ）气孔。（A）N2 (B)CO （C）H2 （D）Ar88、焊接热处理强化铝合金时，易产生（ A ）裂纹。（A）热 （B）冷 （C）再热 （D）层状撕裂89、

21、焊接铝及铝合金较完备的焊接方法是（ D ）。（A）焊条电弧焊 （B）CO2气体保护焊 （C）气焊 （D）氩弧焊90、对于厚度8mm的铝及铝合金中厚板，常用的焊接方法是（ D ）。（A）焊条电弧焊 （B）气焊 （C）钨极氩弧焊 （D）熔化极氩弧焊91、铝及铝合金的手工钨极氩弧焊一般采用（ C ）电源。（A）直流正接 （B）交流或直流正接 （C）交流 （D）直流反接92、对纯铝及非热处理强化铝合金采用手工钨极氩弧焊，其焊缝及接头的力学性能可达到基体金属的（ C ）。（A）50% （B）80% （C）90% （D）100%93、对铝及铝合金进行直流钨极氩弧焊接时，不应使用直流正接，其主要原因是（ D

22、 ）。（A）气体保护差 （B）避免钨极损耗过大（C）飞溅大 （D）没用阴极破碎作用94、铝在焊接过程中，氧化铝薄膜会阻碍金属之间的良好结合，并易造成（ C ）。（A）冷裂纹 （B）气孔 （C）夹渣 （D）热裂纹95、铝及其合金熔焊时，（ B ）是产生气孔的主要原因。（A）氧 （B）氢 （C）氮 （D）保护气体96、铜及其合金焊接时，在焊缝及近缝区可能产生裂纹，其中最常见的是（B ）。（A）冷裂纹 （B）热裂纹 （C）表面裂纹 （D）弧坑裂纹97、熔焊焊接铜合金时，气孔出现的倾向比低碳钢（ D ）。（A）稍低 （B）低很多 （C）稍高 （D）严重得多98、纯铜手工钨极氩弧焊时，为减少电极烧损，保

23、证电极稳定和有足够的熔深，通常采用（ A ）。（A）直流正接 （B）直流反接 （C）交流或直流反接 （D）交流99、紫铜钨极氩弧焊当壁厚大于3mm时，焊前应对坡口两侧150mm范围内进行均匀预热，预热温度应为（ C ）。（A）50100 （B）150200 （C）350550 （D）700900100、黄铜因（ A ）含量比较高，焊接时会产生严重烟雾，损害焊工健康。（A）锌 （B）锡 （C）铝 （D）硅101、黄铜焊后应进行热处理，热处理加热范围以焊缝中心为基准，每侧不应小于焊缝宽度的（ D ）倍。（A）0.5 （B）1 （C）2 （D）3102、铜及其合金焊接时，避免焊缝出现气孔的最基本、最

24、有效的工艺措施是（A ）。（A）焊前严格预热处理 （B）选择正确的焊接工艺（C）正确选择焊接材料 （D）选择正确的焊接方法103、为了减小焊接内应力，防止出现裂纹、气孔等缺陷，紫铜气焊时一般需要（ B ）。（A）焊后热处理 （B）焊前预热（C）用焊丝端搅动熔池 （D）焊后锺击104、用氮气作保护气体焊接铜时，熔池金属流动性降低，焊缝易产生（ C ）。（A）裂纹 （B）夹渣 （C）气孔 （D）未焊缝105、在所有钛合金中，a型钛合金的焊接性（ A ）。（A）最好 （B）较好 （C）一般 （D）最差106、溶解于钛中的氢在320时会和钛发生共析转变，析出TiH2,使金属的塑性和韧性降低，同时发生体

25、积膨胀而产生较大的应力，结果导致产生（A ）。（A）冷裂纹 （B）热裂纹 （C）再热裂纹 （D）软化107、用手工钨极氩弧焊焊接工业纯钛，当板厚为34mm时，宜选用直径为（ A ）的钨极。（A）2.0mm (B)2.4mm （C）3.0mm （D）3.5mm108、目前，钛及钛合金焊接中，应用最广泛的方法是（ C ）。（A）焊条电弧焊 （B）熔化极氩弧焊 （C）钨极氩弧焊 （D）等离子焊109、工业钝钛焊接时，应对处于（ D ）以上的熔池后焊缝后部焊缝及热影响区采取相应的保护措施。（A）50 （B）100 （C）200 （D）400110、钛合金焊接时，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与（B

26、）有关。（A）氧 （B）氢 （C）氮 （D）表面污垢111、异种金属焊接时，当被焊金属的电磁性能相差很大时，焊缝的（ A ）。（A）成形不良 （B）夹渣增多 （C）力学性能变差 （D）气孔增多112、当两种被焊金属的导热性能和比热容不同时，会改变焊接时（ B ）的分布。（A）化学成分 （B）温度场 （C）电流 （D）电压113、当两种被焊金属的线膨胀系数相差很大时，焊接过程中会产生很大的（ C ）。（A）气孔 （B）裂纹 （C）热应力 （D）夹渣114、异种金属焊接应用较多的是（ A ）。（A）熔焊 （B）压焊 （C）钎焊 （D）扩散焊115、异种钢焊接时，选择工艺参数主要考虑的原则是（ A

27、）。（A）减小熔合比 （B）增大熔合比 （C）焊接效率高 （D）焊接成本低116、异种钢焊接时，工艺一般选用（ A ）。（A）大直径焊条和小电流，快速焊 （B）大直径焊条和小电流，焊速稍慢（C）小直径焊条和小电流，快速焊 （D）大直径焊条和大电流，快速焊117、低碳钢与低合金结构钢焊接时，要求焊缝金属的（ A ）。（A）强度不低于低碳钢，塑性和韧性不低于合金结构钢（B）强度低于低碳钢，塑性和韧性低于合金结构钢（C）强度低于低碳钢，塑性和韧性不低于合金结构钢（D）强度大于低碳钢，塑性和韧性低于合金结构钢118、低碳钢与低合金结构焊接时，焊接材料选择的原则是（D ）。（A）强度低于低碳钢（B）塑性

28、高于低合金结构钢（C）韧性不低于被焊钢种的最低值（D）强度、塑性和韧性均不低于被焊钢种的最低值119、低合金结构钢与低碳钢焊接时，为了减少焊接接头热影响区的淬硬倾向和消除冷裂纹，可用（ C ）。（A）较小的焊接电流，较大的焊接速度 （B）较大的焊接电流，较大的焊接速度（C）较大的焊接电流，较小的焊接速度 （D）较小的焊接电流，较小的焊接速度120、奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时应选择（ C ）型的焊接材料。（A）珠光体耐热钢 （B）W（Ni）12%的奥氏体不锈钢（C）W（Ni）12%的奥氏体不锈钢 （D）低碳钢121、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，熔合比应（C ）。（A）适当增加 （B）适当

29、减小 （C）尽量小 （D）尽量大122、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，为了减小熔合比，应尽量使用（ B ）焊接。（A）大电流、高电压 （B）小电流、高电压（C）大电流、低电压 （D）小电流、低电压123、奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，在（ A ）会形成脱碳区。（A）熔合区的珠光体母材上 （B）熔合区的奥氏体母材上（C）焊缝中心 （D）回火区124、珠光体钢与奥氏体钢焊接时，焊缝金属受到母材金属的稀释作用，往往会在过渡区产生脆性的（ D ）组织。（A）碳化物 （B）硫化物 （C）贝氏体 （D）马氏体125、对基层为碳钢，覆层为不锈钢的不锈复合板进行定位焊时，宜选用（ A ）焊条。（A）碳钢 （B

30、）镍基 （C）铝 （D）铜126、焊接不锈钢复合钢板过渡时，一般用（ C ）方法进行。（A）CO2气体保护焊 （B）氧-乙炔焊接（C）焊条电弧焊 （D）埋弧自动焊127、采用结构钢焊条焊接不锈钢复合钢板基层时，焊缝金属熔化了部分覆层不锈钢板,所以焊缝金属（ ）。（A）硬度下降 （B）脆性提高 （C）塑性提高 （D）裂纹倾向减小128、奥氏体不锈钢与铁素体钢焊接时，应选用的焊条是（ ）。（A）E308-15 （B）E309-16 （C）E316L-16 （D）E310-16129、奥氏体不锈钢与铁素体钢的焊接接头中，（ ）不仅是低温冲击韧度的低值区，而且往往是裂纹起始和延展的区带。（A）脱碳带

31、（B）增碳带 （C）合金浓度缓降带 （D）细粒珠光体带130、珠光体耐热钢与低碳钢焊接时，采用低碳钢焊接材料，焊后经过热处理，焊接接头具用较高的（ ）。（A）冲击韧性 （B）强度 （C）硬度 （D）耐腐蚀性131、珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时的主要问题是，在焊接接头的热影响区或未熔合区易产生（ ）。（A）冷裂纹 （B）热裂纹 （C）气孔 （D）再热裂纹132、铸铁与低碳钢焊接时的主要困难是（ ）。（A）易产生白口组织 （B）易产生气孔（C）易产生夹渣 （D）易产生奥氏体组织133、铸铁与低碳钢焊接时，应采用（ ）。（A）大电流、短道焊 （B）小电流、快速焊（C）大电流、快速焊 （D）大的热

32、输入134、碳钢和灰口铸铁对接焊缝冷焊时，应先在灰品铸铁侧，用（ ）焊条堆焊一层过渡层。（A）EZC （B）EZNiFe-1 （C）EZNiCu-1 （D）E5015135、钢与铝及铝合金采用钨极氩弧焊方法焊接时，应将钢的一侧加工成70°坡口，且镀上活化层，这样可提高焊接接头的强度。一般对低碳钢及低合金钢表面镀（ ）。（A）铝 （B）锌 （C）锡 （D）铜136、钢与铝的钨极氩弧焊采用（ ）可形成优质接头。（A）铝镁合金焊丝 （B）含少量硅的纯铝焊丝（C）硅青铜焊丝 （D）铝锰合金焊丝137、钢与铜及其合金焊接时的主要问题是（ ）。（A）焊缝中易产生夹渣 （B）焊缝及熔合区内易产生裂

33、纹（C）焊缝中易产生气孔 （D）焊缝中易产生白点138、紫铜与低碳钢焊接时，为了保证焊缝有较好的抗裂性能，焊缝中铁含量W（Fe）应控制在（ ）为佳。（A）0.2%1.1% （B）10%60% （C）60%80% （D）80%90%139、奥氏体不锈钢与铜及其合金焊接时，宜采用（ ）作填充材料。（A）奥氏体不锈钢 （B）铜或铜合金 （C）纯镍 （D）铝或铝合金140、不影响金属工艺焊接性的因素是（ ）。（A）材料本身所固有的性能 （B）焊接方法（C）焊接材料 （D）工艺措施141、焊接性试验方法中不属于自拘束试验的是（ ）。（A）斜Y坡口焊接裂纹试验 （B）搭接接头焊接裂纹试验（C）T形接头焊接

34、裂纹试验 （D）插销试验142、斜Y坡口焊接裂纹试验时，焊后试件需放置（ ）后，才能做裂缝检验。（A）12h （B）24h （C）48h （D）60h143、对于斜Y坡口焊接裂纹试验的试件，应在两侧焊拘束焊缝处开（ ）坡口。（A）X形 （B）Y形 （C）斜Y形 （D）U形144、斜Y坡口焊接裂纹试验所用焊条的直径是（ ）。（A）2.5mm （B）3.2mm （C）4.0mm （D）5.0mm145、做插销试验时，一般在低板上开4个直径为（ ）的孔，以供其4次试验用。（A）4mm （B）6mm （C）8mm （D）15mm146、试件经预热后进行插销实验时，要保持载荷（ ）。（A）6h （B）1

35、2h （C）16h （D）24h147、插销试验的临界应力值cr越小，表明钢材的（ ）敏感性越大。（A）冷裂纹 （B）热裂纹 （C）应力腐蚀裂纹 （D）消除应力裂纹148、FISCO焊接裂纹试验采用的试件由两块200mm×120mm的钢板组成，其坡口形状为（ ）。A）I形 （B）V形 （C）X形 （D）U形149、FISCO焊接裂纹试验采用的试件需依次焊接4条长为（ ）的试验焊缝，焊接间距为10mm.(A)10mm （B）20mm （C）30mm （D）40mm150、国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于（ ）.（A）一切钢材 （B）奥氏体不锈钢（C）500600MPa的非调质高强

36、度钢 （D）硬质合金151、钢材的碳当量越大，其（ ）的敏感性越大。（A）热裂纹 （B）冷裂纹 （C）抗气孔 （D）层状撕裂152、经验指出，当碳量CE为（ ）时，钢材就容易产生冷裂纹。（A）0.1% （B）0.3% （C）0.4% （D）0.45%0.55%153、拉伸试验不能测定焊缝金属或焊接接头的（ ）。（A）抗拉强度 （B）屈服强度 （C）塑性 （D）弹性154、按GB2651焊接接头拉伸试验方法的规定，焊接接头拉伸式样的形状分为（ ）。（A）2种 （B）3种 （C）4种 （D）5种155、关于焊缝及熔敷金属拉伸试验方法叙述错误的是（ ）。（A）试样纵轴与焊缝轴线吻合 （B）试验报告不

37、用记录试验温度（C）试样表面不允许有焊接缺陷 （D）试样报告应记录试样的形式156、焊缝及熔敷金属拉伸试样的直径为6mm时，其尺寸极限偏差为（ ）。（A）±0.05mm (B)±0.1mm ©±0.2mm (D)±0.5mm157、焊缝及熔敷金属拉伸试样，按其夹持部分的形状分为（ ）。（A）2种 （B）3种 （C）4种 （D）5种158、碳素钢、奥氏体单面焊时，其焊接接头弯曲试验的弯曲角度为（ ）。（A）50° （B）90° （C）100° （D）180°159、对单面焊的低合金钢焊接接头做弯曲试验时，其

38、弯曲角度为（ ）。（A）180° （B）100° （C）50° （D）90°160、弯曲试验的试样弯曲后，其正面成为弯曲的拉伸面，叫（ ）。（A）面弯 （B）背弯 （C）侧弯 （D）纵弯161、采用圆形压头弯曲（三点弯曲）试验法时，弯轴直径应为试样厚度的（ ）。（A）2倍 （B）3倍 （C）4倍 （D）5倍162、冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为（ ）。（A）10mm×10mm （B）15mm×10mm （C）20mm×10mm （D）5mm×10mm163、按GB2650焊接接头冲击试验方法规定，标准试样的缺口

39、为（ ）。（A）U形 （B）V形 （C）X形 （D）Y形164、一般焊接接头冲击试验，截取样坯的数量不少于（ ）。（A）2个 （B）3个 （C）4个 （D）5个165、按GB231金属布氏硬度试验方法规定，布氏硬度试验所用压头为钢球时用（ ）表示，其适用于布氏硬度值在450以下的材料。（A）HBS （B）HBW （C）HBA （D）HRB166、按GB2654焊接接头及堆焊金属硬度试验方法规定，厚度小于（ ）的焊接接头允许在其表面测定硬度。（A）3mm （B）6mm （C）8mm （D）10mm167、焊接接头的硬度试验所用试样，需焊后（ ）才能截取。（A）6h （B）8h （C）10h （D

40、）12h168、压扁试验的目的是测定（ ）焊接对接接头的塑性。（A）平板 （B）管板 （C）管子 （D）型钢 （1+e）169、压扁试验两板间距离H值可用式H=计算，其中D表示（ ）。 e+/D（A）管壁厚 （B）管直径 （C）管外径 （D）变形系数170、在板件的平、立、横、仰四种焊接位置中，( )是最难的一种。（A）平位焊 （B）立位焊 （C）横位焊 （D）仰位焊171、平板对接仰焊位打底焊时，如果焊条送进深度不够，背面会出现（ ）。（A）内凹 （B）焊瘤 （C）未熔合 （D）裂纹172、平板对接仰位单面焊双面成形时，焊条与焊接方向的夹角应为（ ）。（A）30°45°

41、（B）60° （C）70°80° （D）90°173、骑坐式管板仰焊位盖面层的焊接如分两道完成，第一道焊接时应采用（ ）运条方法连弧焊接。（A）直线往返 （B）小斜锯齿形 （C）直拉 （D）正锯齿形174、骑坐式管板垂直仰焊拉打底层焊接时，焊条始终与管外壁成（ ）夹角。（A）25°30° （B）50°60° （C）70°75° （D）80°90°175、骑坐式管板垂直仰焊拉盖面焊接时，焊条与管外壁切线的夹角为（ ）。（A）20°30° （B）45°

42、;50° （C）80°85° （D）85°90176、小管垂直固定加障碍前半圈焊接时，焊条应（ ），给后半圈收口及接头创造有利条件。（A）与管切线垂直 （B）与管切线重合 （C）尽量往后拉 （D）尽量往前伸177、小管 水平固定加障碍手工钨极氩弧焊打底时，正确的焊接顺序是（ ）。（A）1243 （B）1423 （C）1234 （D）1432178、小直径管45°倾斜固定手工钨极氩弧焊打底时，为了防止仰焊部位背面内凹，焊丝应（ ），使焊接熔池始终保持水平位置。（A）压向坡口根部，并快速向上焊接 （B）压向坡口根部，并逐渐向上焊接（C）远离坡口根部

43、，并快速向上焊接 （D）远离坡口根部，并逐渐向上焊接179、小直径管45°倾斜固定手弧焊盖面时，前半圈收尾方法是在熄弧前先将几滴铁水逐渐斜拉，以使尾部焊缝呈（ ）。（A）圆形 （B）椭圆形 （C）三角形 （D）长方形180、材质为20钢的小管（60mm×5mm）斜45°固定，手工钨极氩弧焊打底，手弧焊盖面，单面焊双面成形，则焊件的装配间隙应为（ ），最小间隙在坡口的最低处。（A）11.5mm （B）1。52mm （C）22.5mm （D）2.53mm181、锅炉压力容器焊工考试合格项目的有效期是自签之日起为期（ ）。（A）2年 （B）3年 （C）5年 （D）终身1

44、82、由锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则可知，承担图样要求的全焊透T形接头焊接工作的焊工必须考（ ）试件。（A）水平固定 （B）插入式管板 （C）骑坐式管板 （D）垂直固定管183、根据锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则的规定，试件按JB4730压力容器无损检测标准进行射线探伤，（ ）为合格。（A）级 （B）级 （C）级 （D）级184、压力容器的主要接头形式是（ ）接头。（A）对接 （B）搭接 （C）角接 （D）T形185、常将压力容器的筒体厚板设计成（ ）。（A）对称的X形坡口 （B）不对称的X形坡口，即内浅外深（C）不对称的X形坡口，即内浅外深 （D）单面V形坡口 186、焊接

45、二、三类容器的焊条药皮和焊剂应选用（ ）。（A）钛钙型 （B）碱性低氢型 （C）钛铁矿型 （D）纤维素型187、不符合压力容器焊缝表面外观规定要求的是（ ）。（A）焊缝表面不得有裂纹、气孔、弧坑、夹渣等缺陷（B）低温容器焊缝咬边0.5mm，且长度小于焊缝总长的10%（C）角焊缝应圆滑过渡（D）允许抽样打磨焊缝表面消除缺陷188、压力容器焊后热处理的目的是（ ）。（A）稳定结构尺寸和改善热影响区的组织性能（B）减少焊缝中的气孔和消除焊接残余应力（C）消除残余应力和改善热影响区的组织性能（D）稳定结构尺寸和减少焊缝中的气孔189、用16MnR制造的压力容器通常焊前不预热，当其厚度大于（ ）时，焊后

46、应进行热处理。（A）10mm （B）20mm （C）30mm （D）40mm190、在压力容器焊补处遇到（ ）情况时，不能采用强度等级较低的焊条进行打底焊。（A）结构复杂 （B）单面焊双面成型 （C）刚性较大 （D）双面焊补191、压力容器焊接缺陷的返修，对同一部位一般不得超过（ ）。（A）2次 （B）3次 （C）4次 （D）5次192、关于压力容器接管与筒体的焊接，说法不正确的是（ ）。（A）焊接处刚性较大 （B）易产生较大的焊接应力（C）压裂纹敏感性较大 （D）气孔敏感性大193、对压力容器大直径的接管与筒体及封头进行焊接时，因工作量较大，为提高工作效率和减少焊接缺陷多采用（ ）。（A）熔化极气体保护焊 （B）焊条电弧焊（C）埋弧焊 （D）电渣焊194、易在容器上产生较大应力集中的补强形式是（ ）。（A）补强圈补强 （B）厚壁接管补强 （C）整锻件补强 （D）整体补强195、通常只用于静压常温条件下的中低压容器的补强形式是（ ）。（A）整体补强 （B）补强圈补强 （C）厚壁接管补强 （D