塔吊基础专项施工方案

1、塔吊基础专项施工方案-3#-5完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）宁波市江北投资创业中心门户区长兴路以南3#-5地块塔吊基础专项施工方:案编制人：职务（称）：日期：审核人：职务（称）：日期：审批人：职务（称）：日期：批准部门（章）浙江欣捷建设2021 年5月施工组织设计/方案报审表工程名称宁波市江北投资创业中心门户区长兴路以南 3# 5地块结构形式/ 建筑面积（m）241895m所属分公司浙江分公司编制人方案名称：宁波市江北投资创业中心门户区长兴路以南3# 5地块塔吊基础专项施工方案报审意见：项目经理：年月日审核意见：审核人：年月日审批意见：批准人：年月日第一节、编制依据第二节、工程

2、概况第三节、塔吊基本性能第四节、塔吊基础定位及施工第五节、场地、机械设备及人员等准备第六节、安全措施第七节、塔吊计算书第八节、附图塔吊基础专项施工方案第一节、编制依据 本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制 : 宁波市江北投资创业中心门户区长兴路以南 3#4/5/6 地块土工程勘察报 告塔式起重机混凝土基础工程技术规程 (JGJ/T187 2021) 地基基础设计规范 (GB50007 2021)建筑结构荷载规范(GB5000 2021)建筑施工安全检查标准 ( JGJ592021)混凝土结构设计规范 (GB500102021)浙江建机集团QTZ6塔式起重机使用说明书第二节、工程概况

3、本工程位于江北投资创业中心门户区， 东与 3#-4地块相邻、西与 3 6地块 相邻、南至规划防护绿地、北至通惠路，拟建建筑面积共计 41895n2，由一幢19F 办公主楼、商业及相应配套商业用房等组成，建筑高度总高度为90m,主体建筑为 框架-剪力墙结构，全场设二层地下室，基础埋深约为10。0m.本工程相对标高土 0.00相当于黄海高程 3.850米，场地室外地面标高 3。 40(黄海高程)。本工程设2台塔吊，1#塔吊搭设高度115m塔吊基础中心定位于距2-5轴外 4700mm交2-A轴向2-B轴方向4100mrp2#塔吊搭设高度45m用于地下室基础阶 段与3-4地块共同使用，地下室结构施工到

4、地下室 1层顶板完工后拆除 ,定位 于1-111-13轴/1 诽由处基坑外。地下室底板面标高一 9。250m1 、勘察单位：宁波宁大地基处理技术2、建设单位：浙江晶海石化3、设计单位：浙江高专建筑设计研究院4、监理单位：浙江华展工程研究设计院5、施工单位：浙江欣捷建设第三节、塔吊基本性能1# 塔吊参数塔吊型号为 :QTZ63 最大起重荷载为 :60kN 塔吊起升高度为： 115m2 塔吊参数 塔吊型号为： QTZ80 最大起重荷载为 :60kN 塔吊起升高度为： 45m塔吊独立自重为： 450.8kN塔身宽度为： 1。 6m塔吊独立自重为：440。02kN塔身宽度为： 1.6m第四节、塔吊基础

5、定位及施工1、塔吊基础定位详见施工平面图；2、1#塔吊附墙设置参照QTZ63塔式起重机使用说明书第五节、场地、机械设备及人员等准备1 、在塔基周围，清理出场地 ,场地要求平整，无障碍物；2、 留出塔吊基础施工场地、汽车进出通道，路基必须压实、平整;3、 塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道;4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具 ,钢丝绳一套 ,U 型环若干， 水准仪、经纬仪各一台 ,钢管尺一只 ;5、塔吊基础施工必须有专业的安拆人员进行现场指挥及对基础节预埋的 技术控制。第六节、安全措施1、按建设部塔式起重机拆装许可证要求，配备相关人员，明确分工， 责任到人。2、上岗前必须对

6、上岗人员进行安全教育， 必须带好安全帽 ,严禁酒后上班。3、施工人员应佩戴必要的安全装置，保证安全生产。4、严禁高空作业人员向下抛扔物体。5、基础养护工作未到期，严禁进行塔吊安装工作。6、严禁违章指挥，必须由专业人员进行现场指挥。7、夜间施工必须有足够的照明.8、基础施工过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。第七节、塔吊计算书本工程总共2台塔吊，各塔吊类型可见下表所示。本工程分塔吊类型，1#塔吊 采用矩形格构式基础，基础采用4根直径800的钻孔灌注桩，内配13根直径18的三 级钢，螺旋箍筋为直径8100/200,桩长25米，打至第六层土，桩顶标高-9。85, 然后插入450*4

7、50钢立柱,钢立柱采用四根L140* 10等边角钢，采用缀板连接（详 附图）钢立柱伸入灌注桩内不得小于2米，钢立柱总长9米，钢立柱顶标高控制在 -3 o 5米,四根钢立柱插入浇筑混凝土承台5000* 5000* 1300内，内配钢筋直径20 150三级钢双层双向，拉筋直径14450,混凝土强度C35的组合基础，承台内预 埋高强螺栓（塔吊供应商提供）。另外一台编号为2#塔吊QT8（型塔吊专供地下室阶段使用，采用四桩承台基 础，采用4根直径700钻孔灌注桩，桩长25米,桩顶标高一4.75米，承台基础顶面 标高-3.5米，承台尺寸为5000* 5000* 1300,内配钢筋直径20 150三级钢双层

8、 双向，拉筋直径14450混凝土强度C35的组合基础，承台内预埋高强螺栓（塔吊 供应商提供）一塔吊基础施工见 计算书"设计要求。本计算书采用基础中最不利 的塔吊进行验算，即1#塔吊，地质参照孔ZK54，进行验算.各塔吊工程地质情况如下：表一 1#塔吊（参照孔ZK54）土 （岩）层序号土（岩）层名称层厚（m）性状fak (kPa)qsia (kPa)qpa(kPa)1粘土1.5可塑7013-2淤泥质粘土1o 9流塑5061粘土0.8软塑60102淤泥质粉质粘土8.1流塑5083淤泥质粉质粘土9.1流塑559粘土1。0软塑85111粘土7。3可塑200273502粉质粘土1.7软塑150

9、22250粉质粘土& 9软塑14020表二 2#塔吊（参照孔ZK4）土（岩）层序号土（岩）层名称层厚（m）性状fak( kPa)qsia(kPa)qpa( kPa)0填土2.2松散1粘土1。8可塑7013-2淤泥质粘土1.4流塑5061粘土0.7软塑60102淤泥质粉质粘土9。2流塑5083淤泥质粉质粘土6.9流塑559-粘土3.2软塑85111粘土4.3可塑200273502粉质粘土3。3软塑15022250粉质粘土6。3软塑14020一、1#塔吊基础计算书1、基础承受荷载计算、分析（QTZ63型）RkM= 50mQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利

10、状态，因此取 塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工 况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63最大起重量6T，最大起重 力矩69Tm 最大吊物幅度 50m 塔机基础大小为 5000X 5000X 1300mm1自重1）塔机自重标准值FK1 401kN2）基础自重标准值GK 5 5 1.3 25 812.5kN3）起重荷载标准值FqK 60.00kN2风荷载计算1）工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算错误 ! 塔机所受风均布线荷载标准值 （ O 0.20 kN/m 2 ）qSK 0.8 z S Z O 0bH / H0.8 1.2 1.59 1.95 1.32 0

11、.2 0.35 1.6 0.44 kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值FSK qSK H 0.44 43 18.92 kN错误 ! 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M SK 0.5FSK H 0.5 18.92 43 406.78kN m2）非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算 错误！塔机所受风线荷载标准值（宁波地区3 0=0。5KN/m 现场地面粗糙类别为 B 类uz=1。32 B z=1.69qSK 0.8 z S Z O 0bH / H=0。8 X 1.2 X 1。69X 1。95 X 1.32 X 0。5 X 0.35 X 1。6=1.17kN/m错误！ 塔机所受风荷载水平合力

12、标准值FSK qSK H 1.17 43 50.31KN错误！ 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M SK 0.5FSK H 0.5 50.31 43 1081.7 kN m3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩， 向前（起重臂方向） 为正，向后为负。1）大臂自重产生的向前力矩标准值M1 37.4 22 822.8 kN m2）最大起重荷载产生最大向前力矩标准值（Qmax较Qmin产生的力矩 大）M 2 60 11.5 690 kN m3）小车位于上述位置时的向前力矩标准值M 3 3.8 11.5 43.7 kN m4) 平衡臂产生的向后力矩标准值M 4 19.8 6.3 124.74 kN m

13、5) 平衡重产生的向后力矩标准值M 5 89.4 11.8 1054.92 kN m4 综合分析、计算1) 工作状态下塔机对基础顶面的作用错误 ! 荷载标准组合后的力矩标准值M K M1 M 3 M 4 M 5 0.(9 M 2 M SK)822.8 43.7 124.74 1054.92 0.9 (690 406.78) 673.94kN m错误 ! 水平荷载标准值FVK 18.92 kN错误 ! 竖向荷载标准值塔机自重 : FK1 401kN 基础自重： FK2 812.5 kN 起重荷载 : FqK 60.00kNFK FK1 FK2 FqK 401 812.5 60.00 1273.5

14、kN2) 非工作状态下塔机对基础顶面的作用错误 ! 标准组合后的力矩标准值M K M1 M 4 M 5 M SK822.8 124.74 1054.92 1081.7 724.84KN m错误 ! 水平荷载标准值FVK 50.31 kN错误 ! 竖向荷载标准值塔机自重： FK1 401kN基础自重 : FK 2 812.5 kNFK FK1 FK 2 401 812.5 1213.5kN比较上述两种工况的计算， 可知塔吊在非 工作状态 时对基础转递的倾覆力矩最大。故按非工作状态进行塔吊基础设计5 塔吊基础承载力计算承台厚度为1。30m,保护层厚度为50mm采用C35混凝土，钢筋选用三级钢，承台

15、底采用100厚C15混凝土垫层.1）单桩承载力计算Ra 0.8冗 9.1 9 1.0 11 7.3 27 1.7 22 8.9 201270kN2） 计算桩顶荷载（钻孔灌注桩，钢立柱边长450X 450）NkFk Gkn401 812.5 303.4kNRa 1270kN4N kmaxNkminNk(Mk 日小心 303 4 724.84 1.7 x2.4 1.72303.4 106.59 "恥 1.2Ra 1524kN，满足要求196.81kN0相应于荷载效应基本组合时作用于桩顶的荷载设计值为:F 1.35FK1 1.35 401541.35kNM 1.35Mk 1.35 724.

16、84978.5kN m扣除承台后桩顶平均反力设计值：N F 如5 135.34kN n 4Nmax n (MHh)XmaxN min2Xj135.349787135.34 143.94 1.72279.24kN8.56kN3）承台受冲切验算（1）塔机边冲切冲切力:FiF Ni 541.35kN受冲切承载力截面高度影响系数:hP 1 盘益(1300 800)O'96冲垮比与冲切系数aoxaoy0.675m0x0ya°x675h012500.840x0y0x0.20.54竺 1.140.7420x(b? a0y)a°x)hpfh 19545kN Fi 541.35kN

17、,满足要(2)角桩向上冲切G C21.025m，a1xa!yaoxaoy0.675m足要求4)5)1x 1y 0x 0y 0.54 ,1x(C2 a“/2) 1y(Ga1x / 2)承台受剪承载力验算1xiy0.560.540.20.77hp ft h03953kNN max294.24kN ,受剪切承载力截面高度影响系数对I - I斜截面:x 0x0.54hs80012500.64剪切系数:詰%hs ftb°h02291kN 2N max承台受弯承载力验算1.14588.48kN，满足要求Mx MyNiyi 2 303.4 1.7 1031.56kN m1031-56 1 0625

18、44.6mm2O.9fyh00.9 360 1250Mx考虑安全因素，承台配筋选用三级钢，2021业,As 4020mm2，沿 X轴与丫轴方向均匀布置。、2#塔吊基础计算书1、基础承受荷载计算、分析（QTZ80型）jBQmin =10kNGo=267.0kGi=49 94kN¥石辆kNR h rn心沪妇B2kNI iQ 咖二60kNRq =12rn% 二？2.5 mR Ruin= 5 8 rnQTZ80塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工 况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ80最大起重

19、量6T,最大起重力 矩86。4Tm 最大吊物幅度 58m 塔机基础大小为 5000X 5000X 1300mm 1自重1）塔机自重标准值FK1 489.58kN2）基础自重标准值GK 5 5 1.3 25 812.5kN3）起重荷载标准值FqK 60.00kN2风荷载计算1) 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算错误 ! 塔机所受风均布线荷载标准值( O 0.20 kN/m 2 ) qSK 0.8 z S Z O 0bH / H0.8 1.2 1.59 1.95 1.32 0.2 0.35 1.6 0.44 kN/m 错误 ! 塔机所受风荷载水平合力标准值FSK qSK H 0.44

20、43 18.92 kN错误 ! 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M SK 0.5FSK H 0.5 18.92 43 406.78kN m2) 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算 塔机所受风线荷载标准值(宁波地区3 o=O.5KN/m) 现场地面粗糙类别为 B 类uz=1。32 B z=1.69qSK 0.8 z S Z O 0bH / H=0。 8 X 1.2 X 1.69 X 1。 95 X 1.32 X 0。5 X 0.35 X1.6=1.17 kN/m错误 ! 塔机所受风荷载水平合力标准值FSK qSK H 1.17 43 50.31KN错误 ! 基础顶面风荷载产生的力矩标准

21、值M SK 0.5FSK H 0.5 50.31 43 1081.7 kN m3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前 ( 起重臂方向)为正，向后为负 .1) 大臂自重产生的向前力矩标准值M 1 49.94 22.5 1123.65 kN m2) 最大起重荷载产生最大向前力矩标准值( Qmax 较 Qmin 产生的力矩 大)M 2 60 14.4 864 kN m3) 小车位于上述位置时的向前力矩标准值M 3 4.8 14.4 69.12 kN m4) 平衡臂产生的向后力矩标准值M 4 18.47 6 110.82 kN m5) 平衡重产生的向后力矩标准值M 5 149 12 1788

22、kN m4 综合分析、计算1) 工作状态下塔机对基础顶面的作用 荷载标准组合后的力矩标准值M K M1 M 3 M 4 M 5 0.(9 M 2 M SK)864 69.12 110.82 1788 0.9 (864 406.78) 178kN m错误 ! 水平荷载标准值FVK 18.92 kN错误 ! 竖向荷载标准值塔机自重 : FK1 489.58kN基础自重： FK2 812.5 kN起重荷载： FqK 60.00kNFK FK1 FK2 FqK 489.58 812.5 60.00 1362.08kN2) 非工作状态下塔机对基础顶面的作用O, 1标准组合后的力矩标准值M K M1 M4

23、 M 5 M SK1123.65 110.82 1788 1081.7 306.53KN m错误 ! 水平荷载标准值FVK 50.31kN错误 ! 竖向荷载标准值塔机自重： FK1 489.58kN基础自重： FK2 812.5 kNFKFK1 FK 2 489.58 812.5 1302.08kN比较上述两种工况的计算，可知塔吊在非工作状态时对基础转递 的倾覆力矩最大。故按非工作状态进行塔吊基础设计5 塔吊基础承载力计算承台厚度为1。30m保护层厚度为50mm采用C35混凝土，钢筋 选用三级钢,承台底采用100厚C15混凝土垫层。1)单桩承载力计算Ra 0.8冗 6.9 9 3.2 11 4

24、.3 27 3.3 22 6.3 201035kN2) 计算桩顶荷载(钻孔灌注桩，钢立柱边长450 X 450)NkFk Gk489.58 812.5325.52kN 艮 1035kNN kmaxNkminNk(Mk Hkh)xmax325.52 178 1.284 1.822Xj325.52 24.72350.24kN2Ra 1242kN 要求300.8kN0相应于荷载效应基本组合时作用于桩顶的荷载设计值为:F 1.35FK1 1.35 489.58660.93kNM 1.35Mk 1.35 306.53413.82kN m扣除承台后桩顶平均反力设计值:660 N maxNminNHh?xm

25、ax 165.232Xj迪屮165.234 1.82222.73kN57.5107.73kN承台受剪承载力验算 受冲切承载力截面高度影响系数:hp 1 2000°800 (1300 800) °96aox aoy 0.775m0x 0y 並275 0.62h012500x 0y0x0.8乞业 1.020.2 0.82受剪切承载力截面高度影响系数hs更 0.641250对I -1斜截面:x 0x 0.62剪切系数：0°8hs ftboho 3255.55kN 2Nmax445.46kN，满足要求4）承台受弯承载力验算Mx MyNiyi 2 325.52 1.8 11

26、71.87kN mMx1171.87 1062893.51mm20.9fyh。0.9 360 1250考虑安全因素，承台配筋选用三级钢,20 150沿X轴与Y轴方向均 匀布置。第九节、附图图1、塔吊总平面布置图图2、塔吊定位详图图3、塔吊基础详图（一）图3、塔吊基础详图（二）图4、基坑塔吊桩详图脚手架工程外脚手架专项施工方案建设单位：辽宁广合房地产开发编制单位 : 昌图联兴建设工程有限责任公司编制日期： 年 月 日一、编制依据二、工程概况三、施工组织与部署四、施工准备五、双排钢管落地脚手架计算书六、搭设方法七、安全防护八、脚手架搭设注意事项九、脚手架使用注意事项 十、安全管理双排脚手架搭设施工

27、方案编制依据1、名仕佳园小区工程施工图纸2、建筑施工安全检查标准(JGJ59- 99)3、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20054、相关法律、法规、地方性条文规定的内容5、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80- 91)6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)7、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)8、建筑施工手册第四版、工程概况序号项目内容1工程名称名仕家园小区工程2建设地点昌图县八面城第二高中南侧3工程规模5#楼、7#楼4建设单位辽宁广合房地产开发5设计单位沈阳市建筑工程设计院6工期240日历天(以发包人发出的开工令为准)7质量标准满足国家现行有关施

28、工：质量验收规范要求，一次性验收合格。本工程为商住楼，结构设计为框架结构,5#楼为6层,层高分别为：1F层3.6m； 2F层3。3m 36F均为3.0m,建 筑高度21.4m;施工脚手架搭设高度为22.9m.7#楼为6层，层高分别为：1F层3.6m； 2F层3.3m,36F均为3.0m，建筑 高度21.4m；施工脚手架搭设高度为22。9m三、施工组织与部署1、承包。所有外架及室内安全防护由作业队承包并负责。2、施工部署：地面硬化基底架体搭设整体架体搭设外墙装修时维护外架拆除四、施工准备1 、技术准备（1）项目施工管理人员及劳务队伍施工管理人员必须认真熟悉施工图纸和施 工专项方案 , 严格按照设

29、计要求及国家现行安全规范进行脚手架搭设。（2）项目施工员组织操作人员进行本分项工程的详细技术交底、安全交底， 明确施工过程中重点和难点以及注意事项，操作方法，缺陷处理、安全注意事 项等内容，并让接受交底的每位操作人员签字确认 .3.2 、机具（材料）准备：采用3.5mm厚，直径48mm勺标准钢管，进场时严格检查材料质量，壁厚不 够的严禁用于现场施工。扣件采用 1kg/ 个勺标准扣件，十字扣件、旋转扣件和直接扣件合理搭配.垫木：可采用40mm厚木跳板通长设置，或面积不小于 0.15卅厚度不小于 50mm勺木板进行铺垫.密目网: 应使用新购进勺绿色安全立网，对于破损、杂物残留或颜色不一致 勺密目网

30、严禁用于外架立面防护。安全兜网：用于操作面下层的安全兜网规格为必须能够承受100kg重物10m高冲击荷载，出场合格证和质保证书齐全，并在进场后进行冲击试验，报监理 业主审核合格后方可投入使用。竹跳板、竹胶板、木板等 .其它机具材料准备如切割机、铁丝、扎丝、扳手、工具包及操作工人勺安 全“三宝”等合理配置 .2 、人力准备：必须配备专业架子工班组 , 用于脚手架搭设，要求操作熟练、持证上岗、入 场教育、安全技术交底齐全。架子工勺数量不少于1 0人,以满足现场施工需求 .同时，配备足够数量勺普工 , 用于材料传递、清理等辅助工作 . 五、双排钢管落地脚手架计算书1 。脚手架参数双排脚手架搭设高度为

31、22。9m立杆采用单立杆；有裙楼部分直接在裙楼屋面板上（即二层结构板上 ） 搭设外架；搭设尺寸为：横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m,大横杆的步距为1 m小横杆1.5m； 内排架距离墙长度为 0。 80m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48 X 35 ;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.75 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4。5 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.000kN/m2;脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数 :2 层；3 、风荷载参数风荷载的标准值W

32、kWk=la WW=0.7 （1 s（1 zW本工程风荷截考虑第六层为最大风值,验算风荷截取距地面20m查表5.6得1 s=1。0（按全封闭计）即1 z=0。35由建筑结构荷截规范表3.24查得距地 高20m地面粗糙类别为D类得i z=0.72则有：QW=0。7X 1 X 0。72X 0.35=0.1764KNWk=1 5X 0.35 X 0.1764=0.0926KN/m4 。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0。1394;脚手板自重标准值（kN/m2） : 0。350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140 ;安全设施与安全网（kN/m2）: 0.005 ;脚手板类

33、别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）: 0.033 ;脚手板铺设总层数：13;5.地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值 （kPa） :120。00;立杆基础底面面积（&） : 0。20;地基承载力调整系数：1。00。6 、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.1）。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1= 0。033kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 1。5/3=0。175kN/m ;活荷载标准值：Q=3 X

34、 1。5/3=1。5kN/m；荷载的计算值：q=1.2 X 0。033+1。2X 0.175+1。4X 1。5=2。35kN/m；小横杆计算简图2）。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下：M qmax=ql 2/8最大弯矩 Mqmax =2.35 X 0。62/8=0.106kN m最大应力计算值 （T =Mmax/W =23.552N/mm 2;小横杆的最大弯曲应力（7 =23 552N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 f =205N/mm,满足要求！3）.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0。033+0。175+1.5=1.708

35、kN/m ;4vmax=5ql /384EI最大挠度 V =5.0 X 1.708 =600384>2.06 X05x107800）=0.13 mm;小横杆的最大挠度0。 13 mm小于 小横杆的最大容许挠度 600 / 150=4 与10 mm满足要求！7、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1）。荷载值计算小横杆的自重标准值：P1= 0。033X 0。6=0。02kN;脚手板的荷载标准值:P 2= 0。35 X 0.6 X 1。5/3=0.105kN;活荷载标准值：Q= 3 X0。6X 1.5/3=0.9kN ;荷载的设计值:P=（1.2 X 0

36、。02+1。2X 0。105+1。4X 0。9）/2=0.705kN;P PP PP Pri fCr1 r11f 勺勺br ar jfr *f 1t214 1F大横杆计算简图2）。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的弯矩和。M max=0。08ql 2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 X 0.033 X 1。5X 1。5=0.006kN m 集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmax=0o 267PI集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267 X 0.705 X 1.5= 0.282kN mM=Hmax + M 2max=0.006+0.2

37、82=0。288kN - m最大应力计算值 （T =0 288X106/4490=64。219N/mm2;大横杆的最大弯曲应力计算值（7 =64.219N/mm小于大横杆的抗弯强度设计值f=205N/mm 2,满足要求！3）.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最 不利分配的挠度和,单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax=0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax= 0o 677X0o 033X15004 /（100X。06X105X107800） =0.051 mm ；集中荷载最大挠度计算公式如下：vmax=1.883Pl3

38、/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P= / 0.02+0.105+0.9）/2=0.512kNV = 1 883X).512 X5003/ ( 100 2oX06X105x107800) =1。467 mm； 最大挠度和 ： V = mVax + Vpmax=0.051+1。 467=1。 518 mm;大横杆的最大挠度 1.518 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与 10 mm满足要求！8、扣件抗滑力的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16o 00kN,按照扣件抗滑承载

39、力系数0.75，该 工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5.2 o 5) ：Rw Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取 12o 00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值： P1=0o 033X 0.6 X 2/2=0.02kN;大横杆的自重标准值： P2=0.033X 1o 5=0.05kN； 脚手板的自重标准值 : P 3=0o 35X 0.6 X 1o 5/2=0.158kN;活荷载标准值： Q=3X 0o 6X 1.5 /2

40、=1 o 35kN； 荷载的设计值： R=1.2 X (0.02+0 o 05+0.158)+1.4 X 1.35=2o 163kN；R < 12 o 00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！9、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包 括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1394kN/mN G1=0 o 1394+(0o 60X 2/2 )X 0.033/1.50 X 20o 30=3o 100kN;(2) 脚手板的自重标准值 ; 采用竹串片脚手板，标准值为 0o 35kN/m2N G2= 0.35 X 13X 1.

41、5 X (0.6+0.6)/2=3.924kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板, 标准值为 0o 14kN/mN G3=0o 14X 13X 1o 5/2=1.365kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网： 0.005kN/m2N G4=0.005X 1.5 X 20.3=0o 152kN；经计算得到，静荷载标准值N G=NG1+NG2+NG3+NG4=8.542kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷 载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N Q=3X 0.6 X 1o 5X 2/2=2.7kN;考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力

42、设计值为N=1 。 2 NG+0.85X 1。 4NQ=1。 2X 8。 542+ 0。 85X 1。 4X 2。7= 13.463kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N '=1。 2NG+1.4NQ=1.2X 8。 542+1。 4X 2。 7=14.03kN；10、立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算W=0.7 jz sy qd其中wo -基本风压(kN/m)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： w=0。37kN/m2;w风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009- 2001)的规定采用： 尸 0.74;ws 风荷载体型系数

43、 :取值为0。 214; 经计算得到，风荷载标准值为 :Wk=0。7 X 0。37X 0。74X 0。214=0。041kN/m?; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:M w=0.85 X1.4WkLah2/10=0.85 X1.4X0.041X1。 5X1。 52/10=0.016kN m考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式 (T =N/( ©)A + Mw/W W f 立杆的轴心压力设计值 :N=13.463kN ; 不考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式(T =N/( © AW f 立杆的轴心压力设计值 :N=N'= 14.03kN ; 计算立杆的截

44、面回转半径 ： i=1.59 cm ;计算长度附加系数参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 ( JGJ -2001)表5。 3.3得 ： k=1.155 ; 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范/JGJ130-2001)表5。3。3得:卩=1.5; 计算长度 ，由公式 l 0=kuh 确定： l 0=2.599 m; 长细比： L0/i=163;轴心受压立杆的稳定系数 ©由,长细比 l o/i 的结果查表得到 ：©=0。265立杆净截面面积 : A=4 。 24 cm2; 立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ： W=4。 49 cm3; 钢管立杆抗压强度设

45、计值 ：f =205N/mm2;考虑风荷载时(T =13463 209/(0。265X424)+16472.746/4490=123.491N/mn?;立杆稳定性计算(7 =123 491N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！ 不考虑风荷载时7 =1403。0 209/(0。 265X424)=124。 868N/mm2;立杆稳定性计算 7 =124.868N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！11、最大搭设高度的计算 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001)5。3.6条考虑风荷载时 ,采用单立管的敞开式、

46、全封闭和半封闭的脚手架可搭 设高度按照下式计算：Hs= © Af- /1。2NG2k + 0。85X1。4 (艺NQk + Mwk© A/W ) /1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K / kN)计算公式为：NG2K =NG2+NG3+NG4=5。 442kN；活荷载标准值：N q=2。7kN;每米立杆承受的结构自重标准值：G=0。139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=MW / (1 。4X 0。85)=0.016 /(1。4 X 0。85)=0.014kN mHS =( 0.265 X 4.24 X 104X 205X 103-(1.2 X

47、 5.442+0。 85 X 1.4 X (2.7+0.265 X 4.24 X 100X 0。014/4.49) ) )/ (1。2X 0.139) =76。988 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)5 。 3.6 条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hk /(1+0。001HS)H=76。 988 /(1+0.001 X76.988)=71.485 m;H= 71。485 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高 度限值 H =50 m 。脚手架单立杆搭设高度为20.3m，小于H,满足要求！12、连墙件的稳定性计

48、算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算 ：Nl = Nlw + N 0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算巴=0。92,貯=0.214 , w0=0.37,W=0.7 e 飞卩毎0。7 X.92 X.214 X。37=0.051kN/m2; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN), 按照下式计算：Nw=1。4X WkX Aw=0o 964kN;连墙件的轴向力设计值 Nl=

49、Nw + N0= 5。964kN; 连墙件承载力设计值按下式计算 ：N=© A - f其中©-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=550/15。9的结果查表得到 © =0 903,l为内排架距离墙的长度;A=4 。24 cm2;f=205N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.903 X 4o 24X 10-4X 205X 103=78.489kN；N=5.964 < N f=78.489，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接 .由以上计算得到Nl=5.964小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求！13、立杆的地基承载力计算 立

50、杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P < f g地基承载力设计值 ：f g=fgkXkc=120 kPa； 其中,地基承载力标准值： fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ；立杆基础底面的平均压力： p=N/A =67.316 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.463kN;基础底面面积：A=0b 2 m2。p=67.316kPa < f g=120 kPa .地基承载力满足要求！六、搭设方法：名仕家园小区工程采用落地式双排脚手架进行搭设.考虑上面计算数据，我们安排搭设如下：1、落地式双排脚手架搭设范围：落地式双排脚手架为整个

51、小区各楼建筑边线四周从现有地面一直到屋面顶 标高女儿墙上面1.5m。落地式双排脚手架搭设平面图示意如下：2、名仕家园小区各楼周边场地平整。3、 垫木设置：在名仕家园小区周边场地平整验收合格的前提下，应在建筑 物外300mn及1200mn处通长设置两排垫木,保证其整体平整度。4、立杆定位：立杆必须坐落在建筑物外 800mm及 1600mn处通长设置的两 排垫木上，第一排立杆距离建筑物外立面 800mm第二排立杆距离第一排立杆 800mm立杆横向间距0。8m,步距1。8m立杆竖向接头采用对接接头，接头 位置错开50%。5、扫地杆、水平杆设置：距地面200mn纵横设置扫地杆，再向上每隔900mm 设

52、置一排水平杆，操作面上外侧应增设一道水平杆。&小横杆设置：横杆设置于水平杆上方，位于立杆和水平杆相交处，两侧伸出水平杆一拳头为宜，要求外侧伸出长短必须一致。7、本工程所用扫地杆、立杆、水平杆、横杆等在投入使用前必须将钢 管表面涂刷成黄色；剪刀撑用钢管在投入使用前必须将钢管表面涂刷成红 白相间条纹，间距5008、 剪刀撑设置：双排外架剪刀撑从角部第一根立杆开始搭设，每排外 架从外侧立面的两端通长设置剪刀撑，剪刀撑由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净据不应大于15m剪刀撑钢管斜角采用60° ,接头搭接长 度为1m,接头位置采用3个旋转扣件连接，除在两头与立杆和大横杆连接外， 中间还增加24个节点。剪刀撑搭接示意图：三个以上扣件>1剪刀撑搭接示意图9、连墙杆件设置：为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架 于建筑物之间设置连接杆件。本工程在第一排扫地杆位置就在每根钢柱位 置设置连墙件，连墙件从纵向扫地杆上引出，用短钢管锁住钢柱的方式进 行加固.双排外架高度大于6m时必须设置连墙杆件，水平及竖向每隔 6m设 置一道，不超过两步三跨为原则。根据本工程施工现场的实际情况，连墙 杆件可采用锁住钢柱或钢梁的方式进行，示意图如下 ：利用外脚手架上小横杆与短钢管一起锁住结构钢柱的方式，起到外 脚手架与结构主体连接加固的作用：外脚手架加固短钢管外架连墙件结构柱