单层厂房课程设计

1、院系：土木工程学院专业： 土木工程姓名： 学号： 班级： 土木133实习性质： _实习地点： 贵州理工学院指导教师： 成绩：已知条件（一）题目单层工业厂房排架结构设计（设计号：W 5 Z 4 D 1 H 1） 所取数据为基本风压 W=0.55kN/m,地面粗糙度为C类，A4级吊车：I台10t 吊车和1台15/3t吊车，柱顶标高为12.2m； 室内地坪设计标高为±0 .000，室外地坪设计标高为-0.300m ； 厂区无积灰荷载，屋面检修活荷载标准值为0.5kN/m2，雪荷载标准值为2 0.3kN/m。（二）设计资料某单层工业厂房xx车间，根据工艺要求采用单跨布置（附属用房另建，本设计

2、不考虑）。车间总长66m柱距6m跨度24m吊车设置见设计号。外围墙 体为240mm砖专墙，采用MU10烧结多孔砖、M5混合砂浆砌筑。纵向墙上每柱间设 置上、下两层窗户：上层窗口尺寸（宽x高）=4000mX 4800mm窗洞顶标高取为柱顶以下250mm处；下层窗口尺寸（宽x高） =4000mrH4800mm窗台标高为 1.000m处。两山墙处设置6m柱距的钢筋混凝土抗风柱，每山墙处有两处钢木大门，洞口尺寸（宽x高）=3600mrX 4200mm集中设在中间抗风柱两侧对称设置）。该车间所在场地由地质勘察报告提供的资料为： 厂区地势平坦，地面（标高 为-0.300m）以下0.81.2m为填土层，再往

3、下约为0.4m厚的耕植土层，再往下 为粉质粘土层，厚度超过6m，其地基承载力特征值fak=200kN/m,可作为持力层； 再往下为碎石层。地下水位约为-7.0m，无侵蚀性；该地区为非地震区场区气象资料有关参数（如基本风压、地面粗糙度等）按附表设计号中数据 取用；基本雪压 So= 0.3 kN/m屋面防水做法：二毡三油防水层上铺绿豆沙(0.35kN/m2),水泥砂浆找平层 15厚(0.3 kN/m2)，加气混凝土保温层100厚(0.60 kN/m2)，冷底子油一道、热 沥青二道(0.05 kN/m2)，水泥砂浆找平层15厚(0.3 kN/m2)。材料(建议)：柱，混凝土 C30，纵向钢筋HRB3

4、35/400，箍筋HRB335;基础, 混凝土 C30，钢筋HRB335。一、构件选型1屋架的选取本设计采用梯形钢屋架，因其受力均匀，弦杆受力居中，屋架的上弦杆件 坡度一致，屋面坡度一般为1/101/12，适用于跨度为18m、24m、27m,30m的 中型厂房，便于屋面板的铺设。根据梯形钢屋架(05G511)，屋面坡度1/10。屋架与柱的连接为铰接支 承，选用屋架型号为：GWJ24- 5A,，屋架重量：35.56kN /榀倆IjOQ ,胃闻15K 15QQ 3嚴”衍心 15(10 呦 1呵 1500 1輒1 测顾 1欧申1 刃|口讨江占尺寸6KH昌 0&J上2屋面板的选取预应力混凝土屋

5、面板是目前厂房屋盖结构中采用最广泛的一种无檩覆盖构件，它与屋架构成刚度较大和整体性较好的屋盖系统。根据预应力混凝土屋 面板(04G410-2)，屋面做法为找坡层，水泥砂浆找平层 20mm,防水层，天沟 抹面层15mm。统一选取屋面板1.5 X 6(灌缝后尺寸)，板号为：WB-2 (2代表 荷载等级)，重力荷载标准值为1.4kN/m2。本设计屋面做法为：屋面防水做法：二毡三油防水层上铺绿豆沙(0.35kN/m2)， 水泥砂浆找平层15厚(0.3 kN/m2)，加气混凝土保温层100厚(0.60 kN/m2)， 冷底子油一道、热沥青二道(0.05 kN/m2)，水泥砂浆找平层15厚(0.3 kN/

6、m2)， 预应力混凝土屋面板(加灌缝)1.4 kN/m2。3结构构件选用及重力荷载标准值表构件名称标准图集重力荷载标准值备注屋面板04G410 21.5m x 6m预应力混凝土屋面板21.4 kN /m（包括灌缝重）梯形钢屋架GWJ24-6A1梯形钢屋架35.56 kN/榀钢筋混凝土吊车梁G425标准图集YXDL6-845 kN/ 根轨道及零件重G425标准图集YXDL6-81.5kN /m基础梁04G320钢筋混凝土基础梁16.2 kN /根b h 240mm 450mm连系梁04G321钢筋混凝土连系梁17.5 kN /根b h 240mm 490mm4预制钢筋混凝土柱由立面布置图知：取基

7、础顶面标高-0.8m，柱顶高程+12.2m，取吊车梁高hb=1.2m，取轨道顶面至吊车梁顶面的距离 ha=0.2 m。由电动桥式起重机基本参数 5-50/5t 般用途电动桥式起重机基本参数和尺寸 系列（ZQ1-62）查得，吊车轨顶至吊车顶部的高度为2.15 m，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为220 m。轨顶标高=柱顶标高-2.15-0.22=+9.83 m牛腿顶面标高=轨顶标高-hb-ha=9.83-0.2-1.2=+8.43 m从基础顶面算起的柱高日=柱顶标高-基础顶面标高=12.2+0.8=13.0m上柱高 乩=柱顶标高-牛腿顶面标高=12.2-8.43=3.77 m下柱高 H =1

8、3.0-3.37=9.23& H u/H=3.77/13.0=0.2905选择住截面形式和尺寸取A,B柱的截面尺寸一样，由厂房剖面图可知：基础顶至吊车梁顶高度：HK=9.23+1.2=10.43m 10m <HK< 12m 吊车为I台10t吊车和1台15/3t吊车取Q=15t查表得截面高度 h >Hk/12=10430/12=869mm取 h=900mm 截面宽度 bH/20=9230/20=461mm 满足 >400mn取 b=400mm上柱采用矩形截面b Xh=400mrH400mm下柱采用工字形截面 bf Xh XbXhf=400mm900mrK100mm

9、<150mm截面尺寸如下图所示参数计算：1上柱：Iu400 4003 21.3 108mm412下柱：1 3131550 2284Ii 400 9003300 5503 2 - 300 25 (25)2 195.38 108mm41212223比值：n 50.109Ii二、计算单元及计算简图1、定位轴线B:由附表12可查得轨道中心线至吊车端部的距离 B=260mmB2：吊车桥架至上柱内边缘的距离，一般取 IB2>80mrmB3：圭寸闭的纵向定位轴线至上柱内边缘的距离Bs=400mmBi +B 2 +B3=260+80+400=740mm<750m m可以。故取封闭的定位轴线O

10、A、都分别与左、右外纵墙内皮重合。2、计算单元由于该厂房在工艺上没有特殊要求， 结构布置均匀，除吊车荷载外，荷载在纵向的分布是均匀，故可取一榀横向排架为计算单元，计算单元的宽度为纵向相邻柱间距中心线之间的距离，即 B=6.0m。3、计算简图2鞍002+rni计算单元计算简图二二、何载计算1屋盖荷载(1)屋盖恒载二毡三油防水层上铺绿豆沙0.35kN/m2水泥砂浆找平层15厚0.3 kN/m2加气混凝土保温层100厚0.60 kN/m2冷底子油一道、热沥青二道0.05 kN/m2水泥砂浆找平层15厚0.3 kN/m2预应力混凝土屋面板(加灌缝)1.4 kN/m2屋架钢支撑0.05 kN/m2gut

11、nL-、當円|7 咅ISI基lElllH合计：3.05 kN/m屋架重力荷载35.56 kN/每榀屋盖传给排架柱的集中恒荷载设计值：Fi=1.2 x(3.05 X1/2 X6X24+1/2 X35.56)=284.86 kN作用于上部中心线外侧 ei =400/2-150=50mm(2)屋面活荷载荷载规范规定，屋面均布活荷载标准值为0.5 kN/m2比屋面雪荷载标准值0.3 kN/m2大，故仅按屋面均布活荷载计算。于是由屋盖传给排架柱的集中活荷载设计值为：F6=1.4 X1/2 X24 X6 X0.5=50.40 kN作用于上部中心线外侧 e1 =400/2-150=50mm3吊车荷载吊车跨度

12、Lk=24-2 X0.75=22.5m,查附录12得：起 重 量Q(t)宽度B(mm)轮距(mr)最大轮压力Pmax (KN)起重机总质量 m(t)小车总质量m(t)105550440012522.43.815/35550440018532.16.92柱和吊车梁等恒荷载(1) 作用在牛腿顶截面处的上部柱恒荷载设计值(钢筋混凝土的容重取25 kN/m3 )。F2=1.2 X0.4 X0.4 X25X3.77=18.10 kN作用于下部中心线外侧 e2 =900/2-400/2=250mm(2) 作用在基础顶截面处的下柱恒荷载设计值(钢筋混凝土的容重取25 kN/m3)下柱的面积：A=900X40

13、0-550 X300-150 X25X1/2 l=187500mmF3=1.2 X0.1875 X25X9.23=51.95 kN作用于下部中心线e3=0(3) 作用在牛腿顶截面处的吊车梁和轨道连接的恒荷载 设计值：F4=1.2 X(45+1.5 X6)=64.80 kNF1'28tBfKN0.0!hl.阳 KIL =.I7申却呻F4=Sk30KN恒荷载作用的位置Q=15/3t 最大轮压力 Pimax, k=185 KN 时Plmin,k =(Gl,k+ G2,k+ G3,k)/2-P max, k=(321+69+100)/2-185=60 KNQ=10t最大轮压力P2max, k

14、= 125 KN时P2min,k=(Gl,k+ G2,k+ G3,k)/2-P max, k=(224+38+100)/2-125=56 KN吊车竖向荷载设计值Dmax D minDmax, kRmax,kyiF2max, kyi0.91851.0 0.2670.9 125(0.075 0.808) 310.30kND maxQD14max, k310.30434.41 kNDLmin, kRmin, kyiP2min, kyi0.9601.00.2670.956 (0.8080.075)112.92 kNDmin Q Dmin,k4 112.92 158.09kN吊车横向水平荷载设计值Tma

15、x对于 10t 的吊车取 a=0.12 T2K=1/4 X aX(g+Q)=1/4 XO.12X(38+100)=4.14 KN对于 15/3t 的吊车取 a=0.10 T 1k=1/4 X aX(g+Q)=1/4 XO.10X(69+150)=5.48 KNTmax,K= T1Kyi +yi=0.9 X5.48 X(1.0+0.267)+ 0.9 X4.14 X(0.075+0.808)=9.54 KNTmax Q T max,k 1.49.5413.36kN4风荷载沿排架柱高度作用的均布风荷载设计值? ?基本风压W=0.55kN/rh，地面粗糙度为C类，风压高度变化系数？?按柱顶离室外地坪

16、的高度0.3+12.2=12.5m来计算。查表10-4得：离地面10m时？?=0.74,离 地面15m时？片0.74,所以取？?=0.74。q1 q s z Wo B 1.4 0.80.74 0.5562.74kN / mq2 Q s z Wo B 1.4 0.50.74 0.5561.71kN/m风压高度变化系数？?按檐口离室外作用在柱顶处的集中风荷载设计值 基本风压 W=0.55kN/rh，地面粗糙度为C类,地坪的高度0.3+12.2+1.99=14.49m来计算。查表10-4得：离地面10m时？?=0.74, 离地面15m时？?=0.74,所以取？片0.74。WK(0.80.5) h1

17、(0.5(0.80.5) 1.99 (0.50.6) h2z W0 B0.6) 1.2 0.74 0.55 66.02kNW q Wk 8.43kN四内力分析内力分析时所取的荷载值都是设计值，故得到的内力值都是内力的设计值。1屋盖荷载作用下的内力分析(1)屋盖集中荷载Fi作用下的内力分析柱顶不动支点反力R= ? = ? x?= 284.86X0.05 = 14.24?0.109,HuH0.290,查附表9-2得柱顶弯矩作用下的系数?=2.12。按公式计算:G 1.5 -彳 3 1彳1 1n1.51伍 2.113110.2910.10921 0.292 1可见计算值与查附图9-2所得的接近，取C

18、1=2.112.31kNM14.24 R 92.11H 13.00(2)屋盖集中活荷载F6作用下的内力分析?2 = ? x?= 50.40 x 0.05 = 2.52?R MaC12 522.110.41kN13.00在F1,F6分别作用下的排架柱弯矩图，轴向力和柱底剪力图，如下图所示， 图中标注出的的内力值是指I -IU-U和 川-川截面的内力设计值。弯矩以使排 架柱外侧受拉的为正，反之为负；柱底剪力以向左为正，向右为负。F1-28186kN50mmCMCT+15戲234.86+23M图（单位：kN?m） N 图（单位：kN） V 图（单位：kN）屋盖恒荷载作用下的内力图i59.40+0.4

19、3M图（单位：kN?m）屋盖活荷载作用下的内力图N 图（单位：kN） V 图（单位：kN）2柱自重、吊车梁及轨道连接等自重作用下的内力分析不作排架分析，其对排架柱产生的弯矩和轴力如下图所示13485图（单位：kN）M图（单位：kN?m） N3吊车荷载作用下的内力分析Dmax作用在A柱，Dnin作用在B柱时，A柱的内力分析Mmax Dmaxce 434.410.75 0.45130.32kNgnMmin Dmincp 158.090.75 0.4547.43kNgn这里的偏心距e是指吊车轨道中心线至下部柱截面形心得水平距离A柱顶的不动支点反力，查附表 9-3，得Q=1.14。按公式计算：C31.

20、51 0.2921.5 -311 0.29310.1091.15取 C3=1.15A柱顶不动支点反力:B柱顶不动支点反力:RaM max130.32C3H13.011.52kNRB晋c3需帖1A柱顶水平剪力V RARA RB21B柱顶水平剪力VB RBRA RB2内力图如下图所示11.521-11.524.2027.86kN14.20 -211.524.207.86kN7,86kN158.09-7.36M图（单位：kN?m） N 图（单位：kN） V 图（单位：kN）Dnax作用在A柱时B柱顶不动支点反力RBM max 厂HC3130.321.1513.011.52kNA柱顶不动支点反力RAM

21、min qH C347.43 ,1.1513.04.20kNB柱顶水平剪力VRB-RA21RB4.20 -211.524.207.86kNA柱顶水平剪力VRA丄RA2RB11.52111.524.2027.86kN内力图如下图所示D3hin作用在A柱时,Dnax作用在B柱时的内力分析CM_ 7.86kN15&Q9一工廉M图（单位：kN?m） N 图（单位：kN） V 图（单位：kN）Dnin作用在A柱时4在Tmax作用下的内力分析Tmax至牛腿顶面的距离为9.8$8.43=1.4mTmax至柱底的距离为9.83+0.8=10.63m因为A柱与B柱相同，受力也相同，故柱顶水平位移相同，没

22、有柱顶水平剪力, 故A柱的内力图如下图所示i+1870Tmax=13.36kN56 Tm<ix=13.36kN+14201-142,01十 G36M图（单位：kN?m）V图（单位：kN）5在风荷载作用下，A柱的内力分析左风时，在qi、q2作用下的柱顶不动铰支座反力，由附表 9-8查得Cii=0.331 ； 按计算：3 1C11 8 14 - 13 1 0.294-1n0.10911418 1 0.2931n0.109取Cn=0.331不动铰支座反力：Ra 5HC112.74 13.0 0.33111.79kNA柱顶水平剪力:1VARaWRaRb11.7918.43 11.7927.632

23、.00kN1VbRb- W2RaRb7.3618.43 11.7927.636.43kNRb qzHCn 1.71 13.0 0.3317.36kN故左风和右风时，A柱的内力图如下图所示2,0kN+鮎/a+37.62M图（单位：kN?m）V 图（单位：kN）左风时6.43kN4ba-4r8*匡r,.ETT壬込d&*7?L £-28.66M图（单位：kN?m） V右风时图（单位：kN）五内力组合及其说明恒载的编号荷载类型恒荷载荷载编号屋面恒荷载内力设计值+15.66+2,31荷载类型恒荷载荷载编号柱、吊车梁自重内力设计值1阳0荷载类型 荷载编号活荷载屋面均布活荷载内力设计值荷载

24、类型 荷载编号活荷载Dmax在 A柱内力设计在荷载类型 荷载编号内力设计值150,09活荷载Dmin在A在柱荷载类型 荷载编号活荷载 TmaxMV内力设计值荷载类型活何载何载编号左风右风MVMV内力设计值+27,01/L42573+37.62-22L09A柱控制截面I - IU - U和 川-川的内力组合列于下表中截面、荷载组合 内力组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+0+284.86+0+0.9X0.9X-29.630.9X0+0+0+18.7+27.01=284.86+Mma及相=+8.94应的N何载组合恒何载+任，种活何载rMN1-5.53+0+284.

25、86+I 11111I+27.01 =18.10+0=+21.48302.96I - I荷载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）内力组合、组合项目MN+0.9X-5.53+0+0.9284.86+18.10+0.9X皿m50.40+0+0=-82.65+0=348.32-Mmax及相恒何载+任一种活何载应的N组合项目MN-5.53+0-36.39284.86+=-41.9218.10+0=302.96截面荷载组合内力组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+0+284.86+0.9X0.9X-0.9718.10+0.9X+-29.63+18.70-50.4

26、+0+0+Nmax及 相36.39=-82.65+0=348.32应的M何载组合恒何载+任一种活何载rMN1-5.53+0+284.86+I 11111I+-0.97=-6.5018.10+50.4I - I=353.36诂载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）内力组合、组合项目MN+0.9X-5.53+0+0.9284.86+X-29.6318.10+0.9Xhlm+0+0+0=-81.78302.96Nmin及相恒何载+任一种活何载应的M组合项目MN-5.53+0-36.39284.86+=-41.9218.10+0=302.96截面荷载组合内 力组合、恒载+0.9 （任意两种或

27、两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+14.92+284.86+0.9X0.9X100.6964.80+0.9X+18.70+27.01343.1+0+0+Mmax及 相=+141.15=740.35应的N何载组合恒何载+任一种活何载MN-5.53+14.92+284.86+H 1I 11+100.69=64.8+434.111In - n+110.08=783.76爲载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）内力组合、组合项目MN+0.9X-5.53+14.92+284.86+64.8+0.9X-0.97+0.9X50.4-+158.09+0+00Lm36.39=-25.04=537

28、.30-Mmin及相恒何载+任种活何载应的N组合项目MN-5.53+14.92-284.86+36.39=-27.0064.80+0=349.66ULni荷载组合内 力组合、恒载+0.9 （任意两种或两种以上活荷载）组合项目MN-5.53+14.92+284.86+64.8+0.9X0.9X-0.97+0.9X50.4+100.69+18.70-+434.1+0+0+Nmax及 相27.01=140.28=785.71应的M何载组合恒何载+任一种活何载MN-5.53+14.92+284.86+100.69=64.80+434.1110.08=783.76荷载组合恒载+0.9 （任意两种或两种以

29、上活荷载）内力组合、组合项目MN+0.9X-5.53+14.92+284.86+0.9X-0.97+64.80+0.9X27.01=-32.9150.40+0=395.02Nmin及相恒何载+任种活何载应的M组合项目MN-5.53+14.92+284.86+27.01=+36.4064.80+0=349.66截面2.内力组合的说明(1) 控制截面I - I在以Nmax及相应M为目标进行恒荷载+0.9X (任意两种或两 种以上活荷载)的内力组合时，应在得到 "max的同时，使得M尽可能的大，因 此采用+0.9X+。(2) Dmax、Dmin、和风荷载对截面I - I都不产生轴向力N ,

30、因此对I - I截 面进行Nmax及相应M的恒荷载+任一活荷载内力组合时，取+。(3) 在恒荷载 任一活荷载的内力组合中，通常采用恒荷载风荷载，但在以Nmax 为内力组合目标时或在对U U截面以 M max为内力组合目标时，则常改为恒荷载Dmax。(4) 评判U U截面的内力组合时，对Mmax 141.15KNgm及相应N=740.35KN141.15工八十eo0.19m 稍小于 0.30 0.3 0.86 0.258m740.35但考虑到P 二阶效应后弯矩会增大，估计是大偏心，因此取它为最不利内力组合；对川川截面，Nmin 419.71KN 及相应M 288.11 KM gmJe00.686

31、m,偏心距很大，故也取为最不利内力组合。(5) 控制截面川-川的Mmax及相应N、V的组合，是为基础设计用。六排架柱截面设计采用就地预制柱，混凝土强度等级为C30,纵向钢筋HRB400箍筋HRB335采用对称配筋。1. 上部柱配筋计算(1)由内力组合表知，控制截面I - I的内力设计值为M 82.65 kN m N 348.32 kN考虑P-二阶效应e0M / N 82.65 / 348.32237 mmhea 400/30 13.3mm 20mm取ea 20mmee° ea23720 257 mmA bh 400 40016 104mm2°.5 143 16 1043.2

32、81.0348.321031.0查表12-3知,I。2.0Hu2.0 3.777540mmho1150025736075401.01.332400(2)截面设计假设为大偏心受压，则印 fcbf1 14.3400取x2as80 mm计算e'seih a's 1.3322572Ne'348.3210Nxsfy（h° as）348.3210340040260.89 mm 2as80 mm182.32 mm选用16， As As3182.32360 （ 360 -40）551.26 mm2603mm2故截面一侧钢筋截面面积603mnnmin bh0.2 % 400 4

33、00=320mm；同时柱截面总配筋 2 603=1206mm2 0.55% 400400=880 mm2(3)垂直于排架方向截面承载力验算在吊车厂房有柱间支撑时，柱在垂直排架方向的计算长度:I。1.25 Hu 1.253.774.71 ml0b4.70.411.75查表得0.953Nu 0.9 (fcAfyA) 0.953 ( 14.3400 400 360 603 2)2594.22 kN N 348.32 kN承载力满足要求。2. 下部柱配筋计算按控制截面m-m进行计算。由内力组合表知，有二组不利内力：(a) M(b) M418.02KNgm N 855.76KN288.11KNgm N

34、419.71KN(1)按(a)组内力进行截面设计q418.02488mmea h/30 900/30 30mm855.76ee v 488 30 518mmA bh 2 bf b hf 100 900 2 (400 100) (150 12.5)1.875 105mm20.5fcA0.5 14.3 1.785 105855.76 1031.49 1.0取 c 1.0 l01.0H1.0 9.23 9.23m21 上? 1500 亘 h 01.0 1.122192301500空拆860假设为大偏心受压，且中和轴在翼缘内:3N 855.76 101 fcb 1.0 14.3 400144mm 2a

35、 80mmx 144mm hf 162.5mm说明中和轴确实在翼缘内h as 1.12 518 900 40 170.16mm2 2A As403mm2NeJcbf?xx as855.76 103 170.16 1 14.3 400 144 空 40s 2y h0 as36086040采用416' 2As As 804mm(2)按(b)组内力组合进行截面设计288.11 1063687mm, ea 30mm, ei 717mm60419.710.5fcA50.514.31.785103.041.0取 c 1.03419.71 101.0Hl1.0 9.23 9.23m(3)11T715

36、00 -860419.711 fsbf92309001031 14.3 4002as 80 m m 计算h '启as 1.08Neyh0as21.073mm1.082 as 80mm717-450+40=364.36mm3419.7110 我36518mm2360 (860 40)垂直于排架方向的承载力验算16, As' 2As 804 mm由表12-4知，有柱间支撑时，垂直排架方向的下柱计算长度为0.8Hl 0.8 9.23 7.38m5 妙 18.45bf 0.40.797Nu 0.9 fcA fyAS0.9 0.797 14.3 1.875 105 360 2 80423

37、38.49KN855.76KN 满足要求3. 排架柱的裂缝宽度验算裂缝宽度应按内力的准永久组合值进行验算。内力组合表中给出的内力的设计值，因此要将其改为内力的永久组合值，即把内力设计值乘以准永久组合值系数q，再除以活荷载分项系数 Q 1.4。风荷载的q 0，故不考虑风荷载；不上人屋面的屋面活荷载，q 0，故把它改为雪荷载,即乘以系数 30/50 。(1)上部柱裂缝宽度验算(10-35)的荷载准永久组合，可得控制截面1-1的准永久组合内力值:0.5300.6Mq-5.53+0+ -0.971.4501.4Ng284.86 18.100.53050.401.450按式313.76 KN(8-38

38、)知最大裂缝宽度29.63-兰1.418.7 =-26.45KN gm由上册式sqcr1.9CsEs0.08閤teteAsAteAs0.5bh0.5603400 4000.00750.01，取 te 0.01e0MqN?26.45313.7610610383.3mmhysa.400 40 160mm214000?勺 h。210h7.5483.3 0 4 40000.43601.38se0 ys 1.38 83.3160 274.95mmz 0.87 0.12 1239mm2 'ho feho0.870.122360274.95360sqNq e zAsZ3313.76 10274.95

39、239603 23978.27N /mm2保护层的厚度为20mm箍筋为直径为8mm纵向受力钢筋外边缘至受拉边的距离为28mm,对川-川截面内力组合M max及相应N的相应情况进行裂缝宽度验算Mq15.66+14.92+0.51.430502.81 +0.61.428.14+142.01+257.531.10.65ftk1.10.652.01负值，取=0.2te sq0.01 78.27Wnaxcrsq1.9csdeq0.08=1.9 0.2782751.928+0.0816Este2.01050.01=0.027mm0.3mm(满足要求)(3)下部柱裂缝宽度验算=183.89KN gmNq 2

40、84.86 134.850.5 301.45050.400.61.4434.10616.55KNteyse0I。h0.5bh+(bf b)hf8040.5 100 900400 100162.5h as 450 40 410mmMqNq183.89 106616.55 103298.26mm0.00869.230.910.25 14,故取 s 1.0se)ys 1.0 298.26 410 708.26mm'(bf b)h； fbh_400 100162.50.542100 900z 0.87 0.12(12'f)匹eh00.87 0.12 10.5422860860708.2

41、6679mmsqNg(e z)AsZ3616.55 10708.26 679804 679233.05N / mm1.10.65ftk1.1crte sq0.65更1负值，取0.0086 33.04=0.21.90.2sq 1.9cs Es33.05“ c51.92 1050.08deqte1628+0.08=0.013mm 0.3mm满足。0.00864. 箍筋配置非地震区的单层厂房排架柱箍筋一般按结构构造要求设置。上、下均采用8200在牛腿处箍筋加密为81005. 牛腿设计根据吊车梁支撑位置，吊车梁尺寸及构造要求，确定牛腿尺寸如图所示。牛腿截 面宽度b=400mm截面有效高度h=600mm(1)按裂缝控制要求验算牛腿截面高度作用在牛腿顶面的竖向力标准值FvkDmax,k F4,k 310.30+牛岁=364.30KN牛腿顶面没有水平荷载，即Fhf 0(Tmax作用在上柱轨顶标高处)设裂缝宽度