压水堆核电厂二回路热力系统课程设计报告书

1、1. 设计目的和要求本课程设计是学生在学习核电站系统及运行课程后的一次综合训练，是 实践教学的一个重要环节。通过课程设计使学生进一步巩固、 加深所学的理论知 识并有所扩展；学习并掌握压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方 法和基本步骤；锻炼提高运算、制图和计算机应用等基本技能；增强工程概念， 培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。通过课程设计应达到以下要求：(1) 了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原 则；(2) 掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的容和方法；(3) 提高计算机绘图、制表、数据处理的能力；(4) 培养学生查阅资料、合

2、理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰 写的基本原则。2. 任务和容本课程设计的主要任务，是根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力 系统原则方案，并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。本课程设计的主要容包括：(1) 确定二回路热力系统的形式和配置方式；(2) 根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数；(3) 依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工 况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标；(4) 编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。3. 热力系统原则方案确定方法3.1热力系统原则方案电站原则性热力系统表明能量转换与利

3、用的基本过程， 反映了发电厂动力循 环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。 为了提高热经济性，压 水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循 环，其典型的热力系统组成如图1所示。热年折嚥汽堆电机抽汽啸起堆-器IL!l _ J疏水iftfi/kffi低压洽水购热粋<b ；si图1典型压水堆核电厂二回路热力系统原理流程图汽轮机组压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽， 汽轮机由一个高压缸、23 个低压缸组成，高压缸、低压缸之间需要设置外置式汽水分离器。 高压缸发出整 个机组功率的40%50%低压缸发出整个机组功率的 50%60%最佳分缸压力=(0.

4、10.15 )蒸汽初压。蒸汽再热系统压水堆核电厂通常在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态， 从而提高低 压汽轮机运行的安全性和经济性。汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器 组成，第一级再热器使用高压缸的抽汽加热， 第二级再热器使用蒸汽发生器的新 蒸汽加热。分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放 到高压给水加热器。给水回热系统给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。 回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器，其中高压、低压给水加热器普遍采用表面式换

5、热器，除氧器为混合式加热器。高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热，除氧器采用高压缸的 排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。高压给水 加热器的疏水可采用逐级回流的方式，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水 可以全部采用逐级回流的方式，最终送入冷凝器，也可以部分采用疏水汇流方式， 将疏入送入给水管道。给水回热系统的三个基本参数是给水回热级数、 给水温度以及各级中的焓升 分配。其中，给水回热级数的确定可参考图 2。图2回热系数对电站热效率的影响选择给水回热级数时，应考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应该能够从核电厂热经济性提高的收益中得到补偿

6、；同时，还要尽量避免热力系统过于复杂，以保证核电厂运行的可靠性。因此，小型机组的回热 级数一般取为13级，大型机组的回热级数一般取为 79级（选取7级）。压水堆核电厂中普遍使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运行原理来看， 除氧器就是一个混合式加热器。来自低压给水加热器的给水在除氧器中被来自汽 轮机高压缸的排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度，除过氧的饱和水再由给 水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。大型核电机组一般采用汽动给水泵， 能够很好地适应机组变负荷运行，可以 利用蒸汽发生器的新蒸汽、汽轮机高压缸的抽汽或者汽水分离再热器出口的热再 热蒸汽驱动给水泵汽轮机，

7、因而具有较好的经济性。给水泵汽轮机排出的废汽被 送到主冷凝器。3.2主要热力参数选定压水堆核电厂一、二回路工质的运行参数之间存在着相互制约关系， 如图3所示。主系统乐力炖附的砲和温度Trn . :M HIM MMM壬.冷纠水温度ii堆芯热段 ；、络水回热茶统凝汽器图3典型压水堆核电厂一、二回路工质温度之间的制约关系321 回路冷却剂的参数选择从提高核电厂热效率的角度来看，提高一回路主系统中冷却剂的工作压力是 有利的。但是，工作压力提高后，相应各主要设备的承压要求、材料和加工制造 等技术难度都增加了，反过来影响到核电厂的经济性。综合考虑，典型压水堆核 电厂主回路系统的工作压力一般为 1516MP

8、a(15.5)，对应的饱和温度为 342347°C。为了确保压水堆的安全，反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，一般要求反应堆出口冷却剂的欠饱和度应至 少大于10C，为保险起见，可取欠饱和度大于 1520CO322二回路工质的参数选择二回路系统需要确定的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力(蒸汽初参数)、冷凝器运行压力(蒸汽终参数)、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分配等。(1) 蒸汽初参数的选择压水堆核电厂的二回路系统一般采用饱和蒸汽， 蒸汽初温与蒸汽初压为一一 对应关系。根据朗肯循环的基本原理，在其它条件相同的情况下，提高蒸汽初温 可以提高循环

9、热效率，目前二回路蒸汽参数已经提高到 67MPa对于提高核电 厂经济性起到了重要作用，但是受一次侧参数的严格制约，二回路蒸汽初参数不 会再有大幅度的提高。(2) 蒸汽终参数的选择在热力循环及蒸汽初参数确定的情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高 循环热效率。但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度Tsw,1、循环冷却水温升 ATsw以及冷凝器端差St的限制。除了对热经济性影响之外，蒸汽终参数对 汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重要影响，因此，需要综合考虑多 方面因素选择蒸汽终参数。凝结水的温度为Tcd= T sw,计 A T sw+ St式中，Tsw, 1 循环冷却水温度，按照当地水文条

10、件或者国家标准选取； T sw循环冷却水温升，一般为612C；St 冷凝器传热端差，一般为310C。忽略凝结水的过冷度，则冷凝器的运行压力等于凝结水温度对应的饱和压力。(3) 蒸汽中间再热参数的选择蒸汽再热器使用高压缸抽汽和蒸汽发生器新蒸汽加热，所以汽水分离再热器 出口的热再热蒸汽(过热蒸汽)比用于加热的新蒸汽温度要低 1020C左右。再 热蒸汽在第一、二级再热器中的焓升、流动压降可取为相等。(4) 给水回热参数的选择多级回热分配可以采用汽轮机设计时普遍使用的平均分配法，即每一级给水加热器给水的焓升相等，这种方法简单易行。每一级加热器的给水焓升为fw,ophshcdZ1式中，hs 蒸汽发生器运

11、行压力对应的饱和水比焓，kJ/kg ;hcd 冷凝器出口凝结水比焓，kJ/kg ;Z 给水回热级数。最佳给水温度可使回热循环汽轮机绝对效率达到最大值。采用平均分配法进 行回热分配时，其最佳给水比焓为h fw,ophcdz h按照蒸汽发生器运行压力Psg和最佳给水比焓hfw,op查水和水蒸汽表，可以 确定最佳给水温度Tfw,op。实际给水温度Tfw往往低于理论上的最佳给水温度Tfw,op，通常可以取为Tfw 0.65 0.75 Tfw,op (取 0.7)由压力和实际给水温度，再一次通过等焓生分配的方法确定每一级加热器的焓升。 实际每一级给水焓升为：Z式中，h fw 给水比焓，kJ/kg ;h

12、cd 冷凝器出口凝结水比焓，kJ/kg ；Z 给水回热级数。高压、低压给水加热器均为表面式加热器，加热蒸汽分别来自主汽轮机高压 缸、低压缸的抽汽。给水加热器蒸汽侧出口疏水温度（饱和温度）与给水侧出口温度之差称为上端差（出口端差）9 u ,蒸汽侧蒸汽温度与给水侧进口温度之差 称为下端差（进口端差）9 d，如图4所示。图4表面式换热器的端差对于每一级给水加热器，根据给水温度、上端差即可确定加热用的抽汽温度 由于抽汽一般是饱和蒸汽，由抽汽温度可以确定抽汽压力。4. 热力计算方法与步骤进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开

13、始计算，依次逐个计 算至抽汽压力最低的加热器。这样计算的好处是每个方程式中只出现一个未知数， 适合手工计算。热力计算过程使用的基本公式是热量平衡方程、质量平衡方程和 汽轮机功率方程 热平衡计算的一般步骤如下:开始给定原始数据查询t计算热丈参数给定装置效率？7小珂图5热力计算的一般流程1. 整理原始资料（1）给水加热器蒸汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损；（2）给水加热器疏水温度和疏水比焓分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱 和水比焓；（3）高压给水加热器水侧压力取为给水泵出口压力（比蒸汽发生器运行压力高0.10.2MPa）,低压给水加热器水侧压力取为凝水泵出口压力（一般取为0.40.5MPa

14、）,取压力在每级换热器均匀递减；（4）给水加热器出口水温等于疏水温度减去出口端差；（5）给水加热器出口水温度由加热器出口水比焓和水侧压力查水和水蒸汽表确 疋；2. 核蒸汽供应系统热功率计算已知核电厂的输出电功率为2,假设电厂效率为n e,NPP,则反应堆热功率为QrNee,NPP蒸汽发生器的蒸汽产量为DsQr 1hfh hs 1 d hs hfw式中，n 1 回路能量利用系数；h fh 蒸汽发生器出口新蒸汽比焓，kJ/kg ；hs 蒸汽发生器运行压力下的饱和水焓，kJ/kg ；h fw 蒸汽发生器给水比焓，kJ/kg ；Ed 蒸汽发生器排污率，通常取为新蒸汽产量的1%左右3. 二回路系统各设备

15、耗汽量计算（1）给水回热系统热平衡计算，确定汽轮机各级抽汽点的抽汽量及冷凝器出口凝结水流量GCd；第j级给水加热器所需的抽汽量为GesjG fw,jCp,w T fwo, jhew,jh,j式中，G fw,j 第j级给水加热器的给水流量，kg/s ；T fwi,j , T fwo,j 第j级给水加热器进口、出口给水温度，C；h es,j ,hew, j 第j级给水加热器加热蒸汽、疏水的比焓，kJ/kg ；n h, j 第j级给水加热器的热效率。(2) 汽轮发电机组耗汽量计算，确定计算工况下汽轮机高压缸、低压缸以及汽水分离再热器的耗汽量;具有Z级抽汽的汽轮机的功率为ZNt,iGt,s ho式中，

16、h o ,hes,1Gt ,s Ges,1 hes,1hes,2Gt ,sGes,ihes,ZZi 1h z 分别为汽轮机进、出口处蒸汽比焓，kJ/kg ；hes ,i汽轮机第i级抽汽点的蒸汽比焓，kJ/kg ；Gs,i汽轮机第i级抽汽点的抽汽量，kg/s ；G t,s汽轮机总的耗汽量，kg/s o根据上式可以计算得到汽轮机的耗汽量。(3) 给水泵计算，确定给水泵汽轮机的耗汽量；给水泵汽轮机进汽为新蒸汽, 排汽参数等于高压缸排汽；给水泵的有效输出功率为1000G fw H fwpfWp, pfW式中，G fw 给水泵的质量流量，kg/s ；H fwp 给水泵的扬程，MPap fw 给水的密度。

17、给水泵汽轮机的理论功率为NN fwp, pN fwp ,tfwp,p fwp,ti fwp,tm fwp,tg式中，n fwp,p 汽轮给水泵组的泵效率；n fwp,ti , n fwp,tm , n闻向一分别给水泵组汽轮机的效率、机械效率和减速器效率。 给水泵汽轮机的耗汽量为G fwp,sN fwp,t式中，Ha 给水泵汽轮机中蒸汽的绝热焓降，kJ/kg（4） 确定对应的新蒸汽耗量 G，进一步求出对应的给水量G fw，由G fw与各级 加热器的疏水量，求出G；d（5） 比较Gcd与GCd，若相对误差大于1%返回步骤（1）进行迭代计算，直到 满足精度要求为止。（6）确定二回路系统总的新蒸汽耗量

18、nGfhGs,ii 14. 核电厂热效率计算根据以上步骤计算得到的新蒸汽耗量，计算反应堆的热功率I_ ' G fh hfh h fwdG fh hs h fwQr 1进而可以计算出核电厂效率为e,NPPQr5. 计算精度判断将计算得到的核电厂效率e,NPP与初始假设的e,NPP比较，若绝对误差小于0.1%,即完成计算，否则以e,NPP为初始值，返回步骤2进行迭代计算。5. 设计与热力计算按照初步设计基本流程，首先确定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案， 并根据已知条件和给定参数，选择确定一、二回路工质的主要热力参数，然后采 用定功率计算法对热力系统原则方案进行 100%»率下

19、的热平衡计算，确定核电 厂效率、总蒸汽产量、总给水量、汽轮机耗汽量、给水泵功率和扬程等主要参数， 为二回路热力系统方案设计和优化提供基础。5.1已知条件和给定参数初步设计所依据的已知条件和给定参数如表 1所示序号项目符号单位取值围或数值1核电厂输出电功率MW10002一回路能量利用系数10.99 1.0 取 0.9943蒸汽发生器排污率d1.05%4汽轮机组相对效率i0.780.90高压缸取0.79 ,低压缸取0.895汽轮机组机械效率m0.98 0.99 取 0.986发电机效率ge0.98 0.99 取 0.987新蒸汽压损 p fhMPa pfh= (3%7% Pfh 取 5%8再热蒸汽

20、压损 p rhMPa prh < 10渐取 6%9回热抽汽压损p e, jMPa pe, j = ( 3 5% pe 取 4%10低压缸排汽压损 p cdkPa5%11高压给水加热器出口端差0h,uC312低压给水加热器出口端差0l,uC213加热器效率n h0.97 0.99 取 0.9814给水泵效率n fwp,p0.5815给水泵汽轮机效率n fwp,ti0.78 0.9 取 0.816给水泵汽轮机机械效率n fwp,tm0.9017给水泵汽轮机减速器效率n fwp,tg0.9818循环冷却水进口温度T sw,1C2419循环冷却水温升 T swC68取720冷凝器传热端差S TC

21、310取45.2热力系统原则方案确定拟设计的压水堆核电厂输出电功率为 1000MW，属于大型机组，按照第3节 介绍的基本思想，选择确定二回路热力系统原则方案， 并参照图1的形式，绘制 其原理流程图。5.3主要热力参数选定在选定的二回路热力系统原则方案的基础上， 按照第3.2节介绍的基本思想, 选择确定热平衡计算所需的主要热力参数。表2主要热力参数确定序 号项目符号单位计算公式或来源数值1反应堆冷却剂系统运行 压力P cMPa选定，151615.52反应堆冷却剂的饱和温 度T c,sC查水和水蒸汽表确疋344.793反应堆出口冷却剂过冷 度 T subC选定，152017.794反应堆出口冷却剂

22、温度T coCT co =T c,s - T sub3275反应堆进出口冷却剂温 升 T cC选定，3040376反应堆进口冷却剂温度T ciCT ci =T co - T c2907二回路蒸汽压力P sMPar 选定676.58蒸汽发生器出口新蒸汽 温度T fhCPs对应的饱和温度280.869蒸汽发生器出口新蒸汽 干度X fh%给定99.7510循环冷却水温升 T swC选定68711冷凝器传热端差STC选定310512冷凝器凝结水饱和温度T cdCT cd =Tsw,1 + T sw + ST3613冷凝器的运行压力P cdkPaTcd对应的饱和压力5.94714高压缸进口蒸汽压力P h

23、,iMPa新蒸汽压损5%6.17515高压缸进口蒸汽干度X h,i%散热导致焓值下降， 造成干度下降99.5116高压缸效率n h,i选定0.7917高压缸排汽压力P h,zMPa根据取佳分缸比选疋0.741（分 缸比0.12）18高压缸排汽干度X h,z%由效率等计算86.1519汽水分离器进口蒸汽压 力P sp,iMPa等于高压缸排气压 力0.74120汽水分离器进口蒸汽干 度X sp,i%等于高压缸排气干 度86.1521第一级再热器进口蒸汽 压力P rh1,iMPa考虑4%勺压损0.71122第一级再热器进口蒸汽 干度X rh1,i%选定99.523第二级再热器进口蒸汽 压力P rh2

24、,iMPa考虑2%勺压损0.69724第二级冉热器进口蒸汽 温度T rh2,iC平均焓升计算214.311525第二级再热器出口蒸汽 压力P rh2,zMPa考虑压损为2%0.68326第二级再热器出口蒸汽 温度T rh2,zC平均焓升计算265.8588527低压缸进口蒸汽压力P l,iMPa考虑压损0.002Mpa0.68128低压缸进口蒸汽温度T i,iC根据热再热蒸汽焓 值计算265.828829低压缸效率n i,i选定0.8930低压缸排汽压力P l,zMPa冷凝器压力与排汽 压损之和0.0059331低压缸排汽干度X l,z%根据低压缸效率等 计算88.8332回热级数Z选定633

25、低压给水加热器级数Z L选定434高压给水加热器级数Z H选定235给水回热分配 h fwkJ/kguh fwhcdhfwz99.4636第1 级 回 热 器 参 数第1级进口给水压力MPa凝水泵出口压力，因 为凝水泵对凝水做 功加压0.5第1级进口给水比焓h lfwi, 1kJ/kgh lfwi, 1= hlfwo, 0146.6448第1级出口给水比焓h lfwo, 1kJ/kgh lfwo, 1 = h lfwi, 1+ h fw246.1048第1级进口给水温度T lfwi,1C按(P cwp ,h lfwi, 1 ) 查 水蒸汽表35第1级出口给水温度T lfwo, 1C按(P cw

26、p, h lfwo, 1 )查 水蒸汽表58.71第1级汽侧疏水温度C出口给水温度与出 口端差之和60.71第1级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表254.06第1级汽侧压力MPa查水蒸气表0.02058第2 级 回 热 器 参第2级进口给水压力MPa考虑均匀压降0.49第2级进口给水比焓h lfwi,2kJ/kgh lfwi,2 = h lfwo, 1246.1048第2级出口给水比焓h lfwo, 2kJ/kgh lfwo, 2 = h lfwi, 2+h fw345.56第2级进口给水温度T lfwi, 2C按(P cwp ,h lfwi, 2 )查 水蒸汽表58.71第2级出口给水温度T

27、 lfwo, 2C按(P cwp, h lfwo, 2 ) 查 水蒸汽表82.45数第2级汽侧疏水温度c出口给水温度与出 口端差之和84.45第2级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表353.61第2级汽侧压力MPa查水蒸汽表0.05657第3 极 回 热 器 参 数第3级进口给水压力MPa 考虑均匀压降0.48第3级进口给水比焓h lfwi, 3kJ/kgh lfwi, 3= hlfwo, 2346.56第3级出口给水比焓h lfwo,3kJ/kgh lfwo,3 = h lfwi, 3+ Ah fw445.02第3级进口给水温度T Ifwi, 3c按(P cwp ,h lfwi, 3 )查 水

28、蒸汽表82.45第3级出口给水温度TlfWo, 3c按(P cwp, hlfwo, 3 ) 查水蒸汽表106.09第3级汽侧疏水温度c出口给水温度与出 口端差之和108.09第3级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表453.235第3级汽侧压力MPa查水蒸汽表0.13431第4 级 回 热 器 参 数第4级进口给水压力MPa考虑均匀压降0.47第4级进口给水比焓h lfwi,4kJ/kgh lfwi, 4= h lfwo, 3445.02第4级出口给水比焓h Ifwo, 4kJ/kgh lfwo,4 = h lfwi, 4+ Ah fw544.48第4级进口给水温度T Ifwi, 4c按(P cw

29、p ,h lfwi, 4 ) 查 水蒸汽表106.09第4级出口给水温度T Ifwo, 4c按(P cwp, h lfwo, 4 )查 水蒸汽表129.54第4级汽侧疏水温度c出口给水温度与出 口端差之和131.54第4级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表552.88第4级汽侧压力MPa查水蒸汽表0.2828237除氧器进口给水比焓h dea,ikJ/kgh dea,ihlfwo,Z l544.4838除氧器出口给水比焓h deakJ/kgh dea= h dea,i + A h fw643.9439除氧器出口给水温度T deach dea对应的饱和水 温度148.7340除氧器运行压力P de

30、aMPaT dea对应的饱和压 力0.460141高压加热器给水0参数第6级第6级进口给水压力MPa给水泵出口压力因 为给水泵对给水加 压6.6第6级进口给水比焓h hfwi,6kJ/kgh hfwi, 6= hhfwo, 5643.94第6级出口给水比焓h hfwo, 6kJ/kgh hfwo, 6 = h hfwi, 6 + Ah fw743.40第6级进口给水温度T hfwi,6c按(P cwp ,h hfwi, 6 ) 查 水蒸汽表151.837第6级出口给水温度T hfwo, 7c按(P cwp, h hfwo, 1 ) 查 水蒸汽表174.821第6级汽侧疏水温度c出口给水温度与出

31、 口端差之和177.821第6级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表753.57第6级汽侧压力MPa查水蒸汽表0,9534第7级第7级进口给水压力MPar考虑压降6.55第7级进口给水比焓h hfwi,7kJ/kgh hfwi,7 = h hfwo, 6743.40第7级出口给水比焓h hfwo, 7kJ/kgh hfwo, 7 = h hfwi, 7+ Ah fw842.86第7级进口给水温度T hfwi, 7c按(P cwp ,hhfwi, 7 ) 查水蒸汽表174.821第7级出口给水温度Thfwo, 7c按(P cwp, hhfwo, 7 ) 查水蒸汽表197.40第7级汽侧疏水温度c出口

32、给水温度与出 口端差之和200.40第7级汽侧疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表854.18第7级汽侧压力MPa查水蒸汽表1.567942低压缸抽汽参数第1级第1级抽汽压力P les, 1MPa汽侧压力与压损之 和0.0214第1级抽汽干度X les, 1%根据效率计算90.02第1级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2377.41第2级第2级抽汽压力P les,2MPa汽侧压力与压损之 和0.05892第2级抽汽干度X les, 2% 根据效率计算94.49第2级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2525.49第3级第3级抽汽压力P les, 3MPa汽侧压力与压损之 和0.1399第3级抽汽干度X le

33、s, 3%根据效率计算98.92第3级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2666.18第4级第4级抽汽压力P les,4MPa汽侧压力与压损之 和0.2946第4级抽汽干度X les, 4%根据效率计算过热第4级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2803.09643高压缸抽汽第6级第6级抽汽压力P hes,6MPa汽侧压力与压损之 和0.99354第6级抽汽干度X hes, 6%根据效率计算83.76第6级抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2448.787第7级第7级抽汽压力P hes, 7MPa汽侧压力与压损之 和1.63323第7级抽汽干度X hes, 7%根据效率计算86.5第7级抽汽比焓kJ/kg

34、查询水蒸汽表2531.8944再热器抽汽参数第来自高压缸的抽汽压力MPa选定3.121级抽汽干度%根据效率计算89.46抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2614.86疏水比焓kJ/kg查询水蒸汽表1018.9756第2级来自新蒸汽的抽汽压力MPa考虑压损后的压力6.11（压损取6%）抽汽温度C查询水蒸汽表276.7744抽汽干度%选定99.4抽汽比焓kJ/kg查询水蒸汽表2783.348疏水比焓kJ/kg查询水蒸汽表1219.877345再热器中的平均焓升kJ/kg选定117.66、Matlab程序运行及其结果6.1根据上述表格中的部分参数，整理和求出以下参数值:项目数值给水密度(Kg/m3)9

35、18.19发电功率(KW)1000MW给水泵效率n fwp,p0.58排污率d1.05%给水泵汽轮机效 率 n fwp,ti0.8一回路能量利用系数10.994给水泵汽轮机机 械效率 T fwp,tm0.9低压缸效率“0.89给水泵汽轮机减 速器效率n fwp,tg0.98汽轮机组机械效率m0.98蒸汽发生器出口 新蒸汽比焓(kj/kg )2774.9846发电机效率ge0.98蒸汽发生器给水比焓(kj/kg )842.86加热器效率n h0.98蒸汽发生器运行 压力下的饱和水焓(KJ/kg)1241.17给水泵扬程(MPa)6.7高压缸排气干度0.8615第一级再热器的 干度0.995高压缸

36、出口焓(KJ/kg)2480.12高压缸进口蒸汽焓(KJ/kg)2774.9782低压缸进口焓(KJ/kg)2988.3463低压缸出口焓(KJ/kg)2296.4958汽水分离再热器 第一级抽气焓(KJ/kg)2614.86汽水分离再热器1018.9756汽水分离再热器2783.348第一级疏水焓(KJ/kg)第二级抽气焓(KJ/kg)汽水分离再热器 第二级疏水焓(KJ/kg)1219.8773分离器分离水比焓(KJ/kg)707.227高低压加热器中 的平均焓升99.46再热器中的平均焓升(KJ/kg)117.66.2根据以上得出的参数，用 Matlab编程迭代计算，如下:* MATLAB

37、 R2012aFile £dit DeRug Parallel desktop V/indow 旦已 Ip於电刁eCurrent Folder: G:MATILABQ占ShortcuT5 超 How to Add If What5 New>> Ne=10A5： Ed=0.0105; nl=0.594;nli=0.89; nm-0.58; nge-098;nh=08;HKvp=&.7 pw=918.19; nfwpp=0.5S： nfwpti = 0 侶： nfwptmO.9;nfwptg=0.9S;Hfh=2774.9846;Hg = 842.&6： Hp

38、5L241.17; jthz=0.3615： fii xzl=U995; _* Start光发电叼率(KW)光一®路育囲!l用葩%任压缸內效率盹:说机M械雄隔发电柯施劲哄赛敦至沁煤扬程96给水毎度漏水泵汽轮机內雄瞬?K泵汽颐机械雄瞬帰施mil器雄删破生器比口肝蒸汽匕朋(kj/kg)隔唸主器给水他(M/kg )决;它芒t舷行压尢下的宜初皿(lg/kg )開高压曲凸千度阴笛一级再热器的干度|OVRG:MATLAB«pod 4llvxlrQHho=24B0.12： Hhi=2774,9782; Hli=3938,3463; Hlo-2296.4g5S； Hsrh 1 = 2614

39、.86;Hzsl=1013.9756; H5rh22733,343; Hzs2 = 1219,8773;HRv=7D7.227; hl=9946； h2 = H7.氏-vpod 4cvulnui MATLAB R2012aDeug Parallel desktop Window 旦曰 Ip於町e|d0El|霸 Current Folder:ShortcuTS _f How to Add If What5 New先窃士缸出口删弗圧压缸进口熔開任圧缸出口塔箔汽水分离再捺器筲_确茕焙 为珈分禽再桃筲一zK 転亦分离再?拥 P 備汽水分聶再热器篦Hi削* 瑚离器分執比澤開哥玉至加热器B的刊游升鴻闿善中

40、齐平均焙升Hfwi=146.644S 246.10 B45.56 445.02 544.48 &43.94 74J.40j鳴各斟熙器逬焙(lg/kg )Hfwo-246.10 45.56 445.02 544.4S 643,94 743,40 &42.36J;先各叭忙H匚恰(切屹；Hc= 2377,40 2525.J9 2666.18 2SQ3.O96 2480,12 2448JB7 2531.89;規每一讥十哈芦口贰誘世现存豆Hw=254,06 353.61 451535 552.38 0 75S.57 854.13;尧每一砂水址臥器i?冰比疽H-10Qfor Gslp= 1

41、00:3000fx f ab5(H-Hfwo5)VHfLv<J(5<0.003* I亓.1f* StartOVR1 MATLAB R2012aFile £dit Deug Parallel Qe号 ktop Window 旦&lpd0 £)物Current Folder:G:MATLABQ咀ShortcutsHow to Add Ifl What's NewH 二 QTH Fwo(4)± (G heS(l)+Gh e&(2) + Gsc 1+Gzc 2)*Hlw(6)+<jsdea*H ho+Hfw'<jl

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43、-nh*Gks(4r(Hw(4)-HwR)/(hk -Hw(3/n h;辛匚=hX-r十&”封一Ui*2； 1/ Hc；2 -H制*.，'厂：Gle5(lr(hrX-nh*(Gles(2) + Gk5(3)+Gl«4)*(Hw(2)-Hwl)y(Hc(l-Hw(l )/rh：wl = (x-6les(l)-Gl« 莎 £1 廿门 Hli-HlQ + GlM匚 HGI 科+Wl=wl*nm*nge;W2=106-Wl;監虫程序GIe指旳基任压给水再热8".括号内数学为繼蠢 谢询胧为高低压缸！Gsi+ l=Gslpsrhl- Hzsl)；幣鹫

44、七再硼汽量fx Gi+i 2=Gsl p*h2/(nh*(H srh2 - Hz52);%第二再热抽:靈-srr* Start|OVRFile Edit Deug Parallel yektop Window 旦 ul#:Q e5 鼎刁 BCurrent Folder:G:MATLAB口匡）ShortcuT? _f How to Add l£| Whati Newpod 4匸芒nodkp反应堆热功遞mw）* Iipr4 StartQrdimp（'汽鸵机直压辽睥气量kg/oGshp品pC汽轮杭尼.玉宜蛇气昼kg/= ）Gwlpdkp （篇一再刼器耗气量炯记）Gsriildimp

45、净二再¥隅耗呕kg/5'JGsrhZ血成海器轧气昼 曲/訓G&deadisp （彎水泵汽轮机耗气& kg/s'GsMpdimpC第汎泵给水量kg/fjGfw品成给咚泵協程IVIP謂Jx Hfwp* I冊卜XMATLAB R2012a运行结果如下:*、MATLAB R2012aFile £dit Deug Parallel desktop Window 旦已山D 日 於町55 團 | Current Folder； G：MATLAB口 由Shortcuts 團 Hovyf to Add Ji What's New4c4uxlnuNepp

46、 =I0.3269憨机高盜L耗气屋kq/sGshp =1.4172e4-O3OVRA* MATLAB R2012aT 0 ®File £dit Debug Parallel desktop Vtfndow 旦创肾ID曰|為巧B|摂凶團| Current Folder: G:MATLAB4upod 4c9unoShortcuTS 由 How to Add _d 'Vvhat'i New 給氣器誉三屋kg/sI17.4036Gsdea =给7%泵汽羌n耗m虽kg/5Gsfwp =76.7715给?K泵洽拱量kg/sG仙=15S7A* StartirFile &#

47、163;dit Oeug Parallel ektop Window 旦创肾i D曰|晶町eCurrent Folder:G:MATLABtlJfflpcu.芝芒noShortcuT?由 How to Add _tl Whati New 给水泵擁MPaHfwp =S.7000第1级高璘水加可就汽量kg性ans =74,0247篇2级高殴加哺橋抽汽星也ans -I79.3326AirOVRFile Edit Debuq Parallel DesktopWi n d o w Help曰|昭刁e to o? 0 | Current Folder: G:MATLAB口囤Shortcuts El How

48、 to Add ±1 What's Newvpo亠i-ll匸 Bbno43,3356苕2级高压SftzK加热器抽汽量kg/Ejris -46.4992誌3怨商迂绐水肚劭砖近虽响方dns =47.7373* StartlOvK 肿松 MATLAB R2012aFile Edit Debuq Parallel Desktop Window HelpO aShortcuts Z1 How to Add 列 What's Ne宿员：紛 Current Folder:GMVIATLAE4&4992ans =47.7S73ans -49.1733a'»i

49、nrOVR5.4热平衡计算结果序号项目符号单位计算结果1核电厂效率Nepp%32.692反应堆功率G lesiMW3.0593e+063蒸汽发生器总蒸汽产 量DsKg/s1.5705e+034汽轮机高压缸耗汽量G shpKg/s1.4172e+035汽轮机低压缸耗汽量G sipKg/s9986第一级再热器耗汽量Gsrh1Kg/s74.96787第二级再热器耗汽量Gsrh2Kg/s76.52218除氧器耗汽量GsdeaKg/s37.40369给水泵汽轮机的耗汽 量G9 sfwpKg/s76.771510给水泵的给水量GfwKg/s158711给水泵扬程H 厂1 fwpMPa6.700012高压缸抽汽量第1级高压给水再热 器抽汽量G hes1Kg/s74.0247第1级高压给水再热 器抽汽量G hes2Kg/s79.322613低压缸抽汽量第1级低压给水再热 器抽汽量Gles1Kg/s45.3856第2