专业技术总结

1、专业技术工作总结本人程飞，2007年毕业于华北水利水电学院，2007年7月参加工作，先后在长河坝项目部、黄金坪、加查项目从事工程技术管理工作，现任加查项目部总工程师，2008年8月被评为助理工程师。自2007年参加工作至今，先后参与建设了长河坝水电站S211复建公路、标，1#、2#、4#、8#、11#场内交通公路工程，长河坝水电站厂房附属洞室工程，长河坝水电站引水发电系统工程，黄金坪水电站场内6#公路工程及引水发电系统标等工程施工，加查项目部左岸三通一平工程，对于公路隧道、水工隧洞、桥梁及大型地下厂房等施工具有深刻的认识和理解，在专业技术及工程技术管理上取得了一定的成绩。同时，根据不同工程类型

2、，在项目工程施工中总结了很多技术成果及经验，简述几种如下所示。1、超大涌水、断层及高应力区隧道施工技术长河坝水电站1#公路结合永久进厂公路设计，下游段与进厂交通洞连接，是进入永久厂房的主要通道，上游侧通道上游围堰及料场，开挖断面尺寸为13.5 m×9.8m，我部承担1#公路标延伸段，起止桩号K4+650K2+940，线路全长1710米。2007年11月22日，延伸段下游侧开挖至K3+233桩号，出现“涌水”，涌水量达1100m3/h。2007年12月25日11:10，延伸段下游侧开挖至K3+225桩号，出现拱部坍塌，四榀已制安完成的钢拱架被毁。K3+240K3+225段“涌水”严重，

3、节理裂隙较发育，岩石较破碎。2008年6月25日开挖至K3+100m桩号时，左侧边墙发生塌方，在塌方体滑动面出露一条宽45m断层泥的断层（300°67°71°），鉴于断层和隧洞原出露的一组节理，在顶拱构成不稳定的三角体，需采用工字钢加固处理。7月12日开始小药量处理顶拱不足尺寸部分，采用工字钢支护的加固，2008年7月14日共支护完场6榀工字钢，至K3+115桩号，处理K3+113K3+108段时，因爆破振动，诱导二次较大塌方，塌方桩号K3+100K3+128，塌方段厚度约8m，塌方后块体最大直径约5m。针对该问题首先制定了抽排水方案，确保洞内涌水及时抽排，保持施

4、工环境，另外，根据实际地质条件及塌方段实际情况制定塌方处理方案，将塌方段及附近根据监测变形数据、结构发育等情况分为三段进行处理，即K3+147K3+130段为加固段，采用预应力锚杆和钢筋肋支护；K3+130K3+128段为过渡段，从观测数值分析，左边墙变形量较大，用肉眼可明显看出岩石胀裂，作为塌方边界，是塌方段支护的“桥头堡”。采用钢拱架和预应力锚杆支护； K3+128K3+100为塌方段，分上、下两层进行处理：第一，在确保没有掉块或塌方的安全情况下，先K3+125K3+100段已塌方体内喷砼封面，然后平渣，在设计开挖线以外架立顶拱钢架，每架立五榀钢为一段，进行锁脚锚杆及钢拱架外浇筑拱上C25

5、混凝土（厚度不小于2米），最后进行预应力锚杆施工。循环前进，直到穿过塌方段。第二，塌方段下层分段进行。以2榀钢拱架为单位换脚接腿，再进行预应力锚杆及喷C25砼封闭。通过以上处理，在较大涌水、断层等不良地质隧道施工中完善系统的排水设计是处理“涌水”段开挖的保障，在处理“涌水”性塌方，针对不同的情况采用不同的处理方式，本文中采用了支撑型和锚固型处理方式。和传统的固结型相比，具有成本低、速度快的特点。2、采空区隧道施工技术401#公路隧道上跨省道S211长河坝隧道，立交处401隧道设计底高程距长河坝隧道顶仅4.77m，。采用爆破控制技术，将爆破质点震动速度控制在10m/s以下，达到获得稳定中隔层的目

6、的。该立交段开挖采取：、采用上下台阶开挖，上台5m，下台2m，进尺控制在11.5m；、利用全断面开挖的作业平台，上、下层分两次爆破施工,全断面整体推进。厂房附属洞室工程第一层排水廊道位于过厂房临时公路上层，与过厂房临时公路顶拱厚度仅为1.85m，原计划在下部的过厂房临时公路对应位置采取工字钢及系统锚喷支护，然后再进行钢筋砼衬砌，经综合研究设计，最后采取采空区控制爆破技术，下部只进行了工字钢和系统锚喷支护，上部排水廊道开挖时同样分为上下两层，并采取了加密造孔，增加分段以减小单响药量，有效控制了质点振动速度，顺利完成该采空区隧道开挖，将采空区隧道开挖界限又提高一个级别。采用工程保护型控制爆破技术避

7、免了4#隧洞和长河坝隧洞，过厂房临时公路与排水廊道停工，工程在进度取得较理想的效果。采用二次爆破，全断面推进，避免增加新的作业平台及费用。3、狭窄场地30mT梁施工技术S211复线公路明线工程中野坝1#桥和2#桥，由于受移民征地的影响，原定的预制场位置无法提供，野坝1#桥施工无法全部施工。 2#桥下部施工完成已近5个月。为加快进度，使用1#桥台后40m段的路基作为预制场的一部分，设置三条预制台进行第一跨的施工，待第一跨施工完成后，在第一跨上设置2条预制台以满足2、3、4跨的预制施工。待全桥安装完成后，再预制野坝1#桥5跨的“T”型梁，利用野坝2#桥作为桥梁存放场。鉴于预制场小，场地狭窄，吊装使

8、用“人”字型扒杆，采用“双钩吊鱼法”吊装100T重的大型“T”梁。虽然，采用“人”字型扒杆吊装具有一定的风险，但克服了场地狭小，投入少等特点，顺利完成30mT梁施工。4、复杂环境下明线路基开挖技术长河坝省道S211复建公路标，公路明线段路基沿线跨越冲积阶地、崩坡积堆积体、强卸荷风化体等多种地质路段，其中崩坡积体及强卸荷风化体路段边坡高陡、施工场地狭窄；公路沿线下方布置有交通干道、厂房、营地、通讯光缆及电力设施等重要不可迁移设施，若按一般明挖程序组织施工，形成的爆破飞石、滚石将严重威胁下方设施的安全，且存在很大的环境影响风险。项目进点后就讨论、研究该段明线路基施工，但由于防护设施部当，爆破方式不

9、合理等问题，多次发生爆破及边坡滚石损坏或影响沿线公路、村庄、生活产生设施及人员安全，影响S211公路的通行，产生大量灰尘，导至多次本地村民阻工，严重影响施工进度，造成严重经济损失。本人从2007年就开始研究该段明线爆破方案，至2009年终于研究、确定了一套较为合理的复杂环境下明线路基开挖爆破施工方案，即采用上、下两道简易护栏防护，爆破采用三层防护+松动爆破方案，克服了难题，顺利完成工程。该技术以特定条件下的明线开挖及安全防护技术研究作为课题在公司进行了立项研究，并最终获得了公司科研科技三等奖。5、大型地下洞室及岩壁梁施工技术长河坝、黄金坪地下厂房均为较大规模地下洞室，其中长河坝地下厂房开挖尺寸

10、为228m×30.8 m(长×宽)，黄金坪地下厂房开挖断面为206m×28.8 m(长×宽)，开挖均分为9层，上层通道利用进、通风洞，中层通道利用进厂交通洞，下层通道利用压力管道下平段，在方案设计中根据每层的条件、通道等进行设计，在层开挖时均采用了中导洞直接揭顶开挖，最后错距同时进行两侧扩挖的方案，该方案不仅利于保持洞室稳定，且不影响进度。岩壁梁均位于厂房层内，岩壁梁开挖均进行了细部设计，岩壁梁层的开挖采取了中部拉槽+保护层+岩台开挖的程序，但在具体设计中结合了围岩地质条件、施工条件等影响，采取个性化装药，双向光面爆破技术，在复杂地质条件下确保了岩壁梁的

11、良好成型。长河坝水电站厂房围岩条件较好，在中部拉槽开挖时采取了一次预裂到底，然后分层水平开挖，保护层直接采用竖直光爆，一次开挖到位；黄金坪地下厂房围岩条件较差，结构面较多，裂隙极易受爆破影响而张开，在中部拉槽开挖时采用分层手风钻周边预裂，水平开挖方案，保护层开挖时又分为3层逐层光爆开挖。岩台均采取了双面光爆开挖技术，而根据不同围岩条件采取了个性化装药爆破的方法。虽然两个电站均为花岗岩，条件基本一致，但根据不同的特点采取了不同的施工方案，最后岩壁梁、类围岩残孔率均到达90%以上，各项技术指标进行评价，开挖爆破效果优良。黄金坪水电站岩壁梁开挖技术研究在水电与新能源专刊发表。6、微震爆破技术研究黄金

12、坪尾水隧洞出口边坡位于大渡河左岸，右岸为居民区，边坡距离居民区不到100m，又考虑到特殊的周边环境，要求将质点振动控制在0.2cm/s以下，对质点振动速度要求十分苛刻。一般采用浅孔小梯段爆破，以降低单响药量，控制爆破振动，或采用液压冲击锤开挖，不管采用浅孔爆破或液压锤开挖施工工效较低，影响施工进度。探索一种既能加快施工进度，又能满足质点振动控制要求的施工方案是十分必要的。黄金坪尾水出口边坡采用水平分层，深孔梯段爆破开挖，孔深69m，深孔梯段爆破孔单孔孔内分段装药，装药长度80120cm、分段堵塞，堵塞长度4060cm，装药段分别采用毫秒微差雷管引至孔口，与孔外爆破网络相连，孔口长堵塞，堵塞长度

13、22.5m，孔外利用毫秒微差雷管联网形成单孔单响网络，达到在单孔单响爆破的前提下实现单孔多响的目的。经现场实践，施工进度明显加快，避免了采取浅孔梯段爆破或液压冲击锤开挖施工费时费工，效率低下的情况，而且根据位于右岸的爆破质点振动监测数据反映，最大质点振动速度仅为0.18cm/s，减小了爆破振动对居民生活的影响，使工程顺利推进，社会经济效益明显。黄金坪尾水出口一孔多响微震爆破网络已经申报国家发明专利。7、大型三岔管施工技术黄金坪水电站尾水洞开挖尺寸为19.4m×27m（宽×高），尾水洞“卜”型岔管开挖断面大（最宽达36m），顶拱有20m宽平顶，墩头岩柱厚度薄，仅为9m，又受f

14、10-14大型断层等不良地质条件影响，不仅结构复杂，受力极为不利，安全隐患大 。为了确保安全，经研究采取合理的开挖分层、分序方案，共分四层进行开挖支护，第层开挖高度8.7m，第层、第层开挖高度均为8.0m。在分层的基础上，岔口段第层又分为4（即、）序开挖，墩头部位预留保护层，保护层宽7m；第层、第层各分为两小层，即、序，墩头预留3m保护层；层为底板保护层，层高2.3m。在合理分层开挖方案基础上，采取动态支护体系，首先，将顶拱28，L=6.0砂浆锚杆和32，L=9.0m，12t预应力锚杆全部调整为32，L=9.0m普通砂浆锚杆，其中在断层及影响带区域间排距由1.0m调整至0.75m；另外，在墩头

15、对穿和端头预应力锚杆中内插砂浆锚杆，经调整确保了支护的及时性，增加了断层带部位系统支护密度。其次，平顶区域及下盘至上盘区域共设置5排T=1000KN，L=4520m锚索，均从平顶及下盘穿至上盘，保证平顶及断层上、下盘稳定；另外，墩头圆弧段及向两侧延伸3m范围在原设计支护的基础上增设2525cm×50cm的钢筋网，喷射C25砼15cm，使墩头圆弧段及周围岩体形成一个整体，避免或分散应力集中现象；墩头圆弧段顶拱设置6根T=2000KN，L=30m锚索，将顶拱部分压力传递至深层及周围岩体，确保了结构稳定。该技术以论文形式发表在云南水力发电期刊上。8、大型地下洞室群负压通风技术大型地下洞室群

16、施工中，施工期通风散烟是普遍的难题，一般都采用传统的压入式或混合式通风系统，成本高，且效果不明显。针对黄金坪地下引水发电系统结构布置，经现场研究采取如下方案： （1）通风通道优化为了使三大洞室形成有机的负压通风系统，自5#施工支洞增设一条33m的施工支洞至主变室左端墙顶部，该施工支洞即可作为主变室顶部的施工通道，在主变室上层与主变出线兼排风洞贯通后，便可以作为出风通道。（2）风机选型根据流体力学理论，只要排风量足够大，便可以有效的疏导气流，形成稳定的通风流场，以实现气体置换的目的，因此，力求选择大排量的风机。经过对多家企业生产的风机进行比选，本着物美价廉的原则，最终选择了南昌风机厂生产的K40

17、-8负压通风机，适用于阻力较小的网络通风，一级电机，单机功率仅37kw，排风量达3200m3/min，风机构造简便，价格低廉，能耗低，运行维护成本较低。（3）通风机安装位置选择因负压通风机风量大，但风压小，应选择在出风通道的出口位置，直接向大气中排风，以最大程度发挥通风效率。但如果将通风机安装在洞口，必须将风机机身以外的孔洞进行封堵，以避免新鲜空气在风机进出口形成回流；因进风洞在较长的时间内，仍需作为施工通道，只能采用布帘封堵，必须派专人频繁开关布帘。为了降低对施工通行的影响，最终将第一台负压通风机布置在进风洞右侧，靠近5#施工支洞洞口位置，不再设置布帘，直接利用进风洞洞身作为排风通道。待尾水隧洞上层与尾水闸室贯通后，将第二台负压风机安装在第一台风机的外侧，加大向外排风的通风量，进一步改善通风效果。（4）在