饲料车间超高模板专项施工方案

1、DDGS车间（ 13.5m）高支模专项施工方案工程名称：黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目建设单位：黑龙江盛龙酒精有限公司监理单位：哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司施工单位：黑龙江省九建建筑工程股份有限公司编制日期： 2016 年 3 月 20 日目录第1页共44页一、编制说明 ·························

2、;········2二、编制依据 ·································3三、工程概况 ······&

3、#183;··························3四、高支模支撑体系设计·····················&

4、#183;···41、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求············42、顶梁板模板高支架体系设计图···················6五、高支模支撑体系的施工·······

5、;·················81、材料选择·······························

6、3;·82、施工方案选择······························83、高支撑模板的安装···············&#

7、183;···········94、高支撑模板的拆除 ··························11 六、高支模支撑体系计算书 ·······

8、3;···············11 计算书 1：一层顶板支撑体系 ·····················11 计算书 2：一层顶梁支撑体系 ·······

9、3;·············20 七、高支模施工组织机构 ························34 八、质量控制 ········

10、83;·······················34 九、安全文明施工 ························

11、83;····37 十、环境保护措施 ·····························38 十一、监测措施 ············

12、3;··················38 十二、针对高支模混凝土浇筑制定的措施 ··············39 十三、应急救援预案 ············

13、;················39一、编制说明第2页共44页1、本工程一层 B轴-D轴/2 轴-12 轴层高 13.5m，属于高支模工程设计的范围，故本方案梁板从支撑体系设计、施工及保证措施等方面进行编制。二、编制依据1、建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)5

14、、钢结构设计规范(GB 50017-2003)6、建筑施工手册第四版7、建筑施工计算手册8、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20109、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）10、施工技术三、工程概况1、总体概况项目内容1工程名称黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目2工程地址黑龙江省哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精有限公司院内3建设单位黑龙江盛龙酒精有限公司4设计单位吉林石化工程设计有限公司5监理单位哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司6施工单位黑龙江省九建建筑工程股份有限公司2、建筑概况第3页共44页序号项目内容1 占地面积2 建筑层数3 建筑高度

15、3、结构概况序号项目内容1基础形式静压管桩基础，桩型采用预应力高强混凝土管桩2机构体系框架结构3结构材料钢筋混凝土4抗争等级抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6 度，框架抗震等级为三级四、高支模支撑体系设计1、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求1.1 模板支架的构造要求：梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。1.2 立杆步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分

16、布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距以 0.9-1.5m 为宜，不宜超过 1.5m。1.3 整体性构造层的设计：当支撑架高度 20m或横向高宽比 6时，需要设置整体性单或双水平加强层；第4页共44页单水平加强层可以每 4-6 米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3 ；双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。1.4 剪刀撑的设计：沿支架四周外立面应满足立面

17、满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。1.5. 顶部支撑点的设计：最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于 12kN时应用顶托方式。1.6. 支撑架搭设的要求：严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生

18、变形的；地基支座的设计要满足承载力的要求。1.7. 施工使用的要求：精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相第5页共44页应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2、顶梁板模板高支架体系设计图2.1 一层高支模立杆、斜撑布置平面图2.2 一层高支模剪刀撑布置平面图第6页共44页2.3 一层顶板高支模支架立面图2.4 一层顶梁高支模支架立面图第7页共44页五、高支模支撑体系的施工1、材料选择1.1 顶梁板模板选

19、用 15mm厚胶合板，顶梁板支撑系统采用钢管脚手架，支架上放可调油拖，顶梁板模板的主龙骨采用 48×3.0 钢管，次龙骨选用 40mm×70mm 木方，大于 500mm梁选用直径 14的对拉螺栓。2、施工方案选择2.1 一层顶板立杆（支撑钢管）：横向间距600mm，纵向间距 600mm，步距 1200mm，每个立杆（钢管）上放置油拖。托梁：油拖上放置托梁，托梁采用2根直径 48*3.0 钢管，做为顶板的主龙骨，间距为 600mm。次龙骨：托梁上放置 40mm*70mm木方，立向放置，做为次龙骨，间距为250mm。2.2 一层顶梁第8页共44页梁下立杆（支撑钢管）：横向间距6

20、00mm，纵向间距 600mm，步距 1200mm。梁下外楞（主龙骨）：选用直径48*3.0 钢管，纵向间距 600mm。梁下内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设 3根。梁侧面外楞（主龙骨）：选用直径 48*3.0 钢管，纵向间距 500mm。梁侧面内楞（次龙骨）：选用40mm*70mm木方，梁下设 4根。对拉螺栓：梁高大于 500mm增设直径 14的对拉螺栓，间距 500mm，外侧用直径 48*3.0 双钢管进行加固。2.5 加强层：在支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设单向水平加强层，单水平加强层可以每 5米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接。2.6 剪刀撑：

21、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部按每隔10m设置。3、高支撑模板的安装3.1 、模板安装的一般要求：模板安装前，必须核查轴线和模板定位线的尺寸，确保梁、板、柱模板定位准确。同时，对相关工种的上一道质量进行检查，如发现钢筋位移或下层混凝土表面的松软层未剔凿者，应先处理好当前工序后再支模板。模板安装要遵守施工规范和工艺标准的要求，确保模板与轴线位置、标高、垂直准确，支撑牢固稳定和结构构件尺寸准确，不跑模、不涨模、拼缝严密、不漏浆、不错台，不位移、不变形。3.2 顶板模板安装；顶板模板安装工艺流程：弹线（在墙柱上测出50线和轴线控制线）搭设支架安装大龙骨安装小龙骨调整模板下皮标高铺设面板检

22、验板面标高平整度与梁侧模板连接的密实牢固和平整度清扫预检顶板模板的支撑架，从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，临时固定后再安第二排立杆，同时安装好横杆两道，依次逐排安装，调整立杆标高，安装主次龙骨并找平。铺装竹胶板，从一侧开始，模板交接处硬拼拼缝。第9页共44页顶板与梁侧模板连接时，采用搭接方法并在阴角处设有木方，不得设悬挑面板，同时应保证顶板与梁梆垂直，不得出现凹凸错位现象。板模板起拱：起拱高度为全跨长度的2L/1000 。中间部位起供，周边不起供。注意在起供过程中容易出现的问题是中间部分油托向上升，其他部位的油托会出现松动的现象，所以要注意中间部位油托上升其他油托同样要逐一检查，保证起供顺

23、畅，支撑稳固。3.3 梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方及梁底，并拉线找平。现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的 2L/1000 。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。梁下均增加一根立杆支撑。为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须拉线通直将梁侧模钉固。3.4 支撑架搭设：支

24、撑搭设前，对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。一层立杆底座：在一层立杆底部垫40板，保持整体受力均匀。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm。第 10页共 44页立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大

25、于步距的1/3 。立杆、可调托座应根据支撑高度设置，并不超出200 mm。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇注的柱作拉结节点，增强整体稳定性。4、高支撑模板的 拆除4.1 顶板模板拆除时先拆除板模板，再拆除梁模板，模板拆除时每跨支撑及模板拆除后及时运走码好，并及时进行回顶。板模拆除方法为：将可调螺旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，后拆次龙骨，最后取顶板模。拆除时人站在碗扣架下，待顶板上木料拆完后，拆模时间以混凝土同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板混凝土应多做一组同条件养护试块。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，拆模后及时将工作面清理干净。4

26、.2 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）8m75梁、拱、壳>8m1002m50板>2m、 8m75>8m100六、高支模支撑体系计算书计算书 1：一层顶板支撑体系1、参数信息 :1.1模板支架参数横向间距或排距 (m):0.60 ；纵距 (m):0.60 ；步距 (m):1.20 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40 ；模板支架搭设高度 (m):13.26 ；第 11页共 44页采用的钢管 (mm): 48×3.0 ；板底支撑连接方式 : 方木支撑；扣件连接方式 : 双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80

27、；1.2荷载参数模板与木板自重 (kN/m2):0.350 ；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.500 ；1.3材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；22面板弹性模量 E(N/mm):9500；面板抗弯强度设计值 (N/mm):13 ；2；木方的间隔距离 (mm):250.000 ；木方抗剪强度设计值 (N/mm):1.40022；木方弹性模量 E(N/mm):9500.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm):13.000木方的截面宽度 (mm):50.00 ；木方的截面高度 (mm):100.00 ；托梁材料为：

28、钢管 ( 双钢管 ) : 48 × ；31.4楼板参数钢筋级别 : 三级钢 HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级 :C30；2每层标准施工天数 :8 ；每平米楼板截面的钢筋面积 (mm):360.000 ；楼板的计算长度 (m):4.50 ；施工平均温度 ( ):15.000 ；楼板的计算宽度 (m):8.70 ；楼板的计算厚度 (mm):100.00 ；第 12页共 44页图2楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算 :面板为受弯构件 , 需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分

29、别为：W = 100× 1.5 2/6 = 37.5 cm3；I = 100 × 1.5 3/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。第 13页共 44页面板计算简图2.1荷载计算2.1.1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m) ：q1= 25 ×0.1 × 1+0.35 ×1 = 2.85 kN/m ；2.1.2活荷载为施工人员及设备荷载 (kN) ：q2= 2.5 ×1= 2.5 kN/m ；2.2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中： q=1.2 &

30、#215;2.85+1.4 ×2.5= 6.92kN/m最大弯矩 M=0.1× 6.92 × 0.25 2= 0.043 kN ·m；面板最大应力计算值= 43250/37500 = 1.153 N/mm 2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.153 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求!2.3挠度计算挠度计算公式为其中 q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×2.85 ×2504/(100 ×9500×4166666.667)=

31、0.002 mm；面板最大允许挠度V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度1 mm, 满足要求 !3、模板支撑方木的计算 :方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :第 14页共 44页W=5×10× 10/6 = 83.33 cm3；I=5 ×10× 10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图3.1荷载的计算：钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1= 25 × 0.25 × 0.1 = 0.625 kN/m；模板的自重线荷载 (kN

32、/m):q2= 0.35 ×0.25 = 0.088 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN) ：p1 = 2.5 ×0.25 = 0.625 kN/m；3.2强度验算 :最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2× (q 1 + q2)+ 1.4×p1 = 1.2 ×(0.625 + 0.088)+1.4 ×0.625= 1.73 kN/m ；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1 × 1.73 ×0.6 2 = 0.062 kN.m ；

33、最大支座力 N = 1.1 ×q×l = 1.1× 1.73 ×0.6 = 1.142 kN ；方木最大应力计算值62= M /W = 0.062 ×10；/83333.33 = 0.747 N/mm方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 0.747 N/mm 2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求!3.3抗剪验算：第 15页共 44页截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 : Q = 0.6×1.73 × 0.6 = 0.623 kN；方木

34、受剪应力计算值T = 3×0.623 ×103/(2× 50×100) = 0.187 N/mm 2；方木抗剪强度设计值T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.187 N/mm 2 小于 方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm 2，满足要求!3.4挠度验算 :最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q 2 = 0.712 kN/m ；最大挠度计算值4××；= 0.677 ×0.712 × 600/(10095004166666.667)= 0.01

35、6 mm最大允许挠度 V=600/ 250=2.4 mm ；方木的最大挠度计算值 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度2.4 mm, 满足要求 !4、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管 ( 双钢管 ) : 48 ×；3W=8.98 cm3；I=21.56 cm 4；集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P = 1.142 kN ；托梁计算简图第 16页共 44页托梁计算弯矩图 (kN.m)托梁计算变形图 (mm)托梁计算剪力图 (kN)最大弯矩 Mmax = 0.168 kN.m；最大变形 V max = 0.09 mm；最大支座力 Qmax =

36、3.029 kN；2最大应力= 168283.347/8980 = 18.74 N/mm；托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm 2；托梁的最大应力计算值18.74 N/mm 2 小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2, 满足要求!托梁的最大挠度为0.09mm 小于 600/150 与 10 mm,满足要求 !5、模板支架立杆荷载标准值( 轴力 ):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1 静荷载标准值包括以下内容：第 17页共 44页脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.158 ×13.26 = 2.096 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。5.1

37、.2模板的自重 (kN) ：NG2=0.35 ×0.6 × 0.6 = 0.126 kN；5.1.3钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3=25 ×0.1 ×0.6 × 0.6 = 0.9 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 3.122 kN ；5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 )× 0.6 ×0.6 = 1.62 kN；3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 6.0

38、15 kN ；6、立杆的稳定性计算 :立杆的稳定性计算公式 :其中 N -立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 6.015 kN；-轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 cm；A -立杆净截面面积 (cm2) ：A = 4.24 cm2；W -立杆净截面模量 ( 抵抗矩 )(cm 3) ：W=4.49 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2) ；f-钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L 0-计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范，按下式计算l0 = h+2ak1-计算长度附加系数，

39、取值为1.155 ；u -计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m ；上式的计算结果：立杆计算长度 L 0 = h+2a = 1.2+0.4×2 = 2 m ；第 18页共 44页L0/i = 2000 / 15.9 = 126；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；=6014.887/（ 0.417 ×424） = 34.019N/mm 2；钢管立杆的最大应力计算值2= 34.019 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f =2

40、205 N/mm，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l 0= k 1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值 1.243 ；k2-计算长度附加系数， h+2a = 2按照表 2取值 1.027；上式的计算结果：立杆计算长度 L o = k 1k2(h+2a) = 1.243 ×1.027 × (1.2+0.4×2) = 2.553 m；Lo/i = 2553.122 / 15.9 = 161；由长细比 Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.271；钢管立杆的最大应力计算值；=6014.887/（ 0.271 ×

41、424） = 52.347N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值2= 52.347 N/mm 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f =2205 N/mm，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军 :扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。第 19页共 44页计算书 2：一层顶梁支撑体系梁段 :KL19 。1、参数信息1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35 ；梁截面高度 D(m):0.75 ；混凝土板厚度 (mm):120.00 ；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10 ；立杆步距 h

42、(m):1.20 ；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 ；梁支撑架搭设高度 H(m)：13.38 ；梁两侧立柱间距 (m):0.60 ；承重架支设 : 无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为 48×3；扣件连接方式 : 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80 ；1.2荷载参数模板自重 (kN/m2):0.35 ；钢筋自重 (kN/m3):1.50 ；施工均布荷载标准值 (kN/m2):2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0 ；第 20页共 44页倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):2.0 ；振捣混凝土荷载标准值(kN/

43、m2):2.0 ；1.3材料参数2木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm) ：10000.0 ；22；木材抗弯强度设计值 fm(N/mm) ：17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm ) ：1.72面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm) ：9500.0 ；2面板抗弯强度设计值 fm(N/mm) ： 13.0 ；1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度 b(mm)：40.0 ；梁底方木截面高度 h(mm)：70.0 ；梁底纵向支撑根数： 4；面板厚度 (mm)： 15.0 ；1.5梁侧模板参数主楞间距 (mm)：500；次楞根数： 4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为： 200

44、mm，200mm；穿梁螺栓水平间距 (mm)：500；穿梁螺栓直径 (mm)： M14；主楞龙骨材料：木楞 , ，宽度 80mm，高度 100mm；主楞合并根数： 2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度 80mm；2、梁模板荷载标准值计算2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3 ；t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/(T+15) 计算，得 5.714h ；T -混凝土的入模温度，取 20.000 ；V -混凝土的浇筑速度，取 1.500m

45、/h ；第 21页共 44页H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200 ；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150 。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、 18.000 kN/m2 ，取较小值 18.000 kN/m2 作为本工程计算荷载。2.2梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为 4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简

46、图 ( 单位： mm)3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下 :其中， W -面板的净截面抵抗矩， W = 50×1.5 × 1.5/6=18.75cm 3；M -面板的最大弯距 (N.mm)；2 - 面板的弯曲应力计算值 (N/mm)2f -面板的抗弯强度设计值 (N/mm) ；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q -作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.2 × 0.5 ×18× 0.9=9.72kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值: q 2= 1.4 × 0.5 ×2×0.9=1.26

47、kN/m ；第 22页共 44页q = q 1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度 ( 内楞间距 ): l = 210mm ；面板的最大弯距 M= 0.1 ×10.98 ×2102= 4.84 × 104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值 :442； = 4.84 ×10×/ 1.8810 =2.582N/mm面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.582N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！3.2挠度验算q-作用在模板上的侧压力线

48、荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm ；l-计算跨度 ( 内楞间距 ): l = 210mm；E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩 : I = 50 × 1.5 ×1.5 ×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值4× ××5；: = 0.677 ×9×210/(100 95001.4110 ) = 0.089 mm面板的最大容许挠度值 : = l/250 =210/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.089mm 小于 面

49、板的最大容许挠度值 =0.84mm ，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1内楞计算内楞 ( 木或钢 ) 直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度 80mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 6×82× 1/6 = 64cm 3；I = 6 ×83× 1/12 = 256cm 4；第 23页共 44页内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下 :2其中， - 内楞弯曲应力计算值 (N/mm) ；M -内楞的最大弯距 (N.mm)；W -内楞的净截面抵抗矩；f -2内

50、楞的强度设计值 (N/mm) 。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载， q = (1.2 ×18× 0.9+1.4 × 2× 0.9)×0.21=4.61kN/m ；内楞计算跨度 ( 外楞间距 ): l = 500mm；内楞的最大弯距 : M=0.1 ×4.61 ×500.00 2= 1.15 × 105N.mm；最大支座力 :R=1.1 ×4.612 ×0.5=2.536 kN ；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.155×42×10= 1.801N

51、/mm；/6.4010内楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.801 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm 2，满足要求！内楞的挠度验算其中 l-计算跨度 ( 外楞间距 ) ：l = 500mm ；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =18.00 × 0.21= 3.78 N/mm ；E -2内楞的弹性模量： 10000N/mm；第 24页共 44页I -内楞的截面惯性矩： I = 2.5664× 10 mm；4×××6；内楞的最大挠度计算值 : = 0.677 ×3.78

52、 ×500/(100100002.5610 ) = 0.062 mm内楞的最大容许挠度值 : = 500/250=2mm ；内楞的最大挠度计算值=0.062mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！4.2外楞计算外楞 ( 木或钢 ) 承受内楞传递的集中力， 取内楞的最大支座力 2.536kN, 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用 2根木楞，截面宽度 80mm，截面高度 100mm，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 8×102×2/6 = 266.67cm 3；I = 8 ×103×2/12 = 1333.33cm 4；外楞计算简图外楞弯矩图 (kN.m)第 25页共 44页外楞变形图 (mm)外楞抗弯强度验算其中 -外楞受弯应力计算值2(N/mm)M -外楞的最大弯距 (N.mm)；W -外楞的净截面抵抗矩；f -2外楞的强度设计值 (N/mm)