综采工作面供电系统设计

1、王洼煤业有限公司王洼煤矿王洼煤业有限公司王洼煤矿05410541-2-2综采工作面供电设计综采工作面供电设计第一节第一节工作面概况工作面概况0541-2工作面位于中央下山南翼采区，工作面回采五层煤，五层煤为优质长焰煤，发热量约 5000 大卡，易自燃，自燃发火期 2-3 个月，工作面顶板为上分层铺设的金属网假顶，底板为五层煤，工作面水文地质简单，淋水较少，淋水主要为上分层回采时的注浆水。工作面有背斜构造，背斜轴距工作面上口约 90m，东翼倾角 5-70，西翼倾角约 11.20，工作面下口标高 1315.93m，上口标高 1307.247m，工作面整体呈东缓西陡态势。第二节第二节设备布置、负荷统

2、计及设备技术特征设备布置、负荷统计及设备技术特征工作面设备布置及各种设备型号见工作面设备布置图 ，负荷统计见工作面负荷统计表 ，负荷中心（即设备列车）距采区变电所约 1340m，第三节第三节设计结果及设计说明设计结果及设计说明一、设计结果一、设计结果设计结果（包括设备选型、各种设备之间的电气连接、各种开关移变的整定值等） 见 0541-2综采工作面供电系统图， 具体计算过程见第四节第八节。二、设计说明二、设计说明本设计中标注的电缆长度不能用于实践中截取电缆用，否则可能稍长或稍短于实际需要，电缆截取长度由安装单位根据标准要求实测确定，据标准要求实测确定的电缆长度不影响设计计算。电缆截面可稍大于设

3、计值，不可小于设计值。各种设备之间的电气连接（即接线）严格按设计执行。实际运行中，若整定值太小或太大，可联系机电科进行修改，但不得私自设定整定值。第四节第四节设备选型设备选型工作面各个移变所带负荷及负荷特征见工作面设备技术特征及负荷统计表一、移动变电站选型计算1、1#移变的选择1#移变带下山胶带机、机巷胶带机、空压机、水泵和小绞车等。现连同胶带机、水泵、绞车等总共按 600KW 装机功率计算。SP/COSwm=0.45600/0.7=386KVA式中：P总计算功率，KW，以下同COSwm加权平均功率因数，以下同Kr需用系数，取 0.45，以下同。现选择 KBSGZY-800/6/1.14 型移

4、变一台2、2#移变的选择SKrPN/COSwm=0.451490/0.7=958KVA现选择 KBSGZY-1600/6/3.3 型移变一台3、3#移变的选择SKrPN/COSwm=0.451400/0.7=900KVA现选择 KBSGZY-1600/6/3.3 型移变一台二二、电缆选型、电缆选型按持续允许电流选择电缆截面1、采煤机电缆选型I= KfP/(31/2U0.7)=0.451130/(31/23.30.7)=127A现选择 MCPJB-3.3395+150+32.5 采煤机专用电缆，其载流量为250A。2、工作面刮板输送机电缆选型I= KfIe=KfP/(31/2U0.7)=0.74

5、00/(31/23.30.7)=70A现选择 MYP-3.3335+116 型电缆，其载流量为 135A。3、乳化泵、喷雾泵及破碎机的功率较刮板输送机高速时的功率都小，长度不大，故其电缆型号都选择为 MYP-3.3335+116 型。4、1#低压总馈电开关电源电缆选型（即 19#电缆，所带负荷为机巷2400KW 带式输送机及其冷却电机、拉紧绞车等）I=KfP/(31/2U0.7)=（0.5400）/(31/21.140.7)=145A现选择 MYP-0.66/1.14370+125 型电缆，其载流量为 205A。馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为 50mm2的电缆，其载流量为 1

6、70A。5、2#低压总馈电开关电源电缆选型（即 20#电缆，负荷为下山胶带机、机巷空压机、水泵、绞车等）I= KfP/(31/2U0.7)=0.45（90+90+18.5）/(31/21.140.7)=65A现选择 MYP-0.66/1.14370+125 型电缆，其载流量为 205A。馈电开关至电动机之间的所有连线可选择同型号截面为 50mm2的电缆，其载流量为 170A。6、3#低压总馈电开关电源电缆选型（即 14#电缆，所带负荷为空压机、水泵、绞车等）14#电缆从机巷 800KVA 移变至机巷 1000m 处， 电缆全部采用现已敷设的掘进机电缆，即 MYP 1.14/0.66KV370+

7、125 型电缆，共约 1100m。7、风巷电缆选型：风巷电源取自 1330 北集中巷口的 630 移变，电压等级 1140V，移变至 1345 水平 KBZ-400 馈电开关（图中 5#）电源已敷设好，为 MYP 1.14/0.66KV370+125 型，长度 300m，至 132KW 连续牵引绞车的电源线也确定为此型号，而 KBZ-400 馈电开关至工作面上口的电缆选用 MYP 1.14/0.66KV350+116 型即可，长度约 1400m。8、馈电开关采区变1#移变2#移变3#移变 6KV 高压电缆选型（1）3#移变的计算电流I3=KrP/(31/2U COSwmjq)=0.451400

8、/(31/2 3.30.70.9)=175A折算到高压的电流为Iz=175/（6 /3.3）=96A（2）2#移变的计算电流I2=KrP/(31/2U COSwmjq)=0.451490/(31/2 3.30.70.9)=186A折算到高压的电流为Iz=186/（6 /3.3）=102A（3）1#移变的计算电流I1=KrP/(31/2U COSwmjq)=0.45600/(31/2 1.140.70.9)=217A折算到高压的电流为I=217/（6 /1.14）=42A折算到高压后的总电流为Iz=96+102+42=240A现选择 MYPTJ-6/10KV395+335/3+32.5 型高压电

9、缆，该电缆额定电流 250A，目前采区变已设好同型号、截面为 120 的电缆 240 米。为计算 3.3KV 电压损失方便，在此将 Iz=253A 折算为 3.3KV 的电流，则为 2406/3.3=436A；将 I1=217A 折算为 3.3KV 的电流，则为2171.14/3.3=75A；后面计算电压损失时，可直接采用折算值。以上各电缆的长度见供电系统图。三、主要综采设备和开关选型主要综采设备和组合开关在设备采购前已作了认真选型，在此不再叙述。第五节第五节电压损失和启动校核计算电压损失和启动校核计算一、按机械强度进行校验本设计所选高、低压电缆的截面在要求范围内，在此不再一一校核。二、按电压

10、损失校验电缆截面1、工作面刮板输送机尾高电动机工作时的电压损失（1）刮板输送机尾高电动机工作时电动机电源线的电压损失Uzx=KfPeR/UN=0.74000.336/（30.9）=34V式中：UN此处用标准电压R电缆电阻R=L/(A)=500/（3542.5）=0.336电缆线路的效率，取 0.9（2）刮板输送机尾高电动机工作时 3#移变的电压损失ebIUxuruIeU)sin%cos%(2267)71. 096. 37 . 05 . 0(17515. 3=6.5 VU2e变压器二次额定电压，此处用平均电压，3.15KVur%变压器额定电阻压降百分数ur%=100Pd/Se=1008/1600

11、=0.5ux%变压器额定电抗压降百分数22)%(%)%(uuurzx225 . 04 =3.96（3）刮板输送机尾高电动机工作时 2#高压电源线的电压损失Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/2(186+175) (0.0680.7+0.0751.10.71)=64v式中：R电缆电阻R=L/(A)=1100/(9542.5)=0.27折算到低压侧后Rd= R/(6.3/3.15)2=0.27/4=0.068X电缆电抗，取 0.075/Km，下同（4）刮板输送机尾高电动机工作时 1#高压电源线的电压损失Ugx231/2I( Rcos+Xsin)=31/2461 0.0150.7=8.

12、4v式中：R电缆电阻R=L/(A)=240/(9542.5)=0.06折算到低压侧后Rd= R/4=0.06/4=0.015X电缆电抗，因电缆较短，为 240m，故此处不计入电抗值。（5）刮板输送机尾高电动机工作时 0#高压电源线的电压损失Ugx231/2I( Rcos+Xsin)=31/2461( Rcos+Xsin)=31/2461(0.0290.7+0.0750.90.71)=58v式中：R电缆电阻R=L/(A)=900/(18542.5)=0.115折算到低压侧后Rd= R/4=0.115/4=0.029则刮板输送机尾高电动机工作时，电源至电动机总的电压损失为：U=35+6.5+63+

13、8.4+58=171V3 KV 线路的允许电压损失为 3.15-30.95=0.3KV=300V171，完全可满足正常工作要求。2、采煤机工作时的电压损失（1）采煤机电源线的电压损失Uzx=KfPeR/UN=0.4511300.14/（30.9）=27V式中：R电缆电阻R=L/(A)=560/（9542.5）=0.14电缆线路的效率，取 0.9（2）采煤机工作时 2#移变的电压损失ebIUxuruIeU)sin%cos%(2267)71. 096. 37 . 05 . 0(18615. 3=6.9V采煤机工作时时 2#、1#、0#高压电源线的电压损失同前，分别为 63v、8.4、58v则采煤机

14、工作时，电源至采煤机的电压损失为：U=27+6.9+63+8.4+58=164V可见采煤机工作时电压损失也可完全满足正常工作要求。3、机巷空压机工作时的电压损失因机巷空压机和水泵、小绞车都是间歇工作，这些设备的总功率按 1台空压机工作计算Uzx=PeR/（UN）=900.37/（1.140.9）=32V式中：R电缆电阻R=L/(A)=1100/（7042.5）=0.37电缆线路的效率，取 0.9空压机工作时，1#移变的电压损失为：ebIUxuruIeU)sin%cos%(2385)71. 096. 37 . 056. 0(2172 . 1=2.4V1#线路的电压损失为：Ugx131/2I( R

15、cos+Xsin)=31/2240/（1.2/6）) (0.00170.7+0.0750.240.71)=30v式中：R折算到低压侧后的电阻R= 0.047/(6.3/1.2)2=0.00170#线路的电压损失为：Ugx031/2I( Rcos+Xsin)=31/2240/（1.2/6.3）) (0.004150.7+0.00240.71)=10v式中：R折算到低压侧后的电阻R= 0.114/(6.3/1.2)2=0.00415X= 0.0675/(6.3/1.2)2=0.0024空压机工作时总的电压损失为U=32+2.4+30+10=74.4V0.95=0.117KV=117V,因此空压机可

16、正常工作。4、风巷 18.5KW 慢速绞车工作时的电压损失Uzx=PeZ/（UN）=18.50.667/（1.140.9）=12V18.5KW 慢速绞车工作时，连续牵引绞车不会同时运行，故 17#电缆的电压损失约为 （此时 17#电缆中的电流按 1 台 55KW 慢速绞车、 1 台 18.5KW绞车、1 个 18.5KW 水泵同时运行、实际运行电流 73A 计算）Ugx131/2I( Rcos+Xsin)=31/273（0.1340.7+0.030.71)=1680.115=18v式中：R= 0.134X= 0.03慢速绞车工作时以上 2 项电压损失的和为U=12+18=30V630移变及其电

17、源线的电压损失相对于慢速绞车至630移变之间的电压损失要小，即低于 37V，故总的电压损失满足要求。三、启动电压损失校验1、刮板输送机启动时的电压损失校验（1）电动机最小启动电压：akeqUUmin3 . 22 . 13 . 3=2.38KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数（2）最小启动转矩时电动机负荷线电流：UUeqIIqeqminmin338. 2587 ）（ =345AIqe启动电流，因电动机高速运行时已低速运行，故其高速启动电流取 5 倍额定电流。（3）最小启动转矩时支线电压损失Uzxq31/2Iq min.Rzxcoszxq=31/23450.3360.45=9

18、0V（4）最小启动转矩时变压器的电压损失ebqIIxurubeUU)sin%cos%(2min.=3.15（3452+35） （0.50.55+3.960.84）/267=31V式中：Ig刮板机启动时，3#变压器正常工作电流减去刮板机正常工作电流的值Ig=175-702=35Acos因输送机启动，故取 0.55，又因对变压器而言，刮板机高速启动时，2 台电机同时启动，故启动电流为单台启动的 2 倍。（5）最小启动转矩时 6KV 2#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/29120.0710.6=68V式中：Igxq.min胶带机启动时干线 2 中的电流)sin

19、sin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（34520.45+2210.6）2+（34520.9+2210.8）21/2=912AIg2#高压电缆正常工作电流减去刮板机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时 2 台电机同时工作，故其电流Ig=175+186-702=221A式中：cosgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.6（6）最小启动转矩时 6KV 1#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/210090.0130.65=15V式中：Igxq.min刮板机启动时 1#高压电缆中的电流)sinsin()coscos(

20、22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（34520.45+3210.65）2+（34520.9+3210.76）21/2=1009AIg1#高压电缆正常工作电流减去刮板机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时 2 台电机同时工作，故其电流Ig=175+186+102-702=321A式中：cosgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.65（7）最小启动转矩时 6KV0#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/210090.0340.7=42V式中：Igxq.min刮板机启动时 0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按 1009A 计算式中：c

21、osgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.7则刮板输送机启动时总的电压损失为U=90+31+68+15+42=246V刮板机允许的电压损失为 30000.75=2250V， 启动时刮板机尾高电动机的实际电压为：U=3150-246=2904VUqmin=2380V2250V由以上计算可知，刮板机尾高可顺利启动。2、采煤机启动时电压损失（1）电动机最小启动电压：akeqUUmin2115. 3=2.22KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数（2）最小启动转矩时采煤机负荷线电流（按照 2 台截割电机不同时启动计算）因启动时只有 22KW 泵电机在转动，牵引不运行，故计算过程

22、中不再考虑采煤机其他电机的电流：UUeqIIqeqminmin322. 25 . 5105）（=427AIq.min启动电流（3）最小启动转矩时支线电压损失Uzxq31/2Iq min.Zzxcoszxq=31/24270.3780.45=127VZzx采煤机电缆阻抗（4）最小启动转矩时变压器的电压损失ebqIIxurubeUU)sin%cos%(2min.=3.15（427+139） （0.50.55+3.960.84）/267=24V式中：Ig采煤机启动时，2#变压器正常工作电流减去采煤机截割电机正常工作电流的值Ig=186-0.45105=139A0.451051 个截割电机负荷系数为

23、0.45 时的实际负荷电流cos因采煤机启动，故取移变此值为 0.55（5）最小启动转矩时 6KV 2#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Rgxcosgxq=31/27410.0710.6=55V式中：Igxq.min采煤机启动时干线 2 中的电流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（4270.45+3140.6）2+（4270.9+3140.8）21/2=741AIg2#高压电缆正常工作电流减去采煤机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时 2 台电机同时工作，故其电流Ig=175+186-0.45105=314Acosgxq最

24、小启动转矩时干线功率因数，取 0.6（6）最小启动转矩时 6KV 1#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/28390.0130.65=12V式中：Igxq.min采煤机启动时干线 2 中的电流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（4270.45+4160.65）2+（4270.9+4160.76）21/2=839AIg1#高压电缆正常工作电流减去采煤机正常负荷电流后折算到低压侧的电流值，正常工作时 2 台电机同时工作，故其电流Ig=175+186+102-0.45105=416A式中：cosgxq最小启动转矩时干

25、线功率因数，取 0.65（7）最小启动转矩时 6KV0#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/28390.0340.7=35V式中：Igxq.min刮板机启动时 0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按 839A 计算式中：cosgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.7则采煤机启动时总的电压损失为U=127+24+55+12+35=253V启动时采煤机截割电动机的实际电压为：U=3150-253=2897V30000.75=2250VUqmin=2220V，采煤机可顺利启动。根据以上计算可知，带式输送机距电源距离近，和刮板输送机尾高电动机功率相等，其电压损失

26、应小于刮板输送机尾高电机，且可顺利启动，故不再校核其电压损失，也不再校核其启动情况。3、空压机启动时的电压校核（1）电动机最小启动电压akeqUUmin2 . 25 . 01140=544V（2）电动机最小启动电流UUeqIIqeqminmin11405442 . 756）（ =192A（3）最小启动转矩时支线电压损失Uzxq31/2Iq min.Zzxcoszxq=31/21920.3780.5=63VZzx从移变低压至空压机之间 14#16#之间的电缆阻抗，Zzx=0.076+0.1512=0.378（4）最小启动转矩时变压器的电压损失ebqIIxurubeUU)sin%cos%(2min

27、.=1.2（192+225） （0.50.55+3.960.84）/385=5V式中：Ig空压机启动时，1#变压器正常工作电流减去空压机电机正常工作电流的值Ig=281-56=225A最小启动转矩时 6KV 1#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/213970.00180.65=3V式中：Igxq.min空压机启动时干线 1 中的电流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIIIIqgx=（1920.45+12090.65）2+（1920.9+12090.76）21/2=1397AIg1#高压电缆正常工作电流减去空压机正常负荷电流后

28、折算到低压侧的电流值Ig=2536 /1.2-56=1209A式中：cosgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.65（7）最小启动转矩时 6KV0#电源线的电压损失Ugxq31/2Iq min.Zgxcosgxq=31/212090.00490.7=7V式中：Igxq.min空压机启动时 0#高压电缆中的电流，为计算方便，仍按 1209A 计算式中：cosgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.7则空压机启动时总的电压损失为U=63+5+3+7=78V启动时空压机实际电压为U=1140-78=1062V，可正常启动。4、慢速绞车启动时的电压损失校验（1）电动机最小启动电压：akeqUUm

29、in26 . 02 . 1=0.66KVk生产机械所需最小启动转矩倍数a电动机额定启动转矩倍数（2）最小启动转矩时电动机负荷线电流：UUeqIIqeqminmin14. 166. 0711 ）（ =45A（3）最小启动转矩时支线（18#电缆）电压损失Uzxq31/2Iq min.Rzxcoszxq=31/2450.6590.45=23V（4）最小启动转矩时干线（17#电缆）电压损失Ugxq31/2Iq min.Rgxcosgxq=31/21200.1340.6=16V式中：Igxq.min慢速绞车启动时 17#电缆中的电流)sinsin()coscos(22min.jqgqqjqgqqIIII

30、Iqgx=（450.45+620.6）2+（450.9+620.8）21/2=120AIg17#电缆正常工作电流减去慢速绞车正常负荷电流的值，18.5KW 慢速绞车工作时，连续牵引绞车不会同时运行， 17#电缆中的正常工作电流按 1 台 55KW 慢速绞车、1 台 18.5KW 绞车、1 个 18.5KW 水泵同时运行、实际运行电流 73A 计算，则Ig=73-11=62A式中：cosgxq最小启动转矩时干线功率因数，取 0.6以上 2 项的和为：Uqmin=23+16=39v因 630 移变及其电源线的阻抗小，其电压损失也小，即低于 39V，而慢速绞车允许的启动电压损失为 12000.25=

31、300V，故慢速绞车启动时总的电压损失满足要求，绞车可正常启动第六节第六节阻抗计算阻抗计算阻抗计算的方法在前面已明确，在此不再对工作面各电缆、变压器的阻抗一一计算，只将计算结果列于附表。第七节第七节短路电流计算短路电流计算系统阻抗计算（折算至 3.15KV）Sxt=U2/SS= 3.152/100=0.1则各短路点的两相最小短路电流为：Id1=U/(2Z)=6300/20.482=6535A式中：Z= (0.1+0.017)2+0.02921/2/（3.15/6.3）2=0.482Id2=U/(2Z)（折算至 3.15KV）=6300/（20.7187）=4383A式中：Z= (0.1+0.0

32、17+0.005+0.021)2+(0.029+0.012+0.068)21/2/（3.15/6.3）2=0.0204+0.011881/2/（3.15/6.3）2=0.7187以下计算 d3d13的短路电流时忽略移变与移变、移变与组合开关之间连线的阻抗Id3=U/(2Z)=3150/（20.5555）=2835A式中：Z= (0.1+0.017+0.005+0.021+0.296+0.019)2+(0.029+0.012+0.068+0.0374+0.168)21/2=(0.4582+0.31442)1/2=0.5555Id4=U/(2Z)=3150/（20.5336）=2952A式中：Z=

33、(0.458-0.019+0.015)2+（0.3144-0.168+0.134）21/2=0.5336Id5= Id6=U/(2Z)=3150/（20.5786）=2722A式中：Z=(0.458-0.019+0.023)2+（0.3144-0.168+0.202）21/2=（0.4622+0.34842)1/2=0.5786Id7=Id8=3150/（20.531）=2967A式中：Z=(0.458-0.019+0.038)2+（0.3144-0.168+0.336）21/2=（0.4772+0.2332)1/2=0.531Id13=3150/（20.7166）=2213A式中：Z=(0.

34、458-0.019+0.042)2+（0.3144-0.168+0.139）21/2=（0.4812+0.28542)1/2=0.56Id14=U/(2Z)=1200/（20.367）=1636A式中：Z=R2+X21/2=（0.2872+0.2282)1/2=0.367R=（0.114+0.047）/（6.3/1.2）2+0.207+0.074=0.287X=（0.1+0.0675+0.018）/（6.3/1.2）2+0.205+0.0165=0.228Id15=U/(2Z)=1200/20.3756=1597A式中：Z=R2+X21/2=（0.2582+0.2732)1/2=0.3756R

35、=0.11+0.148=0.258X=0.24+0.033=0.273Id16=U/(2Z)=1200/20.508=1180A式中：Z=R2+X21/2=（0.4062+0.3062)1/2=0.508R=0.258+0.148=0.406X=0.273+0.033=0.306Id18=U/(2Z)=1200/20.8=750A式中：Z=R2+X21/2=（0.7932+0.13552)1/2=0.8R=0.134+0.659=0.793X=0.0005+0.03+0.105=0.1355系统阻抗Sxt=U2/SS/（6.3/1.2）2= 1.22/100/27.56=0.0005Id17=

36、U/(2Z)=1200/20.4896=1225A式中：Z=R2+X21/2=（0.4822+0.0862)1/2=0.4896R=0.793-660/（42.550）=0.4820.075=0.086660/（42.550）上口至 6#馈电的电缆电阻第八节第八节开关整定与灵敏度校验开关整定与灵敏度校验组合开关所带负荷中，线路最长而功率最大的线路当属采煤机和刮板机尾高，因而这 2 路的灵敏度最低，若此 2 路灵敏度满足要求，则其他支路的灵敏度也满足要求， 因此 2 个组合开关各支路灵敏度校验工作只在这 2路中进行即可。一、1#组合开关整定1、采煤机采煤机过载整定Igz=2 Ie=2105=21

37、0A，整定为 210A采煤机短路整定IdluImqe+I =5.5105+0.45（258-210）=599A，整定为 704A灵敏度校验kLId13/ Idlu=2213/704=3.141.5，满足要求。由计算可知，采煤机 2 个截割电机不可同时启动，必须错开启动时间，否则灵敏度处于临界状态。2、乳化液泵乳化液泵过载整定Igz=Ie=51A，整定为 51A乳化液泵短路整定Idlu=751=357A，整定为 407A3、喷雾泵喷雾泵站过载整定Igz=Ie=23A，整定为 23A乳化液泵短路整定Idlu=723=161A，整定为 184A二、2#组合开关整定1、刮板输送机刮板输送机尾低、头低过

38、载整定Igz= Ie=57A，整定为 57A刮板输送机尾低、头低短路整定Idlu=557=285A，整定为 342A刮板输送机尾高、头高过载整定Igz= Ie=87A，整定为 87A刮板输送机尾高、头高短路整定Idlu=687=522A，整定为 609A刮板输送机尾高灵敏度校验kLId7/ Idlu=2967/609=4.871.5，满足要求2、转载机转载机低速过载整定Igz= Ie=57A，整定为 57A转载机低速短路整定Igz= 6Ie=557=285A，整定为 342A转载机高速过载整定Igz= Ie=87A，整定为 87A转载机高速短路整定Idlu=687=522A，整定为 609A3

39、、破碎机过载整定Igz= Ie=43A，整定为 43A短路整定Igz= 6Ie=643=252A，整定为 301A三、低压馈电开关整定1、4#低压馈电开关（按 1 台空压机和 1 台 11.4KW 小绞车泵同时运行整定）过载整定Igz= 55.6+7=63A，整定为 65A短路整定IdluImqe+I =400+7=407A，407/656.3，取 7 倍，即整定为765=455A灵敏度校kLId16/ Idlu=1180/455=2.61.5，满足要求。2、3#低压馈电开关（按 1 台空压机和 18.5KW 水泵同时运行整定）过载整定Igz= 55.6+11=67A，整定为 70A短路整定I

40、dluImqe+I =400+11=411A，411/706，取 7 倍，即整定为770=490A灵敏度校验：主保护区kLId15/ Idlu=1597/490=3.21.5，满足要求。后备保护区 kLId16/ Idlu=1180/490=2.41.2，满足要求。3、2#低压馈电开关（下山胶带机、空压机、水泵、绞车等）过载整定： Igz= 67+0.655.6=100A，整定为 100A短路整定： IdluImqe+I =400+11+0.655.6=444A， 444/706.3， 取 8 倍，即整定为 870=560A灵敏度校验：后备保护区kLId15/ Idlu=1597/560=2.

41、851.2，满足要求。4、7#低压馈电开关过载整定： Igz= 0.62122=145A，整定为 150A短路整定： 按照其额定电流整定，即整定为 Idlu=2122=244A，244/1501.7，取 2 倍，即整定为 2150=300A5、1#低压馈电开关整定1#低压馈电开关电流只比 7#馈电开关多了 5KW 拉紧电机、1.1KW 主电机冷却风机及照明等，因此整定值只比 7#馈电开关稍大即可过载整定为 155A短路整定 2 倍，即 310A6、5#低压馈电开关（按 110KW 连续牵引绞车和 1 台 18.5KW 绞车同时运行计算）过载整定Igz= 0.7（69+12）=57A，整定为 6

42、0A短路整定IdluImqe+I =769+0.712=492A，492/608.2，取 9 倍，即整定为 960=540A灵敏度校验：主保护区kLId17/ Idlu=1225/540=2.261.5，满足要求。后备保护区 kLId16/ Idlu=750/540=1.391.2，满足要求。7、6#低压馈电开关（按 1 台 18.5KW 绞车计算）过载整定Igz=12A，整定为 15A短路整定Imqe=84A，84/15=5.6，取 7 倍，即整定为 715=105A灵敏度校验：主保护区kLId18/ Idlu=750/1057.11.5，满足要求。四、移变整定1、3#移变整定与灵敏度校验移变的主保护区为移变至组合开关，此线路很短，不到 20m，短路电流很大，不必校验其主保护区的灵敏度，只需对备用保护区的灵敏度进行校验即可，备用保护区中，灵敏度最低的为：3#主变的刮板机尾高电缆末端、2#移变的采煤机电缆末端，若此 2 个支路后备保护的灵敏度符合要求，则其他所有支路的后备保护都符合要求。（1）低压侧整定3#移变 1 回路过载整定Igz= 0.7（87+43）=59A，整定为 65A3#移变 1 回路短路整定Idlu= Imqe+I =875+ 59-0.45X87