折标煤系数表

1、1、能源的实物量单位表1常见的能源实物量计量单位及采用情况能源形式单位使用国家和地区固体能源 液体能源吨（t）世界各地原油吨（t）中国、独联体、东欧各国桶（bbl）西方各国成品油升（ L）中国、独联体、东欧各国加仑（gal）西方各国标准立方米（STm3）中国、独联体气体能源标准立方央尺（ncf）西方各国电力千瓦时（kW h）世界各地注：1、表中桶是指石油桶，约等于159L。2、加仑分美国加仑（USgal）和英国加仑（UKgal） ,1USgal=3.785L,1UKgal=4.546L2、能量单位换算表2 能量单位换算表能量单位焦耳J千瓦时kW h国际蒸汽 表千卡kcal rr热化学千 卡K

2、cal th20 C千卡kcal20英热单位Btu焦耳12.77 8x2.3885 x2.3901 x2.3914 x9.4781 xJ10-710-410-410-410-4千瓦时-68.5985 x8.6042 x8.6091 x3.4121 x3.6 x 101kW h102102102103国际蒸汽表千卡4.1868 x1.1630 x11.00071.00123.9683kcal rr10310-3热化学千卡4.1840 x1.1622 x9.9933 x -34-111.00063.96574八31010K cal th1020 C千卡4.1816 x1.1616 x9.9876

3、x9.9943 x43414313.9671kcal20/只310101010英热单位1.0551 X2.9307 X2.5200 X2.5217 X2.5231 X1Btu10310-410-110-110-13、当量单位不同能源的实物量是不能直接进行比较的。 由于各种能源都有一 种共同的属性，即含有能量，且在意定条件下都可以转化为热，为了 便于对各种能源进行计算，对比和分析，我们可以首先选定某种统一 的标准燃料作为计算依据，然后通过各种能源实际含热值与标准燃料 热值之比，即能源折算系数，计算出各种能源折算成标准燃料的数量。 所选标准燃料的计量单位即为当量单位。国际上习惯采用的标准燃料有两种

4、：标准煤（又称煤当量）和标 准油（又称油当量）。标准煤（煤当量）：我国GB2589 -1990综合能耗计算通则的 规定，应用基低位发热量等于 29.3076MJ的燃料，称为1kg标准煤。 统计中可采用“吨标准煤”，用符号tee表示。标准油（油当量）：我国采用的油当量热值为41.87MJ。常用单位 有油当量（符号toe）和桶油 当量 （符号boe）。原国家经委、国家统计局在1986年重点工业、交通运输企业能 源统计报表制度中规定了各类能源折算系数，详见表3-3。表3 能源折算标准煤参考系数能源名称平均低位发热量折算标准煤系数原煤20934kJ/kg0.7143kgce/kg洗精煤26344 kJ

5、/kg0.9000kgce /kg洗中煤8363 kJ/kg0.2857kgce /kg焦炭28470kJ/kg0.9714kgce /kg原油41868 kJ/kg1.4286kgce /kg汽油43124 kJ/kg1.4714kgce /kg煤油43124 kJ/kg1.4714kgce /kg柴油42705 kJ/kg1.4571kgce /kg重油41868 kJ/kg1.4286kgce /kg天然气38979kJ/ m31.3300 kgce /m3焦炉煤气317981kJ/ m30.6143kgce / m炼厂干气46055kJ/ m31.5714kgce /m3液化石油气35

6、0160kJ/ m31.7143kgce / m电力3600KJ/(kW h)(当量)0.1229 kgce /kW h11840kJ/(kW h ) (等价)0.4040 kgce /kW h热气按热焓计算0.03412 kgce /MJ煤泥8374-1260 kJ/kg/kg泥炭6280-10467 kJ/kg/kg煤焦油33453 kJ/kg1.1429kgce /kg粗苯41816 kJ/kg1.4286kgce /kg应当说明的是:a）原则上煤炭类应采用企业实测单位质量的发热值。如不具 备实测条件时，可采用煤矿发货单上的单位质量的发热值，或参照原煤炭部1979年煤炭质量规格及出厂价格

7、 中的 发热量计算。b）各种燃气及生物质能的发热量应采用实测值，再折算成标准煤当量，如无条件实测时可参照表 4中的数值进行计算。通常，燃气的统计单位取 KJ/m 3，生物质能取kJ/kgc） 某些耗能工质的平均等价热值与折算系数见表5。表4各类燃气及生物质能折算系数汽田气8500kcal/ m 31.214kgce/ m 3油田半生气9300kcal/ m 31.329kgce/ m 3煤矿瓦斯3500-4000 kcal/ m30.5-0.571 kgce/ m3焦炉煤气4300 kcal/ m 30.614 kgce/ m 3焦炭制气3900 kcal/ m 30.557 kgce/ m

8、3发生炉煤气1250 kcal/ m 30.179 kgce/ m 3压力气化煤气3600 kcal/ m 30.514 kgce/ m 3重油催化裂解气4600 kcal/ m 30.657 kgce/ m 3重油热裂解煤气8500 kcal/ m 31.214 kgce/ m 3水煤气2500 kcal/ m 30.357 kgce/ m 3人粪4500kcal/kg0.643kgce/kg牛粪3300 kcal/kg0.471 kgce/kg猪粪3000 kcal/kg0.429 kgce/kg羊、驴、马、骡粪3700 kcal/kg0.529 kgce/kg鸡粪4500 kcal/kg

9、0.643 kgce/kg大豆秆、棉花秆3800 kcal/kg0.543 kgce/kg稻秆3000 kcal/kg0.429 kgce/kg麦秆3500 kcal/kg0.500 kgce/kg玉米秆3700 kcal/kg0.529 kgce/kg杂草3300 kcal/kg0.471 kgce/kg树叶3500 kcal/kg0.500 kgce/kg薪柴4000 kcal/kg0.571 kgce/kg沼气5000 kcal/ m 30.714 kgce/ m 3表5 某些耗能工质的平均等价热值与折算系数耗能工质名称平均等价热值折算标准煤系数新鲜水1800 ( 1200-2000 )

10、0.257kgce/tkcal/t循环水1000 ( 800-1200 )0.143kgce/kgkcal/t软化水3400 kcal/t0.486 kgce/kg除氧水6800 kcal/t0.943 kgce/kg鼓风210kcal/m 30.030kgce/m3压缩空气280 kcal/m 30.040 kgce/m 3二氧化碳气1500 kcal/m 30.214 kgce/m 3氧气2800 kcal/m 30.400 kcal/m 3氮气4700 kcal/m 30.671 kcal/m 3电石14550kcal/kg2.079kgce/kg乙炔58200 kcal/m 38.31

11、4 kcal/m 3附录A耗能工质能源等价值序 号名称单位能源等价值备注热值MJ （兆焦）折标煤 kg （千克）1液体新鲜水t （吨）7.53500.2571指尚未使用过的 自来水，按平均耗 电计算2软化水t （吨）14.23470.48573气体压缩空 气m3 （立方米）1.17230.04004二氧化碳m3 （立方米）6.28060.21435氧气m3 （立方米）11.72300.40006氮气m3 （立方米）11.723019.67710.40000.6714当副产品时 当主产品时7乙炔m3 （立方米）243.67228.3143按耗电石计算8固体电石kg （千克）60.91882.07

12、86按平均耗焦炭、电 等计算地基极限荷载是指地基土体完全发生剪切破坏时所承受的荷载，目前对于地基极限荷载的计算理论仅限于整体剪切破坏型式。对于局部剪切破坏及刺入剪切破坏，尚无可靠的计算方法，通常是先按 整体剪切破坏型式进行计算，再作某种修正。极限荷载的求解有两类途径：一类是根据土体的极限平衡原理，另一类是根据模型试验。先假定 在极限荷载作用时土中滑动面的形状，然后根据滑动土体的静力平衡条件求解极限荷载。这类方法又 由于假设的滑动面形状不同，导出了多种形式的计算公式。太沙基公式太沙基在1943年提出了确定条形浅基础的极限荷载公式。太沙基认为当基础的长宽比1/ b>5及基础埋深d<b时

13、，就可视为条形浅基，基底以上土体看作是作用在基础两侧的均布荷载q=Yd o太沙基假定基础底面是粗糙的，地基的滑动面形状如图7-4所示，可分为三个区:q二 j DGEncDF45 -图7-4I区-基础底面下的土楔ABC由于假定基底是粗糙的，具有很大的摩擦力，因此AB不会发生剪切位移，该区内土体处于弹性压密状态，它像一个“弹性核”随基础一起向下移动；II区-滑动面按对数螺旋线变化，在 C点处螺旋线的切线垂直，D E点处螺旋线的切线与水平线成 45° - © /2 角;III区-被动朗金区（底角与水平线成45° - © /2角的等腰三角形）根据弹性土楔的静力平

14、衡条件，可求得地基的极限荷载:式中：C- 土的粘聚力，KPaPu = ybNr+qNcNcq-基础两侧土压力q=Y od,若地基土是均质，则基础两侧土压力q=Y d；若地基土是非均质，则丫 o是基底以上土的加权平均重度；d-基底埋深，m ；b基础宽度，m ；Nr、Nq> NC-无量纲承载力系数，可根据内摩擦角从 表7-2查出。以上公式只适用于地基土整体剪切破坏情况，即地基土较密实，其P-S曲线有明显的转折点，破坏前沉降不大等情况。对于松软土质，地基破坏是局部剪切破坏，沉降较大，其极限荷载较小。太沙 基建议采用较少的© C值代入公式计算极限荷载，即得：f2F2tan (p = t

15、an<pT c = c33此时极限荷载公式为:耳=+ 佻帆 + crN-M*式中N '、NC'、Nq'是相应于局部剪切破坏情况的承载力系数，根据降低后的摩擦角© '查表7-2。表7-2太沙基公式承载力系数表©0°1510°15°20°25°30°35°40°45°N00.511.201.804.011.021.845.4125326Nq1.01.642.694.457.4212.722.541.481.3173.35.717.329.5812.91

16、7.625.137.257.795.7172.2上述公式只适用于条形基础，对方形和圆形基础，太沙基建议按下列修正公式计算地基极限荷载: 方形基础：整体剪切破坏:-亠皿叫+ 04#勿巧局部剪切破坏:p哉-十 /o也叫十 0.4-ybNj.圆形基础:整体剪切破坏：pu =L 2cNc十皿叫十0+ 6卩旺忆局部剪切破坏：仇=+ YdN 十0,印叽式中r为圆形基础的半径，其余符号同前。对于矩形基础（宽为b,长为I），可近似按b/l值，在条形基础（b/l=O ）与方形基础（b/l=1 ）的承 载力之间用插入法求得。各种材料摩擦系数表摩擦系数是指两表面间的 摩擦力和作用在其一表面上的垂直力之比值。它是 和

17、表面的粗糙度有关，而和接触面积的大小无关。依运动的性质，它可分为动摩 擦系数和静摩擦系数。现综合具体各种材料摩擦系数表格如下。B 料 材擦 摩 静滑动摩 擦擦 摩 静滑动摩 擦铝铝430铝钢 碳 低160474W) 铁 铸2同 黄306同 青22同 青钢60镉镉5050镉钢 碳 低461151070胶 橡49珞珞140330铜192铜铜10铜钢 碳 低3506380钢220-石 刚 金石 刚 金11 0-05石 刚 金属 金50-010璃 玻璃 玻.0-904060-1璃 玻属 金7-5030-2璃 玻065墨 石墨 石110墨 石钢110真 墨真 zf 墨 石00-50碳 硬 高碳 硬 高6

18、00.12 -0.14碳 硬 高钢40-040铁铁120-51铅43革 皮4-30革 皮>) 云口 属 金620革 皮4革 皮16025镁镁6035002020钢 碳 低6600.15 -0.25胶 橡26048胶 橡54023钳钳.2520880钢5-4050-4烯 乙 苯 聚烯 乙 苯 聚550烯 乙 苯 聚钢烯 乙 聚钢22 a胶 橡 成 合干 青 沥胶 橡 成 合W) 青 沥胶 橡 成 合7 干 /V 土 凝 昆胶 橡 成 合7 湿/V 土 凝 昆石 宝 蓝石 宝 蓝2203X-3X-4550铜 青 结 烧钢-30胶 橡 成 合4-1- -钢索450钢同 黄53090钢 碳 低同

19、 黄15044钢 碳 低32钢4120钢22060墨 石120090钢墨 石110钢 碳 低铅590595030钢 碳 低物 合 索33钢物 合 索530烯 乙 聚220烯 乙 苯 聚钢 碳 低钢 碳 低0750421 0-钢钢 锌 镀545-烯 乙 氟 四 聚钢00040烯 乙 氟 四 聚烯 乙 氟 四 聚00040锡23鸨 化 碳鸨 化 碳52 a2-20鸨 化 碳钢6-4020-08鸨 化 碳铜530鸨 化 碳铁8 一O 一4) 头 木50-520W) 头 木2>) 云口 属 金W) 属 金266土 凝 昆260锌锌60锌500012B 料 材擦 摩 静滑动摩 擦擦 摩 静滑动摩

20、擦注:表中摩擦系数是试验值，只能作近似参考固体润滑材料固体润滑材料是利用固体粉末、薄膜或某些整体材料来减少两承载表面 间的摩擦磨损作用的材料。在固体润滑过程中，固体润滑材料和周围介质 要与摩擦表面发生物理、化学反应生成固体润滑膜，降低摩擦磨损。 中文名固体润滑材料 米用材料固体粉末、薄膜等 作用减少摩擦磨损使用物件齿轮、轴承等目录1. 1基本性能2. 2使用方法3. 3常用材料基本性能1）与摩擦表面能牢固地附着，有保护表面功能固体润滑剂应具有良好的 成膜能力，能与摩擦表面形成牢固的化学吸附膜或物理吸附膜，在表面附着，防止相对运动表面之间产生严重的熔焊或金属的相互转移。2）抗剪强度较低固体润滑剂

21、具有较低的抗剪强度，这样才能使摩擦副的摩擦系数小，功率损耗低，温度上升小。而且其抗剪强度应在宽温度范围 内不发生变化，使其应用领域较广。3）稳定性好，包括物理热稳定，化学热稳定和时效稳定，不产生腐蚀及 其他有害的作用物理热稳定是指在没有活性物质参与下，温度改变不会引 起相变或晶格的各种变化，因此不致于引起抗剪强度的变化，导致固体的 摩擦性能改变。化学热稳定是指在各种活性介质中温度的变化不会引起强烈的化学反 应。要求固体润滑剂物理和化学热稳定，是考虑到高温、超低温以及在化 学介质中使用时性能不会发生太大变化，而时效稳定是指要求固体润滑剂 长期放置不变质，以便长期使用。此外还要求它对轴承和有关部件

22、无腐蚀 性、对人畜无毒害，不污染环境等。4）要求固体润滑剂有较高的承载能力因为固体润滑剂往往应用于严酷 工况与环境条件如低速高负荷下使用，所以要求它具有较高的承载能力， 又要容易剪切。使用方法1）作成整体零件使用某些工程塑料如聚四氟乙烯、聚缩醛、聚甲醛、聚 碳酸脂、聚酰胺、聚砜、聚酰亚胺、氯化聚醚、聚苯硫醚和聚对苯二甲酸 酯等的摩擦系数较低，成形加工性和化学稳定性好，电绝缘性优良，抗冲 击能力强，可以制成整体零部件，若采用环璃纤维、金属纤维、石墨纤维、 硼纤维等对这些塑料增强，综合性能更好，使用得较多的有齿轮、轴承、 导轨、凸轮、滚动轴承保持架等。2）作成各种覆盖膜来使用通过物理方法将固体润滑

23、剂施加到摩擦界面 或表面，使之成为具有一定自润滑性能的干膜，这是较常用的方法之一。 成膜的方法很多，各种固体润滑剂可通过溅射、电泳沉积、等离子喷镀、 离子镀、电镀、粘结剂粘结、化学生成、挤压、浸渍、滚涂等方法来成膜。3）制成复合或组合材料使用所谓复合（组合）材料，是指由两种或两种 以上的材料组合或复合起来使用的材料系统。这些材料的物理、化学性质 以及形状都是不同的，而且是互不可溶的。组合或复合的最终目的是要获 得种性能更优越的新材料，一般都称为复合材料。4）作为固体润滑粉末使用将固体润滑粉末（如MoS2 ）以适量添加到润滑油或润滑脂中，可提高润滑油脂的承载能力及改善边办润滑状态等，如MoS2油

24、剂、MoS2油膏、MoS2润滑脂及 MoS2水剂等。常用材料1) 二硫化钼(1) 低摩擦特性。(2) 高承载能力。(3) 良好的热稳定性(4) 强的化学稳定性(5) 抗辐照性(6) 耐高真空性能2) 石墨石墨在摩擦状态下，能沿着晶体层间滑移，并沿着摩擦方向定向。石墨 与钢、铬和橡胶等的表面有良好的粘附能力，因此，在一般条件下，石墨 是一种优良的润滑剂。但是，当吸附膜解吸后，石墨的摩擦磨损性能会变 坏。所以，一般倾向于在氧化的钢或铜的表面上以石墨作润滑剂。3) 氟化石墨与石墨或二硫化钼相比，它的耐磨性好，这是由于氟碳键的结合能较强所致。层与层之间的距离比石墨大得多，因此更容易在层间发生剪切。由

25、于氟的引入，使它在咼温、咼速、咼负荷条件下的性能优于石墨或二硫化 钼，改善了石墨在没有水气条件下的润滑性能。4) 氮化硼氮化硼是一种新型陶瓷材料，高温、高压下可烧结而成。氮化硼的密度 为2. 27g/cm3，熔点为31003300 C；莫氏硬度为 2;在空气中摩擦系数 为0. 2，而在真空中为 0. 3;在空气中热安定性为700°C，而在真空中为1587°C它耐腐蚀，电绝缘性很好，比电阻大于10-6Q. cm；压缩强度为170MPa;在c轴方向上的热膨胀系数为41X10-6/C而在d轴方向上为一2. 3X10-6;在氧化气氛下最高使用温度为900C,而在非活性还原气氛下可达

26、2800 C,但在常温下润滑性能较差，故常与氟化石墨、石墨与二硫化 钼混合用作高温润滑剂，将氮化硼粉末分散在油中或水中可以作为拉丝或 压制成形的润滑剂，也可用作高温炉滑动零件的润滑剂，氮化硼的烧结体 可用作具有自润滑性能的轴承、滑动零件的材料。5) 氮化硅氮化硅属于六方晶系，是一种陶瓷材料，不具备石墨那样的层状构造， 也没有氧化铅那样的塑性流动性，由于粒子硬度高，所以在粉末状态不具 有润滑性。但其成形体表面经过适当精加工，由于与其接触的微凸体点数 减少可呈现出低摩擦系数。据研究结果称，表面精加工至0. 050. 025叩时，摩擦系数可达 0. 01 .氮化硅的而磨性因环境气氛、负荷、速度等条件

27、 及表面粗糙度不同而变化。在干摩擦条件下耐磨性良好。6) 聚四氟乙烯聚四氟乙烯有很好的化学安定性和热稳定性。在高温下与浓酸、浓碱、 强氧化剂均不发生反应，即使在王水中煮沸，其重量及性能都没有变化。而且它在很宽的温度范围和几乎所有的环境气氛下，都能保持良好化学安定性、热稳定性以及润滑性。聚四氟乙烯具有各向异性的特性，在滑动摩擦条件下，也能发生良好的定向。它的摩擦系数比石墨、MoS2都低。一般聚四氟乙烯对钢的摩擦系数常引用为0. 04，在高负荷条件下，摩擦系数会降低到0. 016。7）尼龙尼龙的摩擦系数随负荷的增加而降低，在高负荷条件下，摩擦系数可以降至0. 10. 15左右；在摩擦表面存在有油或

28、水时，摩擦系数有更大的 下降趋势。尼龙的摩擦系数还随着速度的增加或表面温度的升高而下降。尼龙的耐磨损性好，特别是在有大量尘土、泥砂的环境中，它所表现出 来的耐磨损性是其他塑料无法与之相比的。在摩擦表面上有泥砂、尘土或 其他硬质类材料存在时，尼龙的耐磨性比轴承钢、铸铁甚至比经淬火表面 镀铭的碳钢还要好。在应用尼龙材料时， 要特别注意选择与其相互对摩的材料。在摩擦界面有硬质微粒存在时，尼龙的耐磨损性是一般钢材不能与之相比的。如用尼 龙轴瓦代替表铜轴瓦时，被磨损的是轴，轴是不易更换零件，它被磨损后 会带来严重后果。尼龙的缺点是：吸潮性强、吸水性大、尺寸稳定性差，这在铸型尼龙表 现得更为突出。尼龙的热传导系数小，热膨胀系数大，加之摩擦系数也不 算低，因此最好用于有油至少是少油润滑和有特殊冷却装置的条件