螺旋焊管的成型技术

1、48焊管第27卷第3期2004年5月螺旋焊管的成型技术白忠泉(摘要题进行了研究,。预弯弹复1一种线接触式内压辊1.1设计方法在螺旋焊管产品中,经常可以看到一些钢管的管体上存在着波浪弯压痕,这种波浪弯压痕属制造缺陷。导致钢管波浪弯压痕的直接原因是制造过程中成型装置内压辊辊形设置不合理。过去由于缺乏内压辊辊形设置的应用技术,内压辊辊形只能用比较法确定,结果与理想的辊形差距较大,这是导致钢管波浪弯压痕的主要原因。轧辊与管坯的接触状态由轧辊的表面形状决定。笔者所述“一种线接触式内压辊”采用了一种新的内压辊辊形曲线设计方法,利用这种方法设计的辊形,能够与被预弯管坯保持线接触,避免由于点接触而对管坯产生的

2、波浪弯压痕,提高钢管的外观质量;同时能够使带钢在成型的预弯过程中变形均匀,提高钢管的内在质量。本方法所述的内压辊辊形曲线是指内压辊的母线形状。由于内压辊的母线形状通常设计为圆弧形,所以本方法所述的内压辊辊形曲线的设计实际上就是内压辊母线半径的设计。图1是螺旋焊管成型内压辊工作位置示意图。图中:rt内压辊辊面在管坯轴线方向投影的弧半径;rb内压辊的半径;rm内压辊的母线半径;abrt的弧长;a1b1ab在俯视图的投影。图中各参数之间的关系为(经验公式):2rm=(rt-rbsin2n)/cosn图1成型内压辊工作位置示意图确定内压辊为线接触时(此时rt=R2n)所适用的内压辊母线半径rm。rm确

3、定后,适用于特定条件的线接触式内压辊的辊形也就确定了。1.2方法的应用1.2.1设计新辊形(确定内压辊的母线半径)根据螺旋焊管产品的工艺设计结果,提取必要的参数值作为实施本设计方法的输入条件,这些条件包括:内压辊的半径rb;内压辊的安装角度n;预弯管坯的内半径R2n,并令rt=R2n。将上述参数值代入(1)式,得出内压辊的母线半径rm,rm值确定后,适用于预弯管坯(半径为R2n)的线接触式内压辊的辊形也就确定了。(1)(2)1.2.2验证已知辊形的适用性或rt=rbsin2n+rmcos2n给出内压辊的已知条件,这些条件包括:内压辊的半径rb;内压辊的母线半径rm;内压辊的安根据(1)式,当已

4、知参数rb,n,R2n时,便可以第27卷第3期白忠泉:螺旋焊管的成型技术49装角度n。将上述值代入(2)式,得出内压辊的投影半径rt,并令rt=R2n,则适用于已知辊形的线接触式预弯管坯的内半径R2n也就确定了。2成型预弯的定位预弯与定径是螺旋焊管成型过程中的主要工序。预弯的主要目的是解决管坯的弹复问题,。预弯与定管坯。2.1预弯与弹复的基本状态图图2为带钢(中性层)弯曲与弹复的状态示意图,图中:AC为R1z的控制范围;CG为R2z的控制范围,中心为O2;GD为R3z的控制范围,中心为O3;在图2中,C点为AC与CG的拐点,AC与CG图4正弹复设置示意图在C点处的斜率相等(公切)。G点为CG与

5、GD的拐点,CG与GD在G点处的斜率相等(公切)。这种设置比较真实地反映了带钢弯曲过程中曲率的变化情况。2.2预弯的定位方法根据图2,我们就能够解决成型预弯的定位问题,即这种定位必须以G点为基准点,使定径弧、预弯弧、弹复弧在G点公切。因为只有这样的定位方法才能满足预弯弧在定径套内的充分弹复。为了便于叙述我们可以把这种方法叫做“公切”定位法。图3图6为按G点公切设置的不同弹复状态的预弯定位示意图,其中:图5负弹复设置示意图图6适量成型设置示意图(1)图3为等量预弯设置示意图,这种设置的特点是符合“公切”条件;预弯值(R2z)与定径值(Rz)相等;预弯中心(O2)与定径中心(OD)同心;管坯的正弹

6、复量(R3z)处于最大状态;图2带钢的弯曲与弹复示意图R2z,R3z,Rz所对应的弧在G点有公切线。(2)图4为正弹复设置示意图,这种设置的特50焊管2004年5月点是符合“公切”条件;管坯的弹复量(R3z)为正值(向外弹);R2z,R3z,Rz所对应的弧在G点有公切线;预弯值(R2z)小于定径值(Rz)。(3)图5为负弹复设置示意图,这种设置的特点是符合“公切”条件;管坯的弹复量(R3z)为负值(向内弹);R2z,R3z,Rz所对应的弧在G点有公切线;预弯值(R2z)比正弹复设置时要小。(4)图6特点是符合“)值(Rz)相等(OD)同心;R2z,z所对应的弧在G点有公切线。众所周知,实际意义

7、的适量成型是不存在的。因此,当选用这种方法时,应当有相应的辅助控制手段。(5)图7为一种非“公切”设置示意图,这种设图8公切、正压预弯法置的特点是R2z,R3z,Rz所对应的弧在G点呈相交状态,不符合“公切”条件;预弯中心(O2)与定径中心(OD)在同一条垂线上;预弯值(R2z)小于或等于定径值(Rz);工件值(Rg)小于定径值(Rz)。显然,这是一种不合理的设置状态。3.2基本原理充分发挥;(2)容易实现内压辊外表面与预弯弧内表面的线接触,避免由于点接触产生的压力集中而将管坯压出波浪弯压痕;(3)内压辊中心与定径套中心之间需具备横向相对移位功能;(4)能够适用于对弹复有要求的管坯控制。图8为

8、本控制方法的原理示意图。图中#XOY为平面直角坐标系;A(XA,YA)为0辊的定位控制点,F0为0#辊的作用力;B(XB,YB)为1#辊的定位控制点,F1为1#辊的作用力,1为F1的夹角,R1z为该阶段输入带钢的中性层半径,O1(X1,Y1)为R1z的弧心,AC为带钢变形的第一图7预弯与定径对中设置示意图3成型控制方法(一)公切、正压预弯法公切、正压预弯的含义就是在预弯成型的控制过程中(见图8),预弯弧(R2z)、弹复弧(R3z)与定径弧(Rz)在3#辊处公切,内压辊的力作用线(F2)与预弯弧(R2z)的垂直中心线相重合,即内阶段,也叫输入阶段;U(XU,YU)为2#辊的定位控制点,F2为2#

9、辊的作用力,R2z为该阶段输入带钢的中性层半径,其外半径为R2w,内半径为R2n,O2(X2,Y2)为R2z的弧心,R2w的曲率区间为CG,CG为带钢变形的第二阶段,也叫预弯阶段;C(XC,YC)为R1n与R2w的拐点,在此截面处带钢只受内剪力,而弯矩为零,FC与FC是该截面处的一组平衡内剪力。C点的位置夹角为C,#B点与C点的位置夹角为BC;G(XG,YG)为3压辊的作用力垂直正压。3.1主要特征(1)内压辊受正压力,轧辊的承载能力能够第27卷第3期白忠泉:螺旋焊管的成型技术#辊的定位控制点,F3为3#辊的作用力,3为351r3自由弹复后中性层相对弯曲半径,mm;M2弯曲力矩,Nmm;E弹性

10、模量,E=2.1105MPa;k0相对强化模数,其值为2.1/;k1形状系数,其值为1.5。O2点坐标:X2=XG-R2w3,Y2G;:XU=2,2R2n;:CX2-R2wsinC,辊的夹角;G点是预弯弧(R2w)的末点,也是定径弧(Rw)的起点和弹复弧(R3w)的起点,G点是以上三弧的公切点;沿定径位置(Rw)布置的一套控制辊,通常称为定径辊,当采用外控定径方法时轧辊布置在管坯的外侧,当采用内控定径方法时轧辊布置在管坯的内侧。Rz为管坯中性层半径,OD(XD,YD)为Rz的圆心点。H(XH,YH)点为受控管坯的最低点,坯,定径三个阶段的位置是由0辊、1辊、2辊、3辊、定径辊所决定的,因而只#

11、YC=Y2-R2wcosC;)=M2/R2zsinC截面剪力:FC(FCC。(3)输入段参数(第一阶段参数)O1点坐标:X1=-(R1z+R2z)sinC,Y1=Y2-(R1z+R2z)cosC;2弯矩值:M1=K1+2(r1s/E)Ws;要确定了0辊、1辊、2辊、3辊、定径辊的安装位置,既确定了A,B,C,H,U,G各点的位置,也就实现了对带钢的输入、预弯和定径的控制。3.3设计要点3.3.1给出条件(1)确定基准面一般以安装成型装置的设备#BC夹角:;BC=arcsinM1/R1zFC1#辊夹角:1=C-BC;B点坐标:XB=R1z-t/2sin1+X1,表面为基准面(X轴在该面内)。(2

12、)确定H点坐标XH=0,YH=h。(3)给出设定条件3#辊夹角3值(或G(4)各辊作用力3#辊:F3=M2/R2zsin3;YB=R1z-t/2cos1+Y1;A点坐标:XA=X1,YA=Y1+R1z-t/2。点坐标值XG,YG中的一个);拐点C夹角C值(或C点坐标值XC,YC中的一个);输入钢带的r1值(或A点坐标值XA,YA中的一个)。2#辊:F2=1/tanC+1/tan3M2/R2z;1#辊:F1=FCsinC/sin1;0#辊:F0=FCsinBC/sin1。3.3.2参数计算(1)定径段参数(第三阶段参数)OD点坐标:XD=0,YD=Rw+YH;4成型控制方法(二)公切、偏压预弯法

13、公切、偏压预弯的含义就是在预弯成型的控制过程中(图9),预弯弧(R2z)、弹复弧(R3z)与定径弧(Rz)在3#辊处公切,内压辊的力作用线(F2)相对预弯弧(R2z)的垂直中心线有一个偏转角,即内压辊的作用力呈偏心压下。4.1主要特征(1)内压辊偏心受力,轧辊的承载能力得不到,YG=YD-RwcosG点坐标:XG=Rwsin3。(2)预弯段参数(第二阶段参数)根据弹复理论:;R3z=Rz+T/2r3=R3z/t;r2=r3/1+2(k1+k0/2r3)r3s/E;M2=(k1+k0/2r2)Ws;R2z=r2t;R2w=R2z+t/2;R2n=R2z-t/2。充分发挥;(2)内压辊外表面与预弯

14、弧内表面点接触,容式中T弹复量(周长方向),mm;R3z自由弹复后中性层半径,mm;r2预弯阶段中性层相对弯曲半径,mm;易产生压力集中而将管坯压出波浪弯压痕;(3)内压辊中心与定径套中心在同一条垂线上,横向定位比较方便,但由于内压辊偏心接触,52焊管2004年5月rncosU;C点坐标值:与3.3.2论述相同;)=M2/R2zsin(C截面剪力:FC(FCC-U)。(3)输入段参数(第一阶段参数)各参数与3.3.2论述相同。(4)各辊作用力#辊:=M2/(:21/C1/(3+2/R2;U)1#辊:F1=FCsinC/sin1;0#辊:F0=FCsinBC/sin1。5成型控制方法(三)等量预

15、弯法等量预弯的含义就是在成型的控制过程中(图10),预弯半径R2z与拟定的管坯半径Rz之值图9公切、偏压预弯法相等且重合。显然,本方法是成型的控制(一)和成型的控制(二)中的一种特例情况,单独提出的原因在于这种情况的典型性和应用的普遍性。因而内压辊的纵向定位比较困难;(4)也可用于对弹复有要求管坯的控制。鉴于上述情况,此方法不推荐使用。4.2基本原理图9为本控制方法的原理示意图。图中XOY为平面直角坐标系,其中U(XU,YU)为2#辊的定#位控制点,U为U点的偏转角。F2为2辊的作用力。rt为2#辊的辊面投影半径,On为rt的中心点。其他各点的控制原理与3.2论述相同。4.3设计要点4.3.1

16、给出条件(1)确定基准面与3.3.1论述相同。(2)确定H点坐标与3.3.1论述相同。(3)给出设定条件给出内压辊辊面的投影半径值rt,其他条件与3.3.1论述相同。4.3.2参数计算(1)定径段参数(第三阶段参数)各参数与3.3.2论述相同。(2)预弯段参数(第二阶段参数)O2点坐标:与3.3.2论述相同;U点偏转角:U=arcsinX2/(R2n-rn);On点坐标:Xn=0,Yn=Y2-X2tanU;U点坐标:XU=-rnsinU,YU=Yn-图10公切、等量预弯法5.1主要特征(1)内压辊垂直受力,轧辊的承载能力能够充分发挥;(2)容易实现内压辊外表面与预弯弧内表面第27卷第3期白忠泉

17、:螺旋焊管的成型技术53的线接触,避免由于点接触产生的压力集中而将管坯压出波浪弯压痕;(3)内压辊位置容易控制;(4)管坯处于最大弹复状态。5.2基本原理图11是3#辊的适用性设计示意图。图中:Rwmin为管坯的最小外半径;Rwmax为管坯的最大外半径;G1为Rwmin的最小控制夹角,交点为G1;G2为Rwmin的最大控制夹角,交点为G2;G3为Rwmax的最小控制夹角,交点为G3;G4为Rwmax的最大控制夹角,交点为G4;8相同。图10为本控制方法的原理示意图。图中:XOY为平面直角坐标系,本方法只能采用外控定径即轧辊布置在管坯的外侧。Rz为管坯中性层半径,OD(XD,YD)为Rz,D与O

18、2相重合2相同。5.3设计要点5.3.1给出已知条件(1)确定基准面与3.3.1论述相同。(2)确定H点坐标与3.3.1论述相同。(3)给出设定条件预弯中性层半径R2z=Rz,其他条件与3.3.1论述相同。5.3.2参数计算(1)定径段参数(第三阶段参数)各参数与3.3.2论述相同。根据弯曲理论:(2)预弯段参数(第二阶段参数)(1)水平移动功能图11G点调整区间示意图中的阴影部分(图形G1G2G4G3)为3#辊的有效调整区间。而由XG1,XG4,YG2,YG3所组成的正交矩形则是满足3#辊有效调整区间的最小正交矩形区间(一般情况下)。3#辊实现这种最小正交矩形可调区间应具备的的条件是:最近位

19、置为XG1=RwminsinG1;最远位置为XG4=RwmaxsinG4;移动距离为X3=XG4-XG1。(2)垂直移动功能r2=R2z/t,M2=(K1+K0/2r2)Ws;O2点坐标:X2=XD,Y2=YD;U点坐标:XU=0,YU=YH;C点坐标值:与3.3.2论述相同;C截面剪力:与3.3.2论述相同。(3)输入段参数(第一阶段参数)各参数与3.3.2论述相同。(4)各辊作用力G3;最低位置为YG3=YH+Rwmax-RwmaxcosG2;最高位置为YG2=YH+Rwmin-Rwmincos移动距离为Y3=YG2-YG3。(3)转动角度功能各辊作用力与3.3.2论述相同。6弯板辊的适用

20、性设计在上述“成型控制方法”中,已经给出了成型过程弯板装置的控制方法,而且这种方法能够对同一种弯曲曲率实行多点区域性弯曲控制,以满足不同情况(如厚度变化)的弯曲需要。但是,实现这些控制方法的前提是弯板辊本身必须具备相应的调整功能,即具备适用性。6.13#辊的适用性设计最大角度为G2,最小角度为G3,转动范围G=G2-G3。为(4)转动中心设置转动中心应与G点重合。因为只有这种设置才能实现调整辊子角度时G点位置不变,调整G点坐标时辊子角度不变。这将给调型工作带来极大的方便。6.21#辊的适用性设计54焊管2004年5月1#辊的定位取决于拐点C的位置,图12是1#辊的适用性设计示意图。图中:C1为

21、Rwmin和移动距离为Y1=YB5-YC3。(3)转动角度功能最近拐点(C1)的控制夹角,可按C1=G1控制;C2为Rwmin和最远拐点(C2)的控制夹角,可按C2=G2控制;C3为Rwmax和最近拐点(C3)的控制夹角,可按C3=G3控制;C4为Rwmax和最远拐点#(C4)的控制夹角,可按C4=G4控制;点B5为1最大角度为Bmax=C2;最小角度为Bmin=C3/2;转动范围为B=Bmax-Bmin。(4)转动中心设置,调整辊的最远可控点。其余代号含义与图11相同。6.32#辊的适用性设计图13是2#辊的适用性设计示意图。图中:U1为最小钢管外径、最小壁厚、等量预弯时(Rnmin)的控制

22、点;U2为最小钢管外径、最小壁厚、最大预弯时(Rn2min)的控制点;U3为最大钢管外径、最大壁厚、等量预弯时(Rnmax)的控制点;U4为最大钢管外径、最大壁厚、最大预弯时(Rn2max)的控制点。其余代号含义与图11相同。图12C(B)点调整区间示意图13U点调整区间示意图中的阴影部分(图形C1C2C4C3)为拐变点C的调整区间。而根据C1,C2,C3,C4各点通过计算才能求得1#辊的相应控制点区间,这个过程很麻烦。为了简化,我们采用区间覆盖法:确定一个简单的几何区间,使该区间能够覆盖控制点区间。即增加了B5点作为最远控制点进行控制,且选:XB5=2XC4,YB5=YC1+2(YC2-YC

23、1)。而由点C1,B5为对角所组成的正交矩形则是1#辊的可调整区间。1#辊实现这种调整应具备的条件是:(1)水平移动功能图中的阴影部分(图形U1U2U4U3)为2#辊的有效调整区间。显然,这种求解过程也比较麻烦,同样用简单覆盖法解决,即另增加一个控制点U5,并令:XU5=2t,YU5=YH+1.5t,而由点H,U5为对角所组成的正交矩形则完全能够覆盖2#最近位置为XC1=-RwminsinC1;最远位置为XB5=2XC4,(XC4=-RwmaxsinC4);移动距离为X1=XC1-XB5。(2)垂直移动功能最低位置为YC3=YH+Rwmax-RwmaxcosC3;最高位置为YB5=YC3+3(

24、YC2-YC3),(YC2=YH+Rwmin-RwmincosC2);辊的有效调整区间。2#辊实现这种正交矩形可调区间应具备的的条件是:(1)水平移动功能最近位置为XU=XH=0;最远位置为XU5=2t;移动距离为X2=XU5-XH=2t。(2)垂直移动功能最低位置为YU=YH;最高位置为YU5=YH+1.5t;移动距离为Y2=YU5-YH=1.5t。6.40#辊的适用性设计第27卷第3期白忠泉:螺旋焊管的成型技术550#辊的定位取决于拐点C的位置,图14是0#辊的适用性设计示意图。图中:A1,A2,A3,A4点为0辊(导板的末辊)分别与C1,C2,C3,C4相对应控制点,控制半径分别为RC1

25、,RC2,RC3,RC4。其余代号含义与图11相同。#Dwmax=1620mm,t3=10mm,t4=20mm,XH=0,YH=550mm。6.5.13#辊的适用性设计设定条件:G1=11,G2=22,G3=5.5,G4=11。(1)水平移动G148.XG1=Rsin=sinG4-X=G3=553.7mm;YG3=YH+Rwmax-RwmaxcosG2=568.5mm;YG2=YH+Rwmin-RwmincosY3=YG2-YG3=14.77mm。(3)转动图中的阴影部分(图形A1A2A4A3)为0#辊的有效调整区间,而由XA1,XA4,YA2,YA3所围成的正交矩形则构成了0#辊的可调区间。

26、0#辊实现这种正交矩形可调区间应具备的的条件是:(1)水平移动功能最近位置为XA1=-(Rwmin+RC1)sinC1,其中RC1=200t1,(t1为最小管径时的最小壁厚);最远位置为XA4=-(Rwmax+RC4)sinC4,其中RC4=200t4,(t4为最大管径时的最大壁厚);移动距离为X0=XA1-XA4。(2)垂直移动功能最低位置为YA3=YH+Rwmax-(Rwmax+RC3)cosC3+RC3,G=G2-G3=16.5转动角度范围:;转动中心:转动中心设在G点。6.5.21#辊的适用性设计设定条件:,C1=G1=11C2=G1=22,。C3=G3=5.5C4=G4=11(1)水

27、平移动XB5=2XC4=-309.11mm;XC1=-RwminsinC1=-48.47mm;XC4=-RwmaxsinC4=-154.56mm;X1=XC1-XB5=260.64mm。(2)垂直移动YC3=YH+Rwmax-RwmaxcosC3=553.7mm;YC2=YH+Rwmin-RwmincosC2=568.5mm;YB5=YC3+3(YC2-YC3)=598.04mm;其中RC3=200t3,(t3为最大管径时的最小壁厚);最高位置为YA2=YH+Rwmin-(Rwmin+RC2)cosC2+RC2,Y1=YB5-YC3=44.31mm。(3)转动转动角度范围:;B=Bmax-Bm

28、in=C2-C3/2=19.25转动中心:转动中心设在B点。6.5.32#辊的适用性设计(1)水平移动XU=XH=0;XU5=2t=40mm;其中RC2=200t2,(t2为最小管径时的最大壁厚);移动距离为Y0=YA2-YA3。6.5设计示例某成型器的适用范围为:外径Dw从508mm(t为610mm时)到1620mm(t为1020mm时),成型基准点为H(0,550),进行弯板辊的适用性设计。根据已知条件可知:Dwmin=508mm,t1=6mm,t2=10mm,X2=XU5-XH=40mm。(2)垂直移动YU=YH=550mm;YU5=YH+1.5t=580mm;Y2=YU5-YH=1.5

29、t=30mm。6.5.40#辊的适用性设计56焊管2004年5月(1)水平移动RC1=200t1=1200mm;(2)确定H点坐标XH=0,YH=550mm。(3)给出设定条件XA1=-(Rwmin+RC1)sinC1=-277.44mm;RC4=200t4=4000mm;,r1=200mm。3=13C=117.4.2参数计算(1)定径段参数(第三阶段参数)OD点坐标:XD=0,YD=Rw+YH=1058mm;XA4=-(Rwmax+RC4)sinC4=-917.7mm;X0=XA1-XA4=640.35mm。(2)垂直移动RC3=200t3=2000mm;G:XG=3mm;YGDR02mm。

30、()YA3=YH+Rwmax-(Rw+C3+=RC2=:=500.5mm;R3z=Rz+T/2r3=R3z/t=33.37mm;YA2=YHRwmin-(Rwmin+RC2)cosC2+RC2=714.13mm;r2=r3/1+2(k1+k0/2r3)r3s/E=26.35;M2=(k1+k0/2r2)Wmm;s=55289432NR2z=r2t=395.25mm;R2w=R2z+t/2=402.75mm;R2n=R2z-t/2=387.75mm;Y0=YA2-YA3=151.19mm。7成型工艺设计示例7.1已知条件7.1.1带钢的已知条件O2点坐标:X2=XG-R2wsin3=23.68m

31、m,板宽b=1520mm,板厚t=15mm,屈服强度s=510550MPa(以530MPa计算),延伸率=0.360.42(以0.39计算),弹性模数E=2.1105MPa,相对强化模数K0=2.1/=5.385,形状系数K1=1.5。Y2=R2wcos3+YG=955.45mm;U点坐标:XU=X2=23.68mm,YU=Y2-R2n=567.7mm;C点坐标:XC=X2-R2wsinC=-53.17mm,YC=Y2-R2wcosC=560.1mm;)=M2/R2zsinC截面剪力:FC(FCC7.1.2钢管的条件外直径Dw=1016mm,外半径Rw=508mm,中性层直径Dz=1016-1

32、5=1001mm,中性层半径Rz=1001/2=500.5mm,最大弹复量Tmax=100mm(按T=0计算)。7.2内压辊辊形设计=733114N。(3)输入段参数(第一阶段参数)中性层半径:R1z=r1t=3000mm;O1点坐标:X1=-(R1z+R2z)sinC=-647.8mm,Y1=Y2-(R1z+R2z)cosC=-2377.4mm;2弯矩值:M1=K1+2(r1s/E)Ws已知:R2n=R2z-t/2=387.75mm,rt=R2n=387.75mm,rb=75mm,。n=60.728据(1)式,得:2rm=(rt-rbsin2n)/cosn=1383mm。7.3预弯的定位=3

33、4177545Nmm;BC夹角:=0.8904;BC=arcsinM1/R1zFC1#辊夹角:;1=C-BC=10.1096B点坐标:采用G点公切法。7.4成型控制根据产品的弹复要求和成型的设备功能,选用“公切、正压预弯法”进行成型控制(见图8)。7.4.1给出条件(1)确定基准面以弯板辊安装面为基准。XB=(R1z-t/2)sin1+X1=-122.52mm,YB=(R1z-t/2)cos1+Y1=568.64mm;A点坐标:XA=X1=-647.8mm,YA=Y1+R1z-t/2=615.1mm。(下转第59页)第27卷第3期陈勤等:焊管轧辊的共用性和轧辊管理59Ri)43B/Ri3B/4

34、)/(i=(180);式中第i架导向辊中心变形角,(i缘变形角中心距,mm。B钢带宽度,mm;Ri第i架导向辊中心弯曲半径,mm。(2)边缘变形角圆心及半径的确定4结束语导向辊崩裂,在生产中较为常见。这里仅分析了通过改进孔型,来减,。因此,解决导向辊在,主要工作还需由轧辊生产厂家来做。参考文献1中华人民共和国冶金部统编培训教材.高频直缝电焊在中心弯曲半径上确定边缘变形角圆心O1和O2,如图4所示,O1和O2中心距值为:0O1O20i=bi=KiDT式中0O1O20i第i;bii,mm;Ki第i架辊导向片厚度系数,见表2;DT成品管外径,mm。表2导向辊导向片厚度选择系数KDT/mmK1K2K3

35、管生产.北京:冶金工业出版社32以下3360601140.310.1570.1660.2343.55581012作者韩锋,1971年生,1995年毕业于包头钢铁学院轧钢专业,工程师。现工作于包头钢铁集团有限责任公司带钢厂第一焊管车间。联系地址:内蒙古包头市包头钢铁集团有限责任公司带钢厂邮编:014010电话收稿日期:2003-09-19)钢带边缘弯曲半径ri=Ri-0OO10i参考文献式中ri第i架导向辊边缘变形半径,mm;Ri第i架导向辊中心变形半径,mm;0OO10i第i架导向辊中心变形角与边(上接第56页)编辑谢淑霞(4)各辊作用力3#辊作用力:F3=M2/R

36、2zsin3=621845N;2#辊作用力:F2=1/tanC+1/tan3M2/R2z=1325552N;1莫施宁(前苏联)著.弯卷机和矫正机.徐鲤庭译.北京:机械工业出版社,19582徐灏.机械设计手册.北京:机械工业出版社,19913成大先.机械设计手册.北京:化学工业出版社,19934白忠泉.一种具有辊形轮廓线与螺旋管坯相吻合的内压辊.中国专利,ZL02132903.6.2002-09-101#辊作用力:F1=FCsinC/sin1=796920N;0#辊作用力:F0=FCsinBC/sin1=64902N。作者白忠泉,男,1945年生,毕业于锦州工8结束语笔者根据自己多年来得到的工作

37、经验为螺旋焊管的成型控制提供了一些技术手段,并建立了相应的数学模型。这些手段为实现螺旋焊管成型过程的量化控制创造了条件。由于个人水平所限,文内错误在所难免,敬请读者批评指正。学院机械制造工艺及其设备专业,高级工程师,主要从事螺旋焊管生产工艺及其装备的设计和研究工作。通讯地址:辽宁省辽阳市文圣区鹅房街7号中国石油天然气管道局钢管厂研究所邮编:111000(收稿日期:2003-09-03)编辑郑一维第27卷第3期英文摘要Keywords:spacepipelineparametercalculationpro2gramTheExploitationofAnti2CorrosionConnectin

38、gPipeFittingforOutsideGalvanizedandInsideAppliedwithPlasticPipeBaiYongqing,SunBingxin,PangYongjunetal(28)Abstract:Outsidegalvanizedandinsideappliedwithplasticpipehasenteredtheapplicationinwatersupplypipelineofbuildingtrade,however,itsmatchingpipefittingisusedwithlinerplasticfitting.Andtheusefullifeo

39、flinerplasticfittingisonlyonethirdoftheplasticpipe;thisgreatlyreducestheusefullifeofthepipelineofplasticpipe.Penmanrecommendsthatathreadjointplasticappliedpipefittinghasreliablequal2ityandmakesthethreadjointofplasticpipewithconve2nienceandutility.Therefore,Pipelinehasandreachto60100yearsKeywords:out

40、sidepipe2corrosiontechnologyApplicationofBSectionBarinConservatoryBigShedLiDingyi(31)Abstract:Itintroducestheresearchanddevelopmentofspe2cialcoldbendsectionbarforframeworkofseveralconserva2torybigshedinrecentyearsandanalysesstrengthandstiff2nessifthiskindofsectionbaraswellasthedesignthinkingandusage

41、performanceofsectionbarwithsolidfilmchannel.Theusageapprovesthattheanti2windcapabilityandecono2myofnewsectionbarissuperiortothatofpipebigshedandthesectionbarhaslargepotentialmarketandsocialeconomybenefit.Keywords:coldbendsectionbarconservatorybigshedstrengthstiffnesssolidfilmfunctionanti2windcapabil

42、ityeconomicrationalityNewMethodofEarlyNDTDiagnosisforWeldingDefectsDiXinjie,LiWushen,LiangZhifang(34)Abstract:EarlyNDTdiagnosisformetalcomponenthasbe2comeanewstudyhotspotinNDTfieldalongwiththecon2tinuousdevelopmentofNDTtechnology.MetalmagneticmemoryinspectionmethodisaNDTmeanthatusingthemagneticmecha

43、nicaleffectofferromagnetictodeterminestressconcentratedpositionthroughinspectiontheleakagemagneticfieldstrengthofmetalcomponentandfurtherde2termineweldingdefectsinaccordancewiththestressconcen2tration.ComparedwithotherNDTinspectionmethod,themoststrongpointisearlyNDTdiagnosismethodcouldearly“forecast

44、”thepositionthateasilyproducedefectsanddirectlyusegeomagnetismfieldtoinspectandnoneedtocarryoutadditionalmagnetizationtothecomponent.Itbrieflyintro2ducedthatstudyactuality,principle,equipmentaswellasitsdevelopingprospectofmetalmagneticmemoryinspectionmethod.Keywords:weldingdefectsinspectionmetalmagn

45、eticmemorymagnetismcausedflexThePropertyandCharacteristicofSteel2PlasticCompositePipeandItsApplicationinWaterSupplyFieldLiuHuiyi(36)Abstract:Steel2plasticcompositepipeshortenedfromsteel2plasticpipe.Itsbasedonsteelpipeandappliedplasticmate2rial,thusitnotonlykeepsthehighandstrongtoughnessofsteelpipesb

46、utalsohastheCharacteristicofhigherpressureresistance,impactresistanceandfractureresistance,etc.Comparedwiththetraditionalgalvanizedpipeandcastironpipe,thesteel2plasticpipeismoresafetyandreliable,econo2myandenvironmentalprotectionandcanfullyreplacethegalvanizedpipeandcastironpipeinwatersupplyfield.Th

47、einstallationofsteel2plasticpipeissimilartothatofgalvanizedpipewithsimpleoperation.Thesteel2plasticpipeiswidely91appliedtoChinadevelopedcitiesinrecentyears.AlongwithChinacontinuouschangetocitiesdirectdrinkablewatersup2ply,itwillsurelyobtainlargermarketscope.Keywords:steel2plasticpipecharacteristicwa

48、tersupplyapplicationstandardinstallationStudyon1200kWRadioTubeHighFrequencyWeldingU2nitPengYonglong,XiaYueliang,Xuanweike(39)Abstract:Itintroducesthecompositionof200kWradiotubehighfrequencyweldingunitandmaindesignpa2theap2onradiotubemeasurestoweldingunitweldingefficiencyultraevaporationcoolingAnalys

49、isonPressureRegulatingLoopofPipeHydrostaticTesterMaoZhoutuan,LiuYaomin(42)Abstract:ItintroducestwotypicalworkingprinciplesofpressureregulatingloopofpipeHydrostatictester.Itcom2paresthetwopressureregulatingsystemandcombinesthecharacteristicofdifferentworkingphasesofthesystemaswellasanalyzesthedesignprincipleandstructureofwatervalvesofpressureregulatingsystemwithnopressurecom2pensationfromdesignandmaintenanceang