大亚湾项目部悬挑架方案(三次悬挑)

1、聚泰花园一期工程悬挑双排钢管脚手架施工方案悬 挑 架 方 案一、工程概况及编制依据工程概况：本工程名称为聚泰花园，由惠州大亚湾向荣实业有限公司开发，广东省第二建筑工程公司负责承建，设计单位为：深圳奥意建筑工程设计有限公司，勘察单位为：广东省惠州地质勘察院，监理单位为：深圳市合创建设工程顾问有限公司。本工程1#、2#、3#、4#、5#、6#六栋楼地上3133层。占地面积约2万平方米，建筑面积12万平方，地下二层，首层为商业层，二层到顶层为住宅，建筑总高度约97106M。二至顶层层高均为2.90M，各栋建筑物外型“X型”，其中3#、4#为同型建筑，5#、6#为同型建筑，本工程位于惠州大亚湾龙山一路

2、。本工程为钢筋混凝土框剪结构，抗震设防烈度为6度，基础型式为天然地基、人工挖孔桩基础、预制管桩基础。根据裙楼和地下室的施工特点，考虑地下室结构完成后应及时进行基坑回填，因此六层以下（包括地下室）外排栅采用扣件式钢管脚手架，分段搭设，其中基坑底地面、地面六层采用落地式钢管脚手架，六层及以上采用悬挑式钢管脚手架，采用三次悬挑，由于高度很大，需设置钢丝绳斜拉进行分层卸荷，在六层结构面设置工字钢悬挑层，三段架体均为双排扣件式钢管架，完全隔断，独自受力，六层顶楼悬挑式钢管脚手架架体最大总高度为85.40m；进行三次悬挑，最大悬挑高度为29M，待地下室侧墙完成施工后拆除基坑底地面的外排栅，进行土方回填、夯

3、实，再进行地面六层外排栅的搭设，待结构施工至六层后，地面六层的外排栅就可以拆除，进行悬挑架的搭设。编制依据包括：1、建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2001； 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91； 3、建筑施工手册（第四版）； 4、建施图和结施图；5、本企业同类工程施工经验和技术资料。由于建设单位要提前售楼，小区园林要提前施工，造成外架不能直接落地，故需进行悬挑架设计分三次悬挑。结合工程实际情况，决定采用22b工字钢从6层楼面直接挑出到15层,16层楼面挑出至25层，26层挑出至顶层方法进行脚手架搭设。本工程无裙房，外架采用双排钢管脚手，双排脚手架落在悬挑工字钢上,

4、为了节约成本,每排立杆下一条工字钢，型钢端部设斜拉钢丝绳，脚手架分三次卸载，将上部架体的荷载传递到楼面上。脚手架材料选用48×3.5A3钢焊接钢管及相应扣件，每隔一层设置满铺钢脚手板，脚手外侧手绿色尼龙丝金合网作封闭处理，安全网须有防火功能。主体结构施工阶段为满足人员上下楼层，在架体外搭设单面1.2M宽上人通道，通道架体直接落地并与外围架一起搭设，通道在每一个楼层开设通道口，通道口搭成踏步形式，踏步尺寸700×1000。为满足模板材料的周转使用，在架体外适当位置搭设悬挑工字钢转料平台，转料平台与架体要有可靠的拉结，能承受上部堆载，转料平台周边设置1.2M高安全拦杆，并满挂安

5、全网。本工程悬挑件为工字钢，在要搭设架体面工字钢上焊200MM长20短钢筋，使架体立杆套在短钢筋上，保证架体不出现滑动现象。本工程初步设计每隔三层卸载一次，即在9层、12层、15层、19层、22层、25层、29层、32层卸载钢丝绳用16，每根立杆设置，钢丝绳未端用绳卡上紧（3个）。连墙杆按一步二跨设置，连墙杆用800长48×3.5钢管预埋入梁及墙内不小于500，然后用横杆与架体拉结的刚性连墙点。工字钢锚固件及卸载吊点不得使用螺纹钢，要使用未经冷拉的ø20圆钢。外架搭到顶须高出建筑物最高点一步架的距离，即1.8M。一、 材料要求：1、钢管：均使用48×3.5焊接管，

6、不得与其它钢管混合使用，钢管在使用前必须进行外观和质量方面的检查，需做抽检试验，待试验合格后方可进场。钢管表面应平直光滑，不得有孔洞、裂缝、结疤、分层、硬弯等缺陷，而且必须涂刷防锈漆，两端面应平整。2、扣件：扣件须有产品合格证，要进行抽检试验，待试验合格后方可进场。扣件不得有裂纹、气孔。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应灵活转动，族转扣件的两旋转面间隙应小于1MM，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5MM，扣件表面要进行防锈处理（油洗），扣件螺栓柠紧力矩在40NM60 NM之间。3、钢丝绳：钢丝绳必须采用质量优良等级的钢丝绳，必须保证钢丝绳表面无

7、大量毛刺，每股绳都无断裂现象，每股绳结合良好，无松动变形。4、工字钢：工字钢须有产品合格证，并不得有裂纹，孔洞和变形的情况，锈蚀严重的不准使用，并具有很好的可焊性。5、安全网：安全网在进场前，应抽样送检，进行力学和防火性能检验，合格后方可使用。a) 镀锌铁丝：脚手板每边用1214#镀锌铁丝绑扎三道，不得使用次品及锈蚀严重的铁丝。6、技术要求：a) 立杆：本工程立杆采用单立杆，立杆接头均采用对接连接，对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500MM，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。b) 纵向水平杆：纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧并用直角扣件与立杆

8、扣紧，纵向水平杆用对接扣件连接，并将接头交错布置，不得设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500MM，并避免设在纵向水平杆的跨中。c) 横向水平杆：每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，靠墙侧的外伸长度不得大于500MM，操作层上非主节点的横向水平杆根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不得大于柱距的1/2。d) 脚手板：脚手板要设置在三根横向水平杆上，在异形转角处可采用搭接铺设，其余部位采用平铺，脚手板两端必须用铁丝绑牢，以防倾翻，并不出现“探头板”。e) 连墙杆：本工程用48×3.5钢管作连墙杆，由钢管、扣件和预埋管组成的刚性连墙件，连墙件按一

9、步二跨布置，优先采用花排。连墙杆应与立杆相连，且必须从底步第一根水平杆开始设置，连墙杆应呈水平垂直于墙面设置，与脚手架连接一端可稍为下斜，不容许向上翘起。f) 剪刀撑：每道剪刀撑应跨越57根立杆，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6M，斜杆与地面的倾角在45°60°之间，剪刀撑在外侧立面和整个长度上连续设置，剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，（搭接长度1000）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150MM。g) 横向斜撑：横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，除拐角处设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置

10、一道。h) 斜道：上人斜道附着外架设置，斜道宽度取1.20M，采用之字型布置，坡度为1：3，在拐弯处设置同斜道的平台，斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高为1.20M，挡脚板高200MM，斜道用旧夹板铺设踏步。i) 封闭：为防止出现高空落物，要求每隔4层将架体与建筑物间用脚手板进行封闭，封闭要求严密、牢固。二、 脚手架的计算：型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规

11、范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设最大高度为 29 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3 根；每步距中间加一道在横杆，在脚手板1200mm的位置外侧加一根水平大横杆。脚手架沿墙纵向长度为 30.00 m；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.8 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(

12、kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工最多层数:10 层；3.风荷载参数本工程地处广东惠阳，基本风压0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.14，风荷载体型系数s 为1.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1570；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用22b号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5

13、m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3&#

14、215;1/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.166×1.42+0.1

15、0×1.4×1.42 =0.3 kN·m；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.42-0.117×1.4×1.42 =-0.354 kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.3×106,0.354×106)/5080=69.685 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 69.685 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.

16、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.677×0.138×14004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×14004/(100×2.06×105×121900) = 1.658 mm；大横杆的最大挠度 1.658

17、 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.4 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1×1.4/(2+1)=0.140 kN；活荷载标准值：Q=3×1×1.4/(2+1) =1.400 kN；集中荷载的设计值: P=1

18、.2×(0.054+0.14)+1.4 ×1.4 = 2.193 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.038×12/8 = 0.006 kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.193×1/3 = 0.731 kN·m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.737 kN·m；最大应力计算值 = M /

19、 W = 0.737×106/5080=144.999 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =144.999 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.14+1.4 = 1

20、.594 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1593.76×1000×(3×10002-4×10002/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.253 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2.253 = 2.273 mm；小横杆的最大挠度为 2.273 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转

21、单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.4×2/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1×1.4/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q

22、= 3×1×1.4 /2 = 2.1 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.054+0.019+0.21)+1.4×2.1=3.28 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.157kN/m NG1 = 0.1570+(1.40×2/2)×0.038/0.90×29.00 = 6.27kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN

23、/m2 NG2= 0.3×10×1.4×(1+0.3)/2 = 2.73 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11×10×1.4/2 = 0.77 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.4×29 = 0.203 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.973 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载

24、标准值 NQ = 3×1×1.4×10/2 = 21 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×9.973+ 0.85×1.4×21= 36.958 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.973+1.4×21=41.368kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷4次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊

25、点分段计算。第1 次卸荷净高度为9m;第2 次卸荷净高度为9m;第3 次卸荷净高度为11m; 经过计算得到a1=arctg5.000/(1.000+0.300)=75.426度a2=arctg5.000/0.300=86.566度第1、2次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5×36.958×9/29 =17.204 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 17.204 /0.968 = 17.773 kNT2 = P2/sina2 = 17.204 /0.998 = 17.24 kNG1 = P1/tana

26、1 = 17.204/3.846 = 4.473 kNG2 = P2/tana2 = 17.204/16.667 = 1.032 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =17.773kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 17.773kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2&

27、#215;17.773×6.000/0.820)0.5 = 16.13 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2×Fg/f/)0.5 =（2×17.773×103/50/3.142）0.5 = 15.04 mm。根据各次卸荷高度得：第1、2次卸荷钢丝绳最小直径为 16.13 mm，必须拉紧至 17.773 kN，吊环直径为 16.0 mm

28、。第3次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5×36.958×11/29 =21.028 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 21.028 /0.968 = 21.723 kNT2 = P2/sina2 = 21.028 /0.998 = 21.070kNG1 = P1/tana1 = 21.028/3.846 = 5.467 kNG2 = P2/tana2 = 21.028/16.667 = 1.262 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =21.723k

29、N。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 21.723kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×21.723×6.000/0.820)0.5 = 17.8 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷

30、载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2×Fg/f/)0.5 =（2×21.723×103/50/3.142）0.5 = 16.63 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为 17.8mm，必须拉紧至21.723 kN，吊环直径为 18 mm。七、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.55 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结

31、构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.14； s - 风荷载体型系数：取值为1.3；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.55×1.14×1.3 = 0.57 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.57×1.4×0.92/10 = 0.077 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 36.958×9

32、/29 =11.47 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 41.368×9/29 = 16.889kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 1.559 m；长细比: L0/i = 99 ；轴心受压立杆的稳定系数,

33、由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.595根据市场48×3.5A钢管供应情况，钢管壁厚按3.0mm取值，立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 15110/(0.595×424)+8227.469/5080 = 61.5 N/mm2；立杆稳定性计算 = 61.5 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 16889/(0.595×424)=66.95 N/mm2；立杆稳定

34、性计算 = 66.95 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.14，s1.3，00.55，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×1.14×1.3×0.55 = 0.57 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.04 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0

35、= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.02 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.02 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.48

36、7 kN；Nl = 9.02 < Nf = 70.818,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.02小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 3570 cm4，截面抵抗矩W = 325 cm3，截面积A = 46.4 cm2。受脚手架集中荷载 P=(1.2

37、×9.973 +1.4×21)×9/29= 12.244kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×46.4×0.0001×78.5 = 0.437 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 16.042 kN； R2 = 9.965 kN； R3 = 0.142 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.88 kN·m；最大应力 =M/1.05W+N/A=

38、 1.88×106 /( 1.05 ×325000 )+ 8.75×103 / 4640 = 7.396 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 7.396 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用22b号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.48由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.88。经过计算得到最大应力 = 1.88×

39、106 /( 0.88×325000 )= 6.579 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 6.579 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十一、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=17.07 kN；十二、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17.07 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度

40、1700MPa，直径14mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg123KN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg=17.425KN>Ru17.07KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=17.07kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/

41、A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(17070×4/(3.142×50×2) 1/2 =14.7mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 四、脚手架的搭设1施工准备技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括48×3.5mm

42、钢管、对接扣件、直角扣件、旋转扣件和安全网等，并对以上材料进行检查验收，以备外脚手架搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2脚手架搭设要求外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃，在搭设过程中高出施工层两步架。3外脚手架的搭设顺序外脚手架的搭设应严格遵循以下顺序：摆放纵向扫地杆逐根

43、树立杆并与纵向扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆。4脚手架的搭设脚手架的搭设除了按顺序搭设处，还得注意下列事项： 按照规定的构造方案和尺寸进行搭设； 及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全； 拧紧扣件（拧紧程度要适当）； 有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用； 搭设工人必须佩挂安全带； 随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大； 没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以发生意外；5建筑物出入口（井架口）处脚手架的搭设建筑物出入口处的脚手架，应根据出入口的

44、高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式在开口处的两边要采用立杆，同时在洞口边及其上设置剪刀撑。出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚，双层防护棚用脚手板满铺，防止物体堕落伤人，保护出入人员。6安全网脚手架的外侧要满挂安全立网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网与施工作业面边沿的最大间缝不得10cm。7搭设的一般规定（1）架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。（2）架子工作业时，必须

45、佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。（3）凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水干后进行，防止滑落。（4）在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。（5）不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。8搭设要求：（1）搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/40

46、0-600架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。（2）大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距。大横杆水平偏差控制在50mm内。（3）小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，靠近一面，距离100150mm，小横杆应水平、不得内高外低。（4）剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆外侧，与大横杆成450600夹角。（5）为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。（6）用对接口件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上以防雨水进入。用十字扣

47、件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4050N·m。（7）脚手架竹脚手板在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#-14#铁丝绑扎在小横杆上，防止滑动，严禁在护身栏杆外侧设站人竹脚手板。（8）操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于0.9m，挡脚板用九夹板制成，高度不低于200mm。（9）搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求（56kg·m）。（10）拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻挡，而形成

48、弧线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。（11）检查验收，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40N·m，并不大于65N·m，及时用粉笔做出标记，确保一个不漏。（12）为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物每层，要设置灭火器。五、脚手架搭设的技术要求及允许偏差序号项 目技术要求允许偏差（mm）1地基基础表面坚实平整20地基土质符合技术要求砂质粘性土排水不积水有排水沟，排水良好垫板不晃动固定良好底座不滑动不陷固定良好2立杆垂直度：Hmax30mHmax100mHmax/4006003间距步距偏差±

49、20mm柱距偏差±50mm排距偏差±20mm4大横杆高差杆两端±20mm同跨同一横截面内的高差±10mm5扣件安装扣件距离中心节点150mm相邻立柱对接扣件高差50mm6剪刀撑斜杆与地面的偏差7脚手板外伸偏差、搭接050mm六、脚手架的拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：1对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。2在拆除脚手架时，应先清除脚手板（或竹笆板）上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能

50、用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆，同一部位拆除顺序是：栏杆竹脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆。5外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。6拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。7在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保

51、证拆脚手架时无其他人员入内。8对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。9拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。10本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。11拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。12脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。七、应急预案根据脚手架施工的特

52、点，容易产生的伤亡、伤害为：高空坠落、物体打击及坍塌，本预案为此三大伤害而制定。2.1 组织机构及职责本项目部成立应急响应小组，负责指挥及协调工作。组长： 谢俊汉成员： 周明、徐林具体分工如下：1、徐林：负责现场，其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2、周明：负责联络，任务是根据应急小组命令，及时布置应急小组成员组织抢救伤员，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知公司应急领导小组和当事人的亲人。3、黄喜文：负责维持现场秩序、保护事故现场、做好当事人周围人员的问讯记录，并保持与当地劳动部门的沟通。4、魏茂班：负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相关部门的沟通联系。

53、2.2 伤亡伤害应急响应措施 1 伤亡伤害事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人谢俊汉。2 项目部管理人员获得求救信息并确认伤亡伤害事故发生以后，应： 立即组织项目部职工自我救护队伍进行施救；并立即向 医院（距施工现场仅1000m）、当地急救中心（120）电话报告。 立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持； 严密保护事故现场。3 项目部应急小组接到电话报告后，应立即指令全体小组成员在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4 当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后人员到达事故现场 ：做好与当事人家属的接洽善后处理工作

54、：按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。2.3 应急物资常备药品：简易担架、氧气袋、消毒用品、急救医药箱（绷带、无菌敷料）等物资。2.4通讯联系：医院救助中心公司应急领导指挥小组办公室总值班电话工地现场值班电话：07525180033有关负责人电话目负责人：谢俊汉 手机全员：徐林、周明 手机手机术负责人：马得源 手机施工员：熊开全 手机生员：黄喜文 手机：134216444462.5 注意事项、迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、

55、障碍物。、高空坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。、应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。、发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。、发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。八、脚手架防电、避雷及安全防护装置1防电（1）钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线间的最小安全操作距离外电线路电压1KV以下110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距离（m）4681015（2）对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。（3）脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施： 对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施； 对脚手架要采取可靠的安全接地处理； 夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。2