网架结构设计与施工规程（JG

1、中华人民共和国行业标准网架结构设计与施工规程   （JGJ 7-91）· 第一章  总则 o§ 为了在网架结构的设计与施工中，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量、特制定本规程。 o§  本规程适用工业与民用建筑屋盖与楼层的平板型网架结构（简称网架结构），其中屋盖跨度不宜大于120m，楼层跨度不宜大于40m。 ooo· 第二章  设计的一般规定 oo 注：本规程中大、中、小跨度划分系针对屋盖而言；大跨度为60m以上；中跨度为30m-60m；小跨度为30m以下。 oooooooooooooo ok(K

2、N/m2)可按下式估算：               gok=qw L2w除网架自重外的屋面荷载或楼面荷载的标准值（KN/m2）；L2网架的短向跨度(m)；系数，对于钢管网架取1.0，对于型钢网架取1.2。 o 2/250,用作楼层L2/300。L2为网架的短向跨度。 · 第三章  网架结构的计算  o 第一节一般计算原则 §§§§§o 第二节   

3、; 空间桁架位移法的计算原则 §§§§o 第三节   简化计算法 § tAbh2/(At+Abt、Ab-分别为网架上、下弦杆截面面积（截面面积不等时，在差分法计算中可分别取上、下弦杆截面面积的算术平均值）；         h-网架高度。 § A,X=EI(2A-A+1-A-1)/s2t=-MA+1,Xb=MA,XA+1,X-MA,Xv由上弦节点（或下弦节点）的竖向平衡条件确定。§§ x=(1.2Gk+1.

4、4Qk)2mxy=(1.2Gk+1.4Qk)L12myk+1.0Qk)L14W注：1.当网架用于楼层且活荷载标准值不小于4kN/m2k的系数应取1.3。    2.当网架上作用有二个以上可变荷载时，其荷载效应组合应按国家标准建筑结构荷载规范GBJ9-87确定。式中  荷载的短期效应组合下的挠度；      Gk网架的永久荷载标准值(kN/m2);      Qk屋面或楼面的活荷载标准值(kN/m2);    

5、0; L1网架长向跨度；      D网架的折算抗弯刚度，可按本规程附录二确定；     mx、my、W无量纲弯矩系数、挠度系数，可按本规程附录三查取。    将拟夹层板弯矩换算成网架杆件内力的一般计算公式，以及拟夹层杆的折算抗弯刚度等物理常数可按本规程附录二附表2.1-2.3确定。当上弦、下弦、斜杆、竖杆等各类杆件截面面积不等时，可分别取其截面面积的算术平均值。 o 第四节  地震、温度作用下的内力计算原则 § Evkl=±v×G1E

6、vkl作用在网架第i节点上竖向地震作用标准值；           G1网架第i节点的重力荷载代表值，其中恒荷载取100%；雪荷载及屋面积灰荷载取50%；不考虑屋面活荷载；           v     设防烈度      场  地  类  别   

7、;       -         8     -   0.08   0.10         9     0.15   0.15   0.20§ 注：场地类别应按国家标准建筑抗震设计规范GBJ11-89确定。§

8、60;   对于周边支承的网架，书箱地震作用效应可按本规程附录四计算。    对于悬挑长度较大的网架屋盖结构以及用于楼层的网架结构，当设防烈度为8度或9度时，其竖向地震作用标准值可分别取该结构重力荷载代表值的10%或20%。计算重力荷载代表值时，对一般民用建筑可取楼层活荷载的50%。    对于平面复杂或重要的大跨度网架结构可采用振型分解反应谱法或时程分析法作专门的竖向抗震分析和验算。§§ t/0.038f-1)/2EAm      &

9、#160;      c= tL/(L/EAm+2/Kcc=3EcIc/hc3c悬臂柱的水平刚度；       Ec柱子材料弹性模量；       Ic柱子截面惯性矩，当为框架柱时取等代柱的折算截面惯性矩；       hc柱子高度；       网架材料的线胀系数；   

10、60;   E网架材料的弹性模量；       f钢材的强度设计值；       L网架在验算方向的跨度；       Am支承（上承或下承）平面弦杆截面积的算术平均值；       系数，支承平面弦杆为正交正放时=1.0,正交斜放时=2，三向时=2；       t温度差。 o

11、 第五节  组合网架结构的计算原则 §§· 第四章  杆件和节点的设计与构造 o 第一节   杆件 §§ 网架杆件计算长度l0  杆        件           节       点  螺栓球 焊接空心球   板结点弦杆及

12、支座腹杆     l    0.9l     l腹        杆     l    0.8l    0.8§ 注：l为几何杆件长度（节点中心间距离）。 §§§o 第二节    焊接钢板节点 §§§§

13、7;§§§o 第三节  焊接空心球节点 §           空心球的钢材宜采用国家标准碳素结构钢GB700-88规定的Q235钢或国家标准低合金结构钢技术条件GB1591-88规定的16Mn钢。产品质量应符合行业标准钢网架焊接球节点JGJ75.2-91的规定。          加肋空心球的板肋可用平台或凸台，采用凸台时，其高度不得大于1mm。 § 2d

14、22)；                   t受拉空心球加肋承载力提高系数，不加肋t=1.0，加肋t=1.1。 §§ 1+2a+d21、d2组成角的钢管外径(mm)。 § f1.5t;          2.当t4mm时，hf1.2t;      

15、    t为钢管壁厚,hf为焊脚尺寸。 §o 第四节  螺栓球节点 §§§ 2/sin+d1ctg+2d1）2+ 2d12      1ctg)2+2d121、d2螺栓直径（mm），d1d2；      螺栓伸进钢球长度与螺栓直径的比值；     套筒外结圆直径与螺栓直径的比值。和值应分别根据螺栓承受拉力和压力设计值确定，其值可取=1.1,=1.8。钢球直径应取两式计算结果中的

16、较大者。 § tboffftb                    式中Ntb高强度螺栓的拉力设计值（N）；    螺栓直径对承载力影响系数当螺栓直径小于30mm时，=1.0;当螺栓直径大于等于30mm时，=0.93;    ftb高强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值；对40Cr钢，40B钢于20MnTiB钢，取为430N/mm2,对45号钢，取

17、为365N/mm2；    off高强度螺栓的有效截面面积（mm2off应取螺纹蛊或销孔健槽处二者中的较小值。 §§ 10-a2+dss销子直径（mm）；    a1套筒端部到滑槽端部距离（mm）；    d0螺栓伸入钢球的长度（mm);    a2螺栓露出套筒长度，可预留4-5mm，但不应少于2个丝扣。 §o 第五节   支座节点 §§§§o 第六节   

18、 组合网架结构的节点构造 §§· 第五章 制作与安装 o 第一节 一般规定 §§§§§§§§§o 第二节  制作与拼装要求 §§§§§§§§§o 第三节  高空散装法 §§§o 第四节  分条或分块安装法 §§§o 第五节  高空滑移法 §§§§&#

19、167; t1Gokt总启动牵引力；    Gok网架总自重标准值；     1滑动摩擦系数，在自然轧制表面，经粗除锈充分润滑的钢与钢之间可取0.12-0.15;     阻力系数，当有其他因素影响牵引力时，可取1.3-1.5。    二、滚动摩擦                Ft(k/r1+1r/r1)G

20、okt总起重牵引力；    Gok网架总自重标准值；     k刚制轮与钢之间滚动摩擦系数，可取0.5mm；    2摩擦系数在滚轮与滚轮轴之间，或经机械加工后充分润滑的钢与钢之间可取0.1；    r1滚轮的外圆半径（mm）；    r轴的半径(mm)    当网架滑移时，两端不同步值不应大于50mm。 §o 第六节  整体吊装法 § t1=Ft2=G1/2sin1 

21、;  t1sin1+Ft2sin2=G1             1每根拔杆所担负的网架、索具等荷载；    Ft1、Ft2起重滑轮组的拉力；    1、2起重滑轮组钢丝绳与水平面的夹角。    网架移位距离（或旋转角度）与网架下降高度之间的关系，可用图解法或计算法确定。    当采用单根拔杆方案时，对矩形网架，可通过调整缆风绳使拔杆吊着网架进行平

22、移就位；对正多边形或圆形网架可通过旋转拔杆使网架转动就位。 §§§§§§§o 第七节  整体提升法 §§§§§o 第八节  整体吊升法 §§§§§§§o 第九节  组合网架结构的施工 §§§§o 第十节  验收 §§§§附录一   常用网架形式  &

23、#160;                                                  

24、                                           附图1.1  两相正交正放网架     &#

25、160;                                                  

26、注：周边宜设置水平支撑                                                 

27、                                                   

28、;                                                   

29、60;                         附录二、拟夹层板法的网架杆件内力计算公式及折算刚度                       

30、;         附录三    矩形平面周边简支网架拟夹层板法的弯矩和挠度表mx、my、w。表中v表示网架剪切变形的参数，按下式确定。                    v=D/C/L1         

31、     （附3.1）式中  D、C网架的折算抗弯、抗剪刚度，按附表2.1-2.3中的公式计算。     （二）当网架杆件截面选定后，由于考虑剪切变形和刚度变化的影响，拟夹层板的弯矩和挠度系数mx、my、w应分别乘以相应的修正系数mx、my、w=w1w2。其中mx、my、w1可查附表3.2-23.6-2求得，w2可查附表3.1求得。    附表3.1中n表示网架抗弯刚度Dx及Dy根据变化情况而可划分区域的多少，如附图3.1所示。    

32、                         挠度修正系数    附表3.1    n    1    2    3    4    5 

33、;  w2  1.000  0.864   0.775   0.732    0.706                         弯矩和挠度系数    附表3.2-1    

34、0; =1.0  内力挠度y/L1                 x/L10.00.10.20.30.40.5     mx0.00.7720.7460.6670.5240.3060.0000.10.7340.7100.6360.5020.2940.0000.20.6240.6050.5460.4360.2600.0000.30.4530.4400.4000.3260.2010.000

35、0.40.2380.2310.2120.1760.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.7720.7340.6240.4530.2380.0000.10.7460.7100.6050.4400.2320.0000.20.6670.6360.5460.4400.2110.0000.30.5240.5020.4360.3260.1760.0000.40.3060.2940.2600.2010.1140.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000 

36、60;    w0.00.820                          =1.1  内力挠度y/L1                 &#

37、160; x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.6180.6000.5440.4350.2600.0000.10.5870.5710.5180.4170.2500.0000.20.4990.4860.4440.3610.2210.0000.30.3610.3530.3250.2700.1700.0000.40.1900.1850.1720.1450.0970.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.7640.7270.6190.4500.23

38、70.0000.10.7370.7020.5990.4360.2300.0000.20.6520.6230.5350.3940.2090.0000.30.5060.4850.4220.3160.1720.0000.40.2910.2800.2470.1910.1090.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000w0.00.666            =1.2  内力挠度y/L1      

39、60;            x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.4860.4750.4380.3590.2200.0000.10.4620.4520.4170.3440.2120.0000.20.3920.3840.3570.2980.1870.0000.30.2840.2790.2600.2210.1450.0000.40.1490.1460.1370.1190.0820.0000.50.0000.0000.0000.00

40、00.0000.000     my0.00.7320.6970.5940.4340.2280.0000.10.7040.6710.5740.4200.2220.0000.20.6200.5920.5100.3770.2010.0000.30.4770.4570.3980.3000.1640.0000.40.2710.2610.2310.1790.1030.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000w0.00.533      =1.3  内力挠度y/L1 

41、;                  x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.3780.3720.3510.2970.1870.0000.10.3590.3540.3340.2840.1800.0000.20.3050.3010.2850.2450.1590.0000.30.2210.2180.2080.1820.1230.0000.40.1160.1150.1100.0

42、970.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.6860.6540.5600.4090.2160.0000.10.6590.6290.5390.3960.2100.0000.20.5780.5530.4780.3540.1900.0000.30.4420.4240.3700.2800.1540.0000.40.2500.2410.2130.1650.0960.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000w0.00.424   

43、60;  =1.4  内力挠度y/L1                   x/L10.00.10.20.30.40.5    mx0.00.2910.2900.2310.2460.1610.0000.10.2770.2760.2680.2360.1550.0000.20.2350.2340.2280.2030.1370.0000.30.1710.1700.1660.

44、1500.1060.0000.40.0900.0890.0870.0800.0590.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000.000     my0.00.6330.6040.5190.3810.2020.0000.10.6070.5800.5000.3690.1960.0000.20.5320.5090.4410.3290.1770.0000.30.4050.3890.3410.2590.1430.0000.40.2280.2200.1940.1520.0890.0000.50.0000.0000.0000.0000.0000

45、.000w0.00.336                 弯矩和挠度的修正系数          附表3.2-2      =1.0       v       

46、60;              Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.20.9980.9450.8850.8190.7440.6590.30.9960.9450.8890.8250.7540.6730.40.9930.9450.8930.8330.7660.690my0.20.9981.0511.1101.1761.2501.3330.30.9961.0461.1021.1651.2351.3150.40.9931.0401.0931.1511.2

47、181.293w0.21.0361.0351.0301.0211.0060.9810.31.0811.0801.0761.0671.0541.0320.41.1441.1431.1391.1321.1201.101                      =1.1       v     

48、;                 Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0030.9400.8700.7940.7110.6180.31.0070.9470.8810.8090.7290.6400.41.0120.9560.8940.8260.7510.667my0.20.9941.0361.0811.1311.1851.2440.30.9871.0271.0701.1171.1691.2260.40.9791.

49、0161.0561.1001.1491.203w0.21.0401.0291.0140.9940.9670.9310.31.0911.0811.0671.0481.0230.9890.41.1621.1521.1391.1221.1001.069      =1.2       v                 &#

50、160;    Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0120.9380.8600.7760.6850.5860.31.0240.9550.8800.8000.7120.6170.41.0390.9750.9050.8290.7460.656my0.20.9911.0241.0581.0961.1351.1780.30.9811.0121.0451.0811.1191.1600.40.9690.9981.0291.0621.0991.138w0.21.0471.0281.0040.9750.9390.8940.31.1051.0871.065

51、1.0041.0040.9620.41.1871.1701.1491.0941.0941.055                     =1.3       v               

52、0;      Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0220.9400.8540.7620.6640.5610.31.0460.9680.8850.7970.7030.6020.41.0751.0020.9240.8410.7510.654my0.20.9891.0141.0411.0691.0981.1280.30.9771.0011.0261.0531.0811.1110.40.9630.9851.0091.0341.0611.090w0.21.0551.0290.9980.9630.9200.8690.31.122

53、1.0981.0691.0360.9960.9470.41.2171.1941.1681.1371.1001.055                       =1.4       v            

54、          Dx/Dy1.00.90.80.70.60.5mx0.21.0350.9450.8510.7520.6480.5400.31.0730.9870.8970.8010.7030.5940.41.1191.0380.9520.8610.7640.660my0.20.9881.0071.0271.0481.0691.0900.30.9740.9931.0121.0321.0531.0740.40.9580.9760.9951.0141.0341.055w0.21.0641.0320.9970

55、.9560.9080.8520.31.1431.1131.0791.0410.9960.9430.41.2531.2251.1941.1581.1161.067                 附录四   网架结构竖向地震作用效应的简化计算    周边简支、平面形式为矩形的正放类和斜放类（指上弦杆平面）网架竖向地震作用所产生的杆件轴向力设计值可按下列公式计算：  &#

56、160;       NEvi=±i|  NGi|                           （附4.1）           i =v(1-ri/r

57、)                     （附4.2） 式中    NEvi竖向地震作用引起第i杆的轴向力设计值；         NGi在重力荷载代表值作用下第i杆轴向力设计值，可由空间桁架位移法求得，其竖向地震作用的分项系数可采用1.3；    

58、;    i第i杆的竖向地震轴向力系数；                 设防烈度系数，当8度时=1，9度时=2；                 v竖向地震作用轴向力系数，可根据网架的基本频率按附图4-1取用；     

59、;    ri网架平面的中心0至第i杆中点B的距离；         roA的长度，A点为oB线段与圆（或椭圆）锥底面圆周的交点；         修正系数，按附表4-2取值。    网架的基本频率可近似按下式计算        f1=(Gjj/Gjj2)/2    &

60、#160;             （附4.3）    式中Gj第j节点重力荷载代表值；        j重力荷载代表值作用下第j节点竖向位移（m）。              附图4.1     竖向地震轴向

61、力系数的变化       注：及f0值可按附表4.1取值                  确定竖向地震轴向力系数的数值           附表4.1场地类别f0（Hz)正放类斜放类0.0950.1355.00.0920.1303.30.0800.1102.50.08

62、00.1101.5                           修正系数          附表4.2      网架上弦杆布置形式平面形式正放类正方形0.19矩形0.13斜放类正方

63、形0.44矩形0.20                            附录五    组合网架结构的简化计算             Ai=Aoi+Ati  

64、60; (i=1,2,3,4)           （附图5.1-1）     式中Aoii方向肋的截面面积（i=1,2,3,4)          Ati 带肋板的平板部分在i方向等代杆系的截面面积（i=1,2,3,4）；         t平板厚度；   

65、      s1、2两方向肋的间距；        考虑钢筋混凝土平板泊桑比的修正系数，当=1/6时，可取 =0.825。    组合网架带肋平板的混凝土弹性模量，在长期荷载组合下应乘折减系数0.5，在短期荷载组合下应乘折减系数0.85。    二、按刚度分配求得肋和平板等代杆系的轴向力设计值Noi， Nti,可按下列公式计算：      

66、0;          Noi=AoiNi/Ai                         （附5.2-1）             

67、       Nti=AtiNi/Ai                         （附5.2-2）    式中  Ni有截面积为Ai 的等代上弦杆组成的网架结构所求得上弦杆内力设计值（i=1,2,3,4）。    三、类三角

68、形单元与、类三角形单元（附图5.1b）内的平板内力设计值Nx、Ny、Nxy可分别按下列公式计算：                  式中Nti 三角形单元边界处相应平板等代杆系的轴力设计值。四、根据板的连接构造，对多支点双向多跨连续板或四支点单跨板，应计算带肋板的肋中和板中的局部弯曲内力。注：矩形平面组合网架边界处内力计算时，式（附5.1-2）中At1=At2应减半，取0.375ts;式（附5.3-1）、（附5.3-2）中的N

69、t1、nt2应加倍，取Nt1、nt2。            附录五    组合网架结构的简化计算             Ai=Aoi+Ati    (i=1,2,3,4)           （附图5.1-

70、1）     式中Aoii方向肋的截面面积（i=1,2,3,4）          Ati 带肋板的平板部分在i方向等代杆系的截面面积（i=1,2,3,4）；         t平板厚度；         s1、2两方向肋的间距；      

71、0; 考虑钢筋混凝土平板泊桑比的修正系数，当=1/6时，可取 =0.825。    组合网架带肋平板的混凝土弹性模量，在长期荷载组合下应乘折减系数0.5，在短期荷载组合下应乘折减系数0.85。    二、按刚度分配求得肋和平板等代杆系的轴向力设计值Noi， Nti,可按下列公式计算：                 Noi=AoiNi/Ai  &#

72、160;                      （附5.2-1）                    Nti=AtiNi/Ai     

73、0;                   （附5.2-2）    式中  Ni有截面积为Ai 的等代上弦杆组成的网架结构所求得上弦杆内力设计值（i=1,2,3,4）。    三、类三角形单元与、类三角形单元（附图5.1b）内的平板内力设计值Nx、Ny、Nxy可分别按下列公式计算：      

74、;            式中Nti 三角形单元边界处相应平板等代杆系的轴力设计值。四、根据板的连接构造，对多支点双向多跨连续板或四支点单跨板，应计算带肋板的肋中和板中的局部弯曲内力。注：矩形平面组合网架边界处内力计算时，式（附5.1-2）中At1=At2应减半，取0.375ts;式（附5.3-1）、（附5.3-2）中的Nt1、nt2应加倍，取Nt1、nt2。          

75、0;     附录六 常用焊接钢板节点构造选用图                                    附图7.1组合网架结构的节点构造注：（）班肋底部预埋钢板应与十字节点板的盖板焊接牢固以传递网架内力，必要时盖板

76、上可焊接U形短钢筋，并埋入灌缝中的细石混凝土；（）腹杆连接可根据腹杆布置形式及截面类型参照使用；（）后浇灌缝的细石混凝土中宜配置通长钢筋；（）当节点承受负弯矩时应采用连接盖板并将其与板肋顶部预埋钢板焊接；（）当组合网架用于楼层时，宜采用配筋后浇细石混凝土面层。附录八橡胶垫板的材料性能及计算构造要求一、橡胶垫板的材料性能                       &#

77、160; 胶料的物理机械性能    附表8.1胶料类型硬度（邵氏）扯断力（MPa）伸长率（%）300%拉伸强度（MPa）扯断永久变形（%）适用温度不低于氯丁橡胶60±518.634507.8425-25C天然橡胶60±518.635008.8220-40C                  橡胶点扳的力学性能      

78、;              附表8.2          允许抗压强度极限破坏强    度（MPa）抗压弹性模量     E    (MPa)抗剪弹性模量G(MPa)摩擦系数     （MPa）7 .84-9.8058.82有形状系数按附表8.3查

79、得0.98-1.47（与钢）0.2(与混凝土）0.3                “E-”关系                    附表8.3         

80、60; 456789101112E(MPa)1962653334124905796577458431314151617181920E(MPa)9321040115712851422155917061863附注支座形状系数=ab/2(a+b)dla,b支座短边及长边长度（cm）；dl中间橡胶层厚度（cm）。    二、橡胶垫扳的设计计算     1、橡胶垫扳的底面面积A可根据承压条件按下式计算：           

81、ARmax/                     （附8.1）     式中  A支座承压面积，即A=a×b；           a,b支座短边与长边的边长；           Rmax网架全部荷载标准值在支座引起的反力设计值；