悬挑式钢管脚手架专项施工方案

1、悬挑脚手架施悬挑式钢管脚手架专项施工方案一、专项方案概述： 近年来，随着人们对平安生产重要性认识的不断加强和平安生产管理手段的 不断完善，我国各行各业的平安生产状况明显好转。但在一些特殊行业如建筑 施工由于受到各种不利因素的影响事故尤其是各类模板、脚手架垮塌仍然时有 发生，甚至发生较大、重大事故，所以必须采取果断有效措施，改变这种不利 局面已经刻不容缓。据统计， 2007 年的建筑施工平安事故，在各类事故中，高处坠落事故最多， 事故起数和死亡人数均居第一位，分别占 41.7%和 35.8%；事故起数第二位的是 物体打击事故，占 114.7%，死亡人数居第三位的是坍塌事故， 22.0%。2022

2、 年建筑业事故：在各类别较大事故中，坍塌事故较多，事故起数和死 亡人数均居第一位，分别占 40.6%和 44.5%；按事故原因分：因技术有缺陷、设 备设施工具附件有缺陷、个人防护用品缺少或有缺陷、对现场工作缺乏检查或 指挥错误、教育培训不够，缺乏平安操作知识等原因造成的事故起数和死亡人 数同比分别下降；因生产场所环境不良原因造成的事故起数和死亡人数同比分 别上升。从类别看：一是列在前六位的事故类别是：高处坠落 962 起、103人、坍 塌 376起、615人、物体打击 298起、308人、触电 192起、200人、 机械伤害 133起、 129 人和起重伤害 128 起、 187人。2022年

3、1- 5月建筑业平安事故：坍塌和高处坠落事故仍是事故多发的主要 类型。全年坍塌和高处坠落事故共发生 1338起，死亡1628人，分别占总量的 59.05%和60.25%。其中：较大事故共69起，死亡270人，分别占较大事故总数 的67%和69%重大事故3起，死亡44人，分别占重大事故总数的60%和61%为了减少建筑业事故，人们在总结事故教训同时，意识要控制建筑业事故就 必须从控制危险源入手，要针对不同类型、结构、施工难度和复杂程度对分部 分项工程危险源分析，到达对重大危险源进行控制从而减少建筑业平安事故的 目的，因此建设部于2022年5月下发?危险性较大的分局部项工程平安管理方 法?，以其标准

4、建筑施工过程中的平安管理，到达减少平安事故的目的。因此为了保证施工过程的平安，预防平安事故乃至重大平安事故的发生， 必须针对以上的事故和教训制定有针对性的、科学的编制万利城B区悬挑式钢管脚手架专项方案和控制措施。二、编制说明：1、主要规程及标准?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022?钢结构设计标准?GB50017-2003?建筑结构荷载标准?GB50009-2001?混凝土结构设计标准?GB0010-2002?建筑施工平安检查标准?JGJ59-99?建筑施工高处作业平安技术标准?JGJ80-91?钢管脚手架扣件?GB15831-2006?低压流体用焊接钢管?GTB309

5、1-2001?密目式平安立网?GB16909-1997 ?平安带?GB6095-1985?施工现场临时用电平安技术标准?JGJ46-2005等现行国家标准、 标准的规定三、工程概况：1、本工程坐落于福建省武夷山市，下洲路口处，建筑面积 64777.75 m2, 人工挖孔桩根底，地下1层、地上9层、12层，建筑物结构形式为：框架结构， 建筑物高度为36。根据福建建委、武夷山市安检站的有关规定，必须采用悬挑 式双排钢管架搭设。2、本工程层高为2.9 m,设计悬挑为6层一挑出计：17.4 m。四、架子搭设人员组织管理：本工程架子搭设班组拟定 8-12个架子搭设操作人员，并须持架子工操作 证上岗，定期

6、接受现场单位工程负责人等施工平安管理人员的平安教育、平安 技术交底，开展班前平安活动，自觉遵守施工现场的平安管理规章制度和操作 规程，严格按外脚手架搭设施工方案，?建筑工程脚手架劳务合同书?等有关要 求进行搭设。五、搭设要求：架子搭设前应配合现场施工员、平安员识读图纸交底，了解现场情况，因 地施工。根据工程图纸尺寸、建筑物的外形、高度、结构形式和架子的使用要 求确定架子搭设尺寸。架子搭设后应具有足够的牢固性和稳定性，保证在施工 期间能有效承受所规定的荷载，做到不变形、不摇晃、不倾斜，保持较好的垂 直度和平整度，确保架子上施工操作人员的平安。六、材料要求：1、钢管：应采用现行国家标准中规定的3号

7、普通钢管，其质量应符合GB T700标准中的规定，新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告，并进行验收。钢管规格采用外径 48mm壁厚3.5mm,外表应平直光滑，不应有裂缝、结 疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，并须涂有防锈漆。用于立杆、 大横杆的钢管长度为4-6m,每根钢管的最大质量不应大于 25kg，以适合人工操 作。所采用的钢管必须规格统一。2、 扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合 GB15831中的标准 规定，采购的扣件应有生产许可证、测试报告和产品质量合格证，新、旧扣件 均应进行防锈处理。所采用的扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件等在螺栓拧力矩达65N.m时不得发生破

8、坏，应能灵活转动。旋转扣件的 两旋转面间隙 应小于1mm扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于 5mm所有扣件、螺 栓等零配件必须规格统一。3、脚手板选用木脚手板，规格为300 mmX 4000 mm不得使用腐烂、虫蛀、 断裂或破损的木脚手板。4、立网选用聚氯乙烯编织合格的 UL 1.8m X6.0m密目式平安立网，安 全平网选用合格的P 1.5 m X 6 m平网。七、悬挑式钢管外脚手架的设计：1、支座构造方式：该悬挑式钢管架采用六层悬挑搭设法，每六层梁板设置悬挑水平钢梁及斜撑杆支撑。设置悬挑杆，悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U 口水平，其中建筑物外 悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度

9、1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与 建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 2.00m。拉杆采用钢管48.0 X 3.5mm。各 悬挑与短钢管间用扫地杆扣接连成整体。设置内、外斜撑杆，其下端应牢固顶于下下楼层面，各斜撑杆间用扫 地杆扣接连成整体，并与预留在钢筋砼梁内的短钢管扣接，以增加整体稳定性。内、外斜撑杆上端与悬挑杆扣接牢固，外斜撑杆中间加设一道水平拉 杆，然后用斜拉杆连接并扣接于悬挑杆。具体构造详见悬挑式钢管外脚手架设置示意图。2、根本构造要求：、立杆设置： 、立杆间距：纵向间距取1.2m，横向间距取1.05m。 、垂直度：立杆垂直偏差不大于架高的1/300且全高要不大于50mm。 、立杆搭设

10、：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。、连墙拉结杆设置： 、要求按每二步三跨设置连墙拉结杆，每根连墙拉结杆覆盖面积 应不大于27m2。根据现场实际，点数要求在竖向间距H取一楼层高2.9m,横向 间距L取三立杆跨4.5m布置。 、连墙拉结杆必须采用可承受拉力和压力的刚性连墙件与建筑物可靠连接，即在钢筋砼梁内预埋短钢管，并采用短钢管联接扣接于架体。设 置时宜靠近立杆主节点，偏离主节点的距离不应大于300m

11、 m，采用矩行布置。 、在土建施工外墙抹灰及保温时，应加强巡查、维护，使连墙拉 结杆不被破坏，以保证架子的整体稳定性。、防护栏杆、挡脚板及立网： 、每步架均应在外立杆内侧设置1.2m高防护栏杆及180mm高挡 脚杆；脚手架的端部应圭寸端，圭寸端应设防护栏杆、挡脚杆。在拦板顶端或最上一步架的外立杆要高出操作面1.2m,坡屋面的外立杆要高出操作面1.5m，防护 栏杆设置二道且用对接扣件连接。 、在每步架的外立杆内设置密目式平安网，网应牢固绑扎在上、下大横杆和防护栏杆上，网间绑扎要严密。、脚手板铺设： 、采用木脚手板铺设，装修阶段每作业层应满铺脚手板，主体施 工阶段每作业层上下要满铺三步以上脚手板。

12、非作业层连续不铺脚手板不能多 于三步层；假设上下有二层作业，那么下作业层的上部至少应有一步层间隔铺脚 手板。脚手板四角与大横杆用16#铁丝绑牢，且铺设必须严密。 、悬挑支座的脚手板必须满铺，架体内侧与建筑物间用木跳板铺设，并用16#铁丝绑牢，保证悬挑支座的严密性，以防掉物。 、脚手架内侧与建筑物间距不宜大于 200mm,假设因施工需要大于200mm时应加铺水平杆作水平封闭或铺设其它脚手板，但架体内侧外伸长度 不应大于0.4L且不应大于500mm。、剪刀撑设置： 、必须在脚手架外侧立面的两端、转角处各设一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，即中间每隔10跨立杆

13、间距设置一道。 、每道剪刀撑跨越立杆的最多根数为 5-7根，每档宽度不应小于 4跨立杆间距且不应小于6m,剪刀撑与水平方向的倾角宜在 45°60°之间。 、剪刀撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(6)、小横杆设置： 、应连接内外立杆，步距h取1.8m设置，用直角扣件扣接于立杆且严禁撤除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 、小横杆伸出扣件或立杆长度应大于100m m,假设因施工需要， 里端外伸长度不应大于0.4L且不应大于500mm。、大横杆设置： 、大横杆采用直角扣件固定在小横杆上，每步在

14、立杆间等距离设 置4根，间距不应大于400mm。 、大横杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根 相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头分 别在水平或垂直方向错开的距离不应小于 500mm,各接头中心至最近立杆主节 点的距离不宜大于纵向间距的1/3,同步架同跨不超过2个接头。 、同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不得大于50mm。3、施工搭设规定：、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙 杆以上二步。、 每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。、 当搭至有连墙杆的构造点时，在搭设完该处的立

15、杆、大横杆、小 横杆后，应立即设置连墙杆。当脚手架施工操作层高出连墙杆二步时，应采取 临时稳定措施，直到上一层连墙杆搭设完前方可根据情况撤除。、 在封闭型脚手架的同一步中，大横杆应四周交圈，用直角扣件与 内外角部立杆固定。、双排脚手架小横杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于 100mm。、 扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m;、 在主节点处固定大横杆、小横杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转 扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm，对接扣件开口应朝上或朝内。4、搭设步骤与方法：在主体结构楼层预埋短钢管-设置悬挑杆-设置扫地杆扣接于各悬挑杆- 在悬挑

16、杆上铺临时脚手板-设置斜撑杆扣接于悬挑杆-设置扫地杆扣接于斜撑 杆设置斜拉杆在内外立杆间距内设置第一步大横杆 设置内外立杆设置 第二步小横杆设置第二步大横杆装设连墙拉结杆接立杆设置第三、四 步小横杆和大横杆-装设墙杆-设置剪刀撑-铺脚手板-装设防护栏杆、挡脚 杆并挂立网防护重复接立杆后按搭设步骤搭至设计高度。搭设时架体要及时与建筑物楼层预埋的短钢管拉结，以便确保搭设过程中的稳定性，确保平安，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差。5、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2001。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用

17、单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20 米。采用的钢管类型为48X 3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平 间距2.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.50 米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢管48.0 x 3.5mm。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯 矩和

18、变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350 x 1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值 Q=3.000 x 1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1 = 1.2 x 0.038+1.2 x 0.122=0.193kN/m活荷载的计算值 q2=1.4 x 1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：=0.0801/跨中最大弯矩为M仁(0.08X 0.

19、193+0.10 X 1.470) x 1.2002支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10 X 0.193+0.117 X 1.470) x 1.2002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.275 x 106/5080.0=54.226N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mn?,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载标准值 q仁0.038+0.122=0.161kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X0.161+0.990 X 1.050)

20、 X 1200.04/(100 X2.06 x 105x121900.0)=0.948mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm满足要求！二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P1二 0.038X 1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350X 1.050 X 1.200/3=0.147kN活荷载标准值荷载的计算值Q=3.000 X 1.050 X 1.200/3=1.260kNP=1.2 X 0.046+1.2 X 0

21、.147+1.4 X1.260=1.996kNPPI孑I|1 11 11 1Ai!3Jjri-ir1/r小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：屹沁=丁M=(1.2 X 0.038) x 1.0502/8+1.996 x 和=0.705 x 106/5080.0=138.749N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下384集中荷载最大挠度计算公式如下72

22、E1小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V仁5.0X 0.038 X 1050.004/(384 X 2.060 x 105x 121900.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.046+0.147+1.260=1.453kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1453.080X 1050.0 X (3 x 1050.02-4 X 1050.0 2/9)/(72 X 2.06 X105x 121900.0=2.378mm最大挠度和V=V1+V2=2.402mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mmg足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承

23、载力按照下式计算标准:R< Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 x 1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350 x 1.050 x 1.200/2=0.220kN活荷载标准值 Q=3.000 x 1.050 x 1.200/2=1.890kN荷载的计算值 R=1.2 x 0.040+1.2 x 0.220+1.4 x 1.890=2.959kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验说明：单扣件在12kN的荷 载

24、下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1489NG1 = 0.149X 18.600=2.770kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350X 4X 1.200 X (1.050+0.500)/2=1.302kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板 挡板，标准值为0.15NG3 = 0.

25、150X 1.200 X 4/2=0.360kN(4) 吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2) ; 0.005NG4 = 0.005X 1.200 X 18.600=0.112kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.543kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内 施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X2X 1.200 X 1.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 根本风压(kN/m2)，按照?建筑结构荷载标准?(GB50009-2001)的规定采用： W0 =

26、 0.450Uz风荷载高度变化系数，按照?建筑结构荷载标准?(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250Us风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X 0.450 X 1.250 X 1.200 =0.472kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MV计算公式MW = 0.85X 1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载根本风压标准值kN/m2;la立杆的纵距m;h立杆的步距m。五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴

27、心压力设计值，N=10.74kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.39 ;计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;l0 计算长度m,由公式10 = kuh 确定，I0=2.08m ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50 ;A立杆净截面面积，A=4.89cm2;W 立杆净截面模量抵抗矩,W=5.08cm3;口钢管立杆受压强度计算值N/mm2；经计算得到 H =56.16f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-< f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性

28、计算痒莎其中N立杆的轴心压力设计值，N=9.95kN;M 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.39 ；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ；10 计算长度m,由公式10 = kuh 确定，IO=2.O8m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u计算长度系数，由脚手架的高度确定；u二1.50A立杆净截面面积，A=4.89cn?；W 立杆净截面模量抵抗矩，W=5.08cm；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =；U钢管立杆受压强度计算值N/mm2；经计算得到匕=71.14f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；考虑风荷载时，立杆的稳定

29、性计算-< f,满足要求！六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式 计算：Nlw = 1.4x wk x Awwk风荷载根本风压标准值， wk = 0.472kN/m 2;Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40 X2.40 = 5.760m 2;No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No = 5.000经计算得到Nlw = 3.810kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.810kN连墙件轴向力设计值Nf =；Af其中叮一一轴心受压立杆的稳定系数，

30、由长细比l/i=50.00/1.58 的 结果查表得到U=0.92 ;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm 2。经过计算得到Nf = 91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 8.810kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求！脚手架连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm内侧脚手架距离墙体500mm支拉斜 杆的支点距离墙体二2000mm,水平支撑梁的截面惯性矩I二9

31、34.50cm 4,截面抵抗矩w = 116.80cm3, 截面积 A = 25.15cm2。受脚手架集中荷载P=10.74kN水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 25.15 X 0.0001 X 7.85 x 10=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到9.569.452.452.100.000.21.291.5412.29 12.40悬挑脚手架支撑梁剪力图kN3.414Z14.247悬挑脚手架支撑梁弯矩图kN.m悬挑脚手架支撑梁变形图mm各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.676kN,R2=14.858kN,R3=-2.098kN最大弯矩 抗弯计算

32、强度 f=M/1.05W+N/A=4.247 X 106/(1.05 X 116800.0)+3.870x 1000/2515.0=36.170N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mn?,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下其中fb 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:丄 570 235经过计算得到 b=570X 10.0 X 65.0 X 235/(2000.0 X 160.0 X235.0)=1.16由于ub大于0.6，按照?钢结构设计标准?(GB50017-2003)附录B其值 用厲b'查表得到其值为0.8

33、26经过计算得到强度>=4.25 X 106/(0.826 X 116800.00)=44.00N/mm2;水平钢梁的稳定性计算- < f,满足要求！九、拉杆的受力计算：水平钢梁的轴力RAf和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisin石i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1 = 10.421kN十、拉杆的强度计算：拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.421kN拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管48.0 X 3.5mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算:T/A < f其中N

34、 斜拉杆的轴心压力设计值，N二10.42kN ;A 斜拉杆净截面面积，A =5.09cm2;斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是20.49N/mn?;f 斜拉杆抗拉强度设计值，f二215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算- < f,满足要求！斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=10.421kN;Iwt为焊接面积，取508.55mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mn2；经过计算得到焊缝抗拉强度> =10421.06/508.55 = 20.49N/mm2对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要

35、求！卜一、锚固段与楼板连接的计算：1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=14.858kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照?混凝 土结构设计标准?10.9.8f = 50N/mm 2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D二14858 X 4/(3.1416X 50X2) 1/2 =14mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证 两侧30cm以上搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中N 锚固力，即

36、作用于楼板螺栓的轴向拉力，N二14.86kN ;d楼板螺栓的直径，d = 20mm;fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm；h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 14857.56/(3.1416 X 20 x 1.5)=157.6mm。3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式MS (护-手皿其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N二14.86kN ;d楼板螺栓的直径，d = 20mm;b楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mmfcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！八、脚手架的验收：1、架