10m3埋地卧式油罐图.

1、西安石油大学设计论文管道及储罐强度设计课程设计题 目10m3埋地卧式油罐图所在院系石油工程学隙专业班级学 号学生姓名指导教师完成时间20成年7月9日西安石油大学设计论文课程设计任务书10m3埋地卧式油罐图学生姓名学号专业班级17一、原始数据1.适用范围及设计条件油罐用于储存工业或民用设施中常用的燃料油(1)设计压力常压(2)设计温度-19C<t <200C(3)设计寿命15年(4)焊接接头系数 0.85(5)水压试验压力盛水试漏(6)腐蚀裕量 1.5mm(7)装量系数0.9设 计 内 容 与 要 求(8)介质 燃料油2.设计基本参数和尺寸表一：10m埋地位、式油罐基本参数和尺寸公称

2、容积 (m3)筒体主要尺寸封头壁厚(mm)壳体材料设备金属总质 量(kg)直径X长度X壁厚101600 X 4900 X 8820R243510m3埋地卧式油罐的基本参数尺寸见表二、设计要求1 . 了解埋地卧式油罐的基本结构和局部构件；2 .根据给定油罐大小，查阅相关标准确定相应构件的规格尺寸;3 .学会使用AUTOCAD制图；4 .相关技术要求参考有关规范。三、完成内容1 . 10m3埋地卧式油缶(图纸一张(2#)；2 .课程设计说明书一份。起止时间2011 彳尹6月27日至 2011 ，年7月9日指导教师签名年 月 日系(教研室)主任 签名年 月 日学生签名年 月 日1 .目录1 绪论31

3、.1 金属油罐设计的基本知识31.1.1 金属油罐的发展趋势31.1.2 对金属油罐的基本要求 31.2 金属油罐的分类41.2.1 地上钢油罐51.2.2 地下油罐51.3 课题意义62设计说明书72.1 适用范围72.2 设计、制造遵循的主要标准规范 72.3 主要设计内容72.3.1 油罐供油系统流程图72.3.2 100m3埋地卧式油罐加工制造图，基本参数和尺寸 72.4 安全82.5 设计遵循参照的主要规范 错误！未定义书签。2.6 设计范围 错误！未定义书签。2.7 防腐错误！未定义书签。2.8 油罐接管错误！未定义书签。2.9 油罐容积的确定错误！未定义书签。2.10 其它103

4、设计计算书113.1 设计的基本参数 113.2 壳体壁厚计算113.2.1 筒体壁厚计算113.2.2 封头壁厚计算113.3 鞍座的选择计算错误！未定义书签。3.4 鞍座作用下筒体应力计算错误！未定义书签。3.4.1 筒体轴向弯矩计算 错误！未定义书签。3.4.2 筒体轴向应力计算 错误！未定义书签。3.4.3 筒体周向应力计算错误！未定义书签。3.5 抗浮验算 错误！未定义书签。参考文献171绪论1.1 金属油罐设计的基本知识1.1.1 金属油罐的发展趋势近一、二十年来，油罐的设计与施工技术都较过去有了更快的发展。从世界范 围来讲，这一状况与前一时期国际上的能源危机有关。由于能源危机，近

5、若干年来 许多工业化的、靠进口原油的国家都增加了原油的储备量， 这就迫使这些国家不得 不建造更多更大的油罐。这一经济需求不仅促进了油罐事业的发展，也使越来越多 的新课题，随着这些新课题的研究和解决，这就使油罐的设计与施工技术进一步发 展和深化。现在油罐发展的总体趋势是走向大型化， 而所以有此趋势是由于大型化具有下 列优点：(1)节省钢材。(2)减少投资。(3)占地面积小。(4)便于操作管理。(5)节省管线及配件。由以上分析可以看出，油罐大型化有许多经济利益，这也就是这种趋势的动力。 目前油库的组成结构与十年前相比有了很大的改观，由油罐的“小而多”变为“大 而少”。这一点也是衡量一个国家在油罐设

6、计、研究、建造等方面技术水平高低的 一个尺度。1.1.2 对金属油罐的基本要求对金属油罐的基本要求主要有以下五个方面：(1)强度要求。油罐在卸载以后不应留下塑性变形。(2)有抵抗断裂的能力。无论在水压或操作条件下，油罐不得产生断裂破坏。(3)有抵抗风荷的能力。在整个建造及使用期间，在建罐地区的最大风荷下不 产生破坏。(4)有抗地震的能力。要求在整个使用期间内，在建罐地区的最大烈度下不产 生烈性变形。(5)油罐要坐落在稳固的基础之上。油罐的基础在整个使用期间期间的不均匀 沉陷要在允许的范围之内。上述基本要求是就总体而言的，具体的某一构件还要有其各自的特殊要求。如前所述，油罐大型化以后给人们带来了

7、一些利益， 但另一方面随着油罐大型 化，也出现了一些新的技术课题。因而要付出更大的努力才能满足以上五个基本要 求。油罐的大型化使罐壁钢板越来越厚。 然而，由于罐壁在施工现场无法进行退火 处理，所以允许的壁板厚度是有一定限度的。 一般来说，钢板的强度(指屈服极限、 强度极限)越高，则断裂韧性越低，也就是说月容易产生断裂。这就要求油罐的设 计人员要正确选材，特别是在气候寒冷的地区建罐，更要注意在满足强度要求的同 时，恰当地提出断裂韧性的要求及检验的方法和手段。这是油罐大型化过程中遇到的第一个问题。一般来说，钢板越厚在焊缝或热影响区附近越易于产生裂纹，由于这些原始裂纹的存在，从而增加了断裂的危险性。

8、这是油罐大型化过程中遇到的第二个问题。随着油罐的大型化，壁厚t与直径D之比，即t/D值降低，这使油罐刚性降低， 从而使油罐抵抗风荷的能力下降了。 采取何种方法校核油罐抵抗风荷的能力， 以及 用何种方法增强这种能力，这是油罐大型化过程中遇到的第三个问题。一般来说，钢板强度等级越高，其可焊性越低，这就要求油罐设计人员选材时 注意其可焊性，同时采取合适的焊接工艺。焊前的预热、焊接顺序、线能量的大小、 环境条件（大气温度、适度、风速）等都与焊缝质量有密切关系。这是油罐大型化 过程中遇到的第四个问题。地震可能给油罐带来很大的破坏，为人民的生命、财产造成很大的损失。但造 成小油罐与大地震破坏的因素并不完全

9、相同， 油罐越大，则在地震时与油罐一致运 动的那部分储液（地震波中短周期成分起作用）所占的比例越小，而参与晃动的那 部分储夜（地震波中长周期成分起作用）所占的比例越大。对大型油罐地震破坏的 研究及其相应的抗震措施是油罐大型化过程中遇到的第五个问题。油罐大了，油罐基础所占的面积也大了，许多大型油罐基础的直径在100m以上。在这样大的，面积上要找到均匀的工程地质状况往往是比较困难的。大型油罐基础的设计、如何恰当 地提出对于沉陷的要求，以及采用何种结构以增加油罐抵抗不均匀沉陷的能力等是油罐大型化 过程中遇到的第六个问题。1.2 金属油罐的分类在各类石油库中，使用着各种类型的油罐，储存不同性质的油品。

10、按照这些油 罐建造的特点，可分为地上油罐和地下油罐两种类型。地上油罐大多采用钢板焊接 而成，由于它的投资较少、建设周期短、日常的维护及管理比较方便，因而石油库 中的油罐绝大多数为地上式；地下油罐多采用钢板或钢板混凝土两种材料建造，由于整个油罐建在地下，所以储存介质的温度比较稳定，气体蒸发的损耗较少。但由 于这种油罐的投资较高、建设周期长、施工难度较大、操作及维护不如地上油罐方 便，故当有特殊要求时才选用。1.2.1 地上钢油罐钢油罐的种类一般是按照几何形状来划分的。通常可分为三类：（1）立式圆柱型油罐（2）卧式圆柱型油罐（3）双曲率油罐（如滴状油罐和球形油罐）在以上三类油罐中，立式圆柱型油罐占

11、大多数，对大型油罐更是如此。卧式油罐通常作为小容器使用。滴状油罐可承受的0.41.2kgf/cm 2剩入压力，可消除小呼 吸损耗，适于储存挥发性大的油品，但这种油罐结构复杂，施工困难，建设费用高， 故在国内尚未采用，国外用的也不多。这种油罐自问世以来，实际上没有得到推广。 球罐用于储存液化气，其设计一般划在受压容器范围内。卧式油罐的优点是能承受较高的正压和负压，有利于减少油品的蒸发损耗；可在工厂制造然后运往现场安装，搬运和拆迁都方便。卧罐的缺点是单位容积的耗钢 量高，比立式油罐高出一倍以上，而且因单个油罐体积小，当使用较多油罐时占面 积大。卧式油罐在油库中应用非常广泛。在大型油库中常用它储存一

12、些周转数量较少 的不同品种的油料。小型油库和加油站由于储量本来就不大， 卧罐常常成为主要的 储油容器。因便于拆迁，卧罐还常用于野战油库。除用作一般储油容器外，根据工 艺需要还常把卧罐用作罐装罐、放空罐、压力罐、真空罐等。由于卧罐能承受较高 的内压，有时还用它储存液化气。它一般安装在地面鞍型支座上。用于油品放空的卧罐常埋入地下，使管线中的存油能自流放入罐内，放空罐的埋地深度也由工艺计 算决定。有时为了达到隐蔽的目的，也将卧罐埋入土中或置入地下掩体内。1.2.2 地下油罐常用的地下油罐有立式圆筒形及卧式圆筒形两种。由于油罐设置在地面以下，所以土壤的地质条件、腐蚀性以及地下水的情况，是地下油罐结构设

13、计时主要考虑 的因素。(1)直接埋地立式圆筒形油罐。这种油罐的顶板、壁板以及底板，一般情况下多 采用钢筋混凝土结构，为了防止储存介质的渗漏，油罐的壁板及底板的内侧衬一层 钢板。这种结构的油罐，施工技术较为复杂、要求严格、施工周期较长、投资较大。(2)覆土立式圆筒形油罐。立式圆筒形油罐置于被土覆盖的罐室中，罐式顶部和周围的覆土厚度不小于0.5m,多为普通碳钢钢板制造。(3)埋地卧式圆筒形油罐。采用直接覆土或罐池充沙(细土)方式埋设在地下，且罐内最高液面低于罐外4m范围内地面白最低标高0.2m的卧式油罐，多为普通碳 钢钢板制造。由于实际需要的容积不大(大多不大于 50 m3),便于厂家整体制造、

14、运输及施工。1.3 课题意义“油罐及管道强度设计”是油气储运专业本科生的一门重要的专业课。而该课 程的课程设计对于学生加深这门课的理解无疑是有帮助的。它使学生对油气油罐及管道强度及其相关问题有了比较全面的了解， 并且掌握各类压力管道及储罐分析与 设计的基本概念、基本原理与基本方法。近年来，我国油气储运系统的建设得到了空前的发展，对油气储运设施的安全 可靠性提出了越来越高的要求，油气管道与储罐设计的新技术、新方法不断发展， 需要将油气管道和储罐强度设计的基础理论、设计计算方法和标准规范予以总结， 为油气储运工程技术人员提供较为全面的参考资料。2设计说明书2.1 适用范围本文适用于储存工业或民用设

15、施中常用的燃料油的m3埋地卧式油罐。压力：常压工作温度：-19 C200 c介质：燃料油(柴油、汽油等)2.2 设计、制造遵循的主要标准规范(1)钢制压力容器GB 150(2)钢制焊接常压容器JB/T 4735(3)钢制压力容器焊接规程JB/T 4709(4)气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本形式与尺寸GB 985(5)压力容器无损检测JB 47302.3 主要设计内容2.3.1 油罐供油系统流程图供油自汽车槽车生.)II日用油«供油泵供油泵室外地坪她下储油罐B1直理地下储油罐系统流程图(油泵在箪体上)说羽：LISA一一液位指示连锁装置R_高位连锁'L低位报警2.3.

16、2 10m 3埋地卧式油罐加工制造图，基本参数和尺寸1600 (直径)X 4900 (长度)X 8 (壁厚)单位：mm；封头壁厚：8 mm壳体材料：20R;设备金属总质量：2435 kg ;2.4 安全油罐应有避雷、防静电措施，具体措施如下2.5 设计遵循参照的主要规范(1)爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范(GB50058(2)石油与石油设施雷电安全规范(GB15599(3)汽车加油加气站设计与施工规范(GB50156(4)锅楼房设计规范(GB5004)(5)防止静电事故通用规则(GB12158(6)石油化工企业设计防火规则(GB50160(7)石油库设计规范(GBJ2.6 设计范围2.6.

17、1 防雷电与防静电措施(1) 防雷电与防静电措施(2) 防火措施(3) 可燃气体、液化烧、可燃液体的钢罐，必须设防雷接地，并应符合下列规定：a.装有阻火器的甲B乙类可燃液体地上固定顶罐，当顶板厚度等于或大于 4mm寸，可不设避雷针，线；b.丙类液体储罐，可不设避雷针、线，但必须设防感应雷接地；c.浮顶灌(含内浮顶罐)可不设避雷针、线但应将浮顶与罐体用两根截面 不小于25 mm软铜线作电气连接，具连接点不应小于两处，连接点沿油罐周长的问 距不应大于30m；d.压力储罐不设避雷针、线，但应作接地；(4) 本图罐体均采用厚度4mm勺金属材料，不设避雷措施，但当罐体置于建筑物、构筑物内时必须作可靠接地

18、，其接地点不应少与两处，其间弧形距离不应大 于30m；当金属油罐在室外设置时必须作环形防雷接地，其接地点不应少与两处， 其间弧形距离不应大于30m;接地体距罐壁距离应大于3m(5) 埋设罐体(图规定埋深50cm),可不设避雷设施，但应采用防腐蚀镀锌金属材料。埋设油罐应采取牺牲阳极、保护阴极的作法：即将油罐体作为阴极，在 土壤中埋设电位比油罐材料更负的强阴极(如锌板)，并与油罐做电气连接，使其 构成电偶效应以达到保护油罐，防止电化学腐蚀。当操作井与地上金属物相连时应 作电气通路连接，以便与地面设施等电位连接处理。(6) 将油罐系统流程有关的设备、设施的防雷接地、防静电接地和电气设备 接地共用同一

19、接地装置，接地电阻4欧。接地连接线均采用多股铜芯线，截面 不应小于16 mnm。(7) 可燃液体储罐的温度、液位等测量装置，应采用铠装电缆或钢管配线，电缆外皮或配线钢管与罐体应作电气连接。(8) 操作井立柱角钢与垫板、垫板与储油罐外壁、立柱角钢与操作井盖板均应作电器通路。盖板与加油车或输入装置作防静电连接。(9) 根据不同的防护区(爆炸危险区)确定相应的防护措施：电源线路的敷设与连接，防静电连接、防雷接地的连接(共用接地连接)(10)油罐底座应与油罐作可靠电气连接， 在油罐底座预留接地端子。当接地端 子间沿油罐外围距离大与30m时，需增加接地端子。接地端子的设置位置由设计 人员确定。(11)由

20、接地端子至接地体采用BV-1X25 mmi导线穿PVC40to接地体应用直径 不小于16mm勺镀锌圆钢或截面不小于 40X4 mnm的镀锌扁钢制成。(12)防火措施(13)可燃液体火灾宜采用低倍数泡沫灭火系统。扑救可燃气体、可燃液体和电器设备及烧烧金属化合物等的火灾， 宜选用钠粉。当干粉与氟蛋白泡沫灭火系统联 用时，应选用硅化钠盐干粉。(14)油罐区的火灾应采用干粉车。(15)却水系统应能满足消防冷却总容量的要求。(16)建筑物、构筑物内的可燃气体泄露危险场所应采用可燃气体探测器报警系 统。(17)消防措施，根据工程实际情况由选用单位与环卫措施等统一考虑。2.7 防腐油罐内壁防腐措施应根据罐内

21、储存介质确定， 外壁防腐措施应根据埋罐土质确2.8 油罐接管(1)本图所示工艺接管的规格、数量及位置，可根据工程实际情况由选用单 位行调整。(2)与油罐相连通的进油管，通气管横管及回油管均应坡向油罐，其坡度不 应小于2%00(3)通气管管口应高出地面4m及以上。沿建筑物的墙(柱)向上敷设的通气 管管口，应高出建筑物的顶面 1.5m以上。通气管的公称直径不应小于 50 mm且应 安装阻火器。2.9 油罐容积的确定油罐的总容积应根据油的运输方式和供应周期等因素确定。对于火车和船舶运 输，一般不小于20-30天的设备最大消耗量；对于汽车运输一般不小于5-10天的设备最大消耗量；对于油管道输送一般不小

22、于3-5天的设备最大消耗量；对于以办公为主的建筑，燃油设备的日运行时间取10-12小时；以普通住宅为主的建筑，日运行时间为取12-16小时；以高档住宅和宾馆为主的建筑，日运行时间取 16-24小时。2.10 其它(1)油罐埋地设置，具顶部覆土不应小于 0.5 m o油罐的周围，应回填干净 的沙子或细土，其厚度不应小于 0.3 m。(2)油罐操作平台、梯子由选用单位统一考虑。(3)埋地卧式油罐操作井是为埋地卧式油罐而设计的，两者应配套使用。操 作井的高度受油罐埋地深度控制，选用者应根据油罐实际埋地深度调整图中给出的 操作并高度，同时调整相关尺寸。(4)对地下水位高的地区，选用者应对埋地卧式油罐采

23、取锚固防浮措施。(5)本图中的设备也可用于重质燃料油，但所需的加热器等相关构件由选用 者提供。(6)本图中给出液位计口主要用于配备现场液位指示的玻璃板液位计，对罐 内液位控制应由选用者根据工程自控控制方案统一考虑。(7)埋地卧式油罐物料出口是否安装底阀以及其连接等问题由选用者考虑。(8)由于埋地卧式油罐地埋地时油罐壳体将承受一定的外荷载，因此，设计时按外压0.1兆帕对其进行核算。3.13.23.2.13设计计算书设计的基本参数设计压力设计温度介 质焊缝系数腐蚀裕量筒体内径筒体长度封头内径主体材料20其设计温度下许用应力水压试验压力钢板厚度负偏差壳体壁厚计算筒体壁厚计算由文献7中的公式计算筒体壁

24、厚P= 0.1MPaT= 20 C 燃料油勺=0.85C= 1.5mmDM = 1600mmL= 4900 mmDi2= 1600mmR!. I = 157MPaPt= 0.125MPaG= 1.0 mmPDii2 5- P=0.1X1600+ (2X 157X 0.85 0.1)(3-1)=0.600 mm壁厚附加量C = C1 + C2 = 1.5+ 1.0 =2.5 mm由于最小壁厚规定6min 23mm并且c._ Dimin1000=2X 1600- 1000=3.2 mm所以 gin +C = 3.2 + 2.5=5.7mm圆整后，实选壁厚6n =6 mm3.2.2封头壁厚计算由文献

25、7中的公式计算封头壁厚一 了121彳- 0.5P=0.1X1600+ (2X 157X 0.850.5X 0.1)(3-2)=0.600 mm由于最小壁厚规定6min之3mm并且6min之2D1 =1000 3.2 mm壁厚附加量 C=Ci+C2= 1+1.5= 2.5mm所以 6min +C = 3.2 + 2.5=5.7mm圆整后实选壁厚6n = 6mm3.3.鞍座的选择计算3.3.1 罐体重QDg= 1600 mm, d =gmm 的筒节，每米设备重量 q1=1050kg/m3Q1= qL = 1050X4.9= 5145 kg(3-3)3.3.2 燃料油重Q2Q2 = ：V=1 11

26、998.2= 10980.2kg(3-4)其中：a 充料系数，取1;V一储罐体积，V=V圭t+V筒=11m3了一汽油在200C时的比重为998.2Kg/m3。3.3.3 储罐的总重q=q q =10980.2 5145 = 16125.2kg式中Q1罐体重；Q2燃料油重。所以储罐的重力G=Qg,而两支座的支持力等于储罐的重力，即1 - 1F = G =父 16125.2 父 9.8 = 79013.48N。 223.4鞍座作用下筒体应力计算3.4.1 筒体轴向弯矩计算双支座支撑的的卧式容器壳视为双支点的外伸梁，在容器轴向存在两个最大弯矩，一个在鞍座处，一个在容器两支座间跨距中点处。跨距中点处的

27、弯矩按下式计算：M1 = F (C1L-A)(3-5)支座处的弯矩按下式计算：M2 =FA 1 - C3R1 -C2(3-6)2 c2 . L3 A 2m,选取 A=0.6m。式中 Ri筒体内半径，m；支座中心线至封头切线的距离，C2系数,C3系数,Ci系数，彳4H 彳4 433C2 =111.1183L 3 4900C3=02 -H 28002 -4332=0.0582LR2 4900 8000.25 C3R 0.25 0.058 0.8Ci =- = =0.165(3-7)(3-8)(3-9)C21.118所以3M1 - F C1L - A ：1> 79013.48 0.265 4.

28、9 -0.6)=55.190 10N，mFAM2-C2A1 - -C3L 3Ri- C279013.48 0.61.1180.61 -4.90.80.058 -1.1180.63=-6.917 10 N m3.4.2筒体轴向应力计算在跨距中点处横截面上，由压力及弯矩所引起的轴向应力之和见下图:均布戳帼作用于时金上的液体髀W力上。时头室电好费力分机图6-1筒体轴向应力分析图横截面的最高点处PRi M12 e二Ri"0.1 106 0.855.190322 5.7 103.14 8002 5.7=2.198MPa(3-10)(2)横截面的最低点处= 11.835MPa(3-11)PRi

29、M10.1 106 0.855.190!12 e二R2、e 2 5.7 1073.14 8002 5.7以上两式中P设计压力Mpa；a容器壁厚，mm (不计附加壁厚)6e =6n -C=8-2.3 = 5.7mm。(3)支座处的轴向应力此应力取决于支承面上筒体的局部刚性。当在载荷作用下筒体不能保持圆形时，其横截面上部的一部分对承受轴向弯矩不起作用。当筒体有加强圈时，在筒体最高点处的轴向应力用下式计算：二3PRM222、eK2 二Ri"0.1 800-6.9172 5.71 3.14 0.82 5.7=7.575MPa(3-12)在筒体横截面的最低点处的轴向应力用下式计算:2 e &q

30、uot;Me0.1 800-6.9172 5.7Ki ,TTT21 3.14 8002 5.7=7.018MPa(3-13)K2为参数，查文献7表7 6得Ki = 1, K2=13.4.3 筒体周向应力计算(1)周向弯矩计算因鞍座截面处无加强圈，且 A>0.5Rn,所以按文献口中公式:M = K6FRn 计算。式中K6系数，由文献7查得：K6=0.0131Rn =R +6n =0.8 +0.008 = 0.808m其它参数同上。贝UM =(FRn =0.0131 79013.48 0.808 = 836.342V m(2)周向压缩应力计算因鞍座截面处无加强圈，且 A>0.5Rn,所

31、以按文献7中公式：Tmax=-K5F计算。 式中K5系数，由文献7中查得：鞍座包角时日=120。,K5= 0.760贝U Tmax=- K5F=- 0.760X 79013.48=-60050.245N而在鞍座轴边角处的周向压缩应力T值为：T=-F/4=-79013.48/4=-19753.25N(3)周向总应力的计算和校核该设计圆筒的鞍座界面上无加强圈，但在鞍座两侧的圆筒上有加强圈。而且鞍座上 不设置衬垫板，则圆筒横截面最低处周向压缩应力按下式计算：kKsFb2'e1 0.76 79013.48 =-34.443Mpa305.869 5.7(3-14)其中k-计及圆筒和鞍座是否相焊的

32、系数，本设计中不相焊，k=1 K5系数,50.76b-圆筒的有效长度，b2 = b +1.56、R& = 200 + 1.56,80837 = 305.869mm 所以鞍座边角处的周向总应力:F3K6F6 二 一一24b2'e 2、.；_79013.483 0.0131 79013.48(3-15)必用圆 4 305.869 5.72 5.72=-59.117MPa根据文献7规定，怎用圆筒材料在设计温度下的许用应力进行校核; 筒材料在设计温度下许用应力的1.25倍进行校核。因为卜闾：二、.t = 157Mpa际| <1.256t =1.25X 157=196.25Mpa所以满足强度要求。3.5抗浮验算为了保证卧罐不被地下水浮起，必须满足下列不等式：(3-16)Gst Gso -Vw 2K式中Gst-罐体单位长度自重；Gso-作用在卧罐单位长度上的成棱柱体的土壤重量，见图 6-1;Vw-卧罐单位长度埋入地下水的体积；2 -