分离工程试题库1

1、第一部分填空题1. 分离过程是（混合过程 ）的逆过程，因此需加入（分离剂）来达到分 离目的。2. 汽液相平衡是处理（气液传质分离）过程的基础。相平衡的条件是（所 有相中温度压力相等，每一组分的化学位相等）。3. 萃取精馏塔在萃取剂加入口以上需设（萃取剂回收段）。4. 吸收因子为（A L ），其值可反应吸收过程的（难易程度）。mV5. 吸收剂的再生常采用的是（用蒸汽或惰性气体的蒸出塔），（用再沸器的蒸出塔），（用蒸馏塔 ）。6. 精馏塔计算中每块板由于（组成）改变而引起的温度变化，可用（泡露点方程）确定。7. 在塔顶和塔釜同时出现的组分为（分配组分）。8. 解吸收因子定义为（S= m V/L ）

2、。9. 吸收过程主要在（塔顶釜两块板）完成的。10. 吸收有（1）个关键组分，这是因为（单向传质）的缘故。精馏有（2）个关键组分，这是由于（双向传质）的缘故。11. 恒沸剂的沸点应显著比原溶液沸点（大 10K ）以上。12. 吸收过程只有在（贫气吸收）的条件下，才能视为恒摩尔流。13. 采用液相进料的萃取精馏时，要使萃取剂的浓度在全塔内为一恒定值， 所以在（进料时补加一定的萃取剂）。14. 要提高萃取剂的选择性，可（增大）萃取剂的浓度。15. 吸收过程发生的条件为（Pi>P,yi>yi* ）。16. 对窄沸程的精馏过程，其各板的温度变化由（组成的改变）决定，故可 由（相平衡方程）计

3、算各板的温度。17. 常见复杂分离塔流程有（多股进料），（侧线采出），（设中间冷凝或中间再沸器）。18. 设置复杂塔的目的是为了（减少塔数目，节省能量）。19. 通过精馏多级平衡过程的计算，可以决定完成一定分离任务所需的（理 论板数），为表示塔实际传质效率的大小，则用（级效率）加以考虑。20. 为表示塔传质效率的大小，可用（级效率）表示。21. 对多组分物系的分离，应将（分离要求高）或（最困难）的组分最后22.23.24.25.26.27.28.29.30.31.32.33.34.35.36.37.38.39.40.41.42.43.44.45.46.47.48.49.50.51.52.分离。

4、在相同的组成下，分离成纯组分时所需的功（大于）分离成两个非纯组 分时所需的功。分离过程分为（机械分离）和（传质分离）两大类。传质分离过程分为（平衡分离过程）和（速率控制过程）两大类。分离剂可以是（ 能量）和（ 物质）。机械分离过程是（ 过滤、离心分离）。吸收、萃取、膜分离。渗透。 速率分离的过程是过滤、离心分离、吸收、萃取、（膜分离、渗透）。平稳分离的过程是过滤、离心分离、（）。膜分离。渗透。气液平相衡常数定义为（气相组成和液相组成的比值）。理想气体的平稳常数与（组成）无关。低压下二元非理想农液的对挥发度a 12等于（丫 1P10/ 丫 2P20 ）气液两相处于平衡时，（化学位）相等。在多组分

5、精馏中塔顶温度是由（露点）方程求定的。泡点温度计算时若刀Kixi>1，温度应调（小 ）泡点压力计算时若刀Kixi>1，压力应调（大 ） 在多组分精馏中塔底温度是由（泡点）方程求定的。关键组分的相挥发度越大，精馏过程所需的最少理论板数（越少）。分离要求越高，精馏过程所需的最少理论板数（越多）。进料中易挥发含量越大，精馏过程所需的最少理论板数（不变）。在萃取精馏中所选的萃取剂希望与塔顶馏出组份形成具有（正）偏差 的非理想溶液。萃取精馏塔中，萃取剂是从塔（底）出来。恒沸剂与组分形成最低温度的恒沸物时，恒沸剂从塔（顶）出来。吸收中平衡常数大的组分是（难）吸收组分。吸收中平衡常数小的组分是（

6、易）吸收组分。吸收因子越大对吸收越（有利）温度越高对吸收越（不利） 压力越咼对吸收越（有利 ）。吸收因子A （反比 ）于平衡常数。吸收因子A （正比）于吸收剂用量L。吸收因子A （正比）于液气比。从节能的角度分析难分离的组分应放在（最后）分离。从节能的角度分析分离要求咼的组分应放在（最后）分离53.从节能的角度分析进料中含量高的组分应（先）分离第二部分选择题C1. 计算溶液泡点时，若KiXi 1 0,则说明（C ）i 1a. 温度偏低b.正好泡点c.温度偏高2. 计算溶液露点时，若/Ki 1 0，则说明（C）a. 温度偏低b.正好泡点c.温度偏高3. 吸收操作中，若要提高关键组分的相对吸收率应

7、采用措施是（）a提高压力b.升高温度c.增加液汽比d.增加塔板数4. 多组分吸收过程采用图解梯级法的依据是（）a. 恒温操作b.恒摩尔流c.贫气吸收5. 当萃取塔塔顶产品不合格时，可采用下列方法来调节（ B）a加大回流比b.加大萃取剂用量c.增加进料量6. 液相进料的萃取精馏过程，应该从何处加萃取剂（C ）a精馏段b.提馏段c.精馏段和进料处d.提馏段和进料板7. 简单精馏塔是指（C ）a. 设有中间再沸或中间冷凝换热设备的分离装置b. 有多股进料的分离装置c. 仅有一股进料且无侧线出料和中间换热设备8. 分离最小功是指下面的过程中所消耗的功（ B ）a.实际过程b.可逆过程9. 下列哪一个是

8、机械分离过程（D ）a蒸馏b.吸收 c.膜分离d.离心分离10. 下列哪一个是速率分离过程（C）a蒸馏b.吸收 c.膜分离d.离心分离11. 下列哪一个是平衡分离过程（A）a蒸馏 b. c.膜分离d.离心分离12. 溶液的蒸气压大小（B ）a只与温度有关b.不仅与温度有关，还与各组分的浓度有关c.不仅与温度和各组分的浓度有关，还与溶液的数量有关13. 对两个不同纯物质来说，在同一温度压力条件下汽液相平衡K值越大，说明该物质费点（A）a.越低b.越高c.不一定高，也不一定低14. 汽液相平衡K值越大，说明该组分越（A ）a易挥发b.难挥发c.沸点高d.蒸汽压小15. 气液两相处于平衡时（ C）a

9、两相间组份的浓度相等b.只是两相温度相等c.两相间各组份的化学位相等d.相间不发生传质16. 当把一个常人溶液加热时，开始产生气泡的点叫作（ C）a露点b.临界点c.泡点d.熔点17. 当把一个气相冷凝时，开始产生液滴的点叫作（A ）a露点b.临界点c.泡点d.熔点18. 当物系处于泡、露点之间时，体系处于（ D）a. 饱和液相b.过热蒸汽c.饱和蒸汽d.气液两相19. 系统温度大于露点时，体系处于（B ）a. 饱和液相b.过热气相c.饱和气相d.气液两相20. 系统温度小于泡点时，体系处于（ B）a.饱和液相b.冷液体c.饱和气相d.气液两相21. 闪蒸是单级蒸馏过程，所能达到的分离程度（B

10、 ）a很高b.较低c.只是冷凝过程，无分离作用d.只是气化过程，无分离作用22. A、B两组份的相对挥发度a AB越小（B ）a.A、B两组份越容易分离b.A、B两组分越难分离c. A、B两组分的分离难易与越多d. 原料中含轻组分越多，所需的越少23. 当蒸馏塔的产品不合格时，可以考虑（ D ）a.提高进料量b.降低回流比c.提高塔压d.提高回流比24. 当蒸馏塔的在全回流操作时，下列哪一描述不正确（D ）a. 所需理论板数最小b.不进料c.不出产品d.热力学效率高b. 恒摩尔流不太适合d.是蒸馏过程25. 吉利兰关联图，关联了四个物理量之间的关系，下列哪个不是其中之一（D ）a.最小理论板数

11、b.最小回流比c.理论版d.压力26. 下列关于简捷法的描述那一个不正确（D ）a.计算简便b.可为精确计算提供初值c.所需物性数据少d.计算结果准确27. 关于萃取精馏塔的下列描述中，那一个不正确（B ）a.气液负荷不均，液相负荷大b.回流比提高产品纯度提高c. 恒摩尔流不太适合d.是蒸馏过程28. 当萃取精馏塔的进料是饱和气相对（ C ）a.萃取利从塔的中部进入b.塔顶第一板加入c.塔项几块板以下进入d.进料位置不重要29. 萃取塔的汽、液相最大的负荷处应在（ A）a塔的底部b.塔的中部c.塔的项部30. 对一个恒沸精馏过程，从塔内分出的最低温度的恒沸物（B）a.定是做为塔底产品得到b.一

12、定是为塔顶产品得到c.可能是塔项产品，也可能是塔底产品 d.视具体情况而变31. 吸收塔的汽、液相最大负荷处应在（A ）a塔的底部b.塔的中商c.塔的顶部32. 下列哪一个不是吸收的有利条件（A）a.提高温度b.提高吸收剂用量c.提高压力d.减少处理的气体量33. 下列哪一个不是影响吸收因子的物理量（D）a温度b.吸收剂用量c.压力d.气体浓度34. 平均吸收因子法（C）a.假设全塔的温度相等b.假设全塔的压力相等c.假设各板的吸收因子相等35. 当体系的yi-yi*>0时（B）a.发生解吸过程b.发生吸收过程c.发生精馏过程d.没有物质的净转移36. 当体系的yi-yi*=O时（D ）

13、a.发生解吸过程b.发生吸收过程c.发生精馏过程d.没有物质的净转移第三部分名词解释1. 分离过程：将一股式多股原料分成组成不同的两种或多种产品的过程。2. 机械分离过程：原料本身两相以上，所组成的混合物，简单地将其各相加以 分离的过程。3. 传质分离过程：传质分离过程用于均相混合物的分离，其特点是有质量传递 现象发生。按所依据的物理化学原理不同，工业上常用的分离过程又分为平 衡分离过程和速率分离过程两类。4. 相平衡：混合物或溶液形成若干相，这些相保持着物理平衡而共存的状态。从热力学上看，整个物系的自由焓处于最小状态，从动力学看，相间无物质 的静的传递。5. 相对挥发度：两组分平衡常数的比值

14、叫这两个组分的相对挥发度。6. 泡点温度：当把一个液相加热时，开始产生气泡时的温度。7. 露点温度：当把一个气体冷却时，开始产生气泡时的温度。8. 气化率：气化过程的气化量与进料量的比值。9. 冷凝率：冷凝过程的冷凝量与进料量的比。10. 回流比：回流的液的相量与塔顶产品量的比值。11. 精馏过程：将挥发度不同的组分所组成的混合物， 在精馏塔中同时多次地部 分气化和部分冷凝，使其分离成几乎纯态组成的过程。12. 全塔效率：理论板数与实际板数的比值。13. 精馏的最小回流比：精馏时有一个回流比下，完成给定的分离任务所需的理论板数无穷多，回流比小于这个回流比，无论多少块板都不能完成给定的 分离任务

15、，这个回流比就是最小的回流比。实际回流比大于最小回流比。14. 理论板：离开板的气液两相处于平衡的板叫做理论板。15. 萃取剂的选择性：加溶剂时的相对挥发度与未加溶剂时的相对挥发度的比 值。16. 萃取精馏：向相对挥发度接近于1或等于1的体系，加入第三组分P，P体 系中任何组分形成恒沸物，从塔底出来的精馏过程。17. 共沸精馏：向相对挥发度接近于1或等于1的体系，加入第三组分P，P体 系中某个或某几个组分形成恒沸物，从塔顶出来的精馏过程。18. 吸收过程：按混合物中各组份溶液度的差异分离混合物的过程叫吸收过程。19. 吸收因子：操作线的斜率（L/V ）与平衡线的斜率（KI）的比值。20. 绝对

16、吸收率：被吸收的组分的量占进料中的量的分率。21. 膜的定义：广义上定义为两相之间不连续的区间。22. 半透膜：能够让溶液中的一种或几种组分通过而其他组分不能通过的这种选 择性膜叫半透膜。23. 渗透：当用半透膜隔开没浓度的溶液时，纯溶剂通过膜向低高浓度溶液流动 的现象叫渗透。24. 反渗透：当用半透膜隔开不同浓度的溶液时， 纯溶剂通过膜向低浓度溶液流动的现象叫反渗透第四部分问答题1. 已知A ,B二组分的恒压相图如下图所示，现有一温度为TO原料经加热后出 口温度为T4过加器前后压力看作不变。试说明该原料在通过加热器的过程中，各相应温度处的相态和组成变化的情况？tO过冷液体，组成等于XFt1饱

17、和液体，组成等于XFt2气夜两相，y>xF >xt3饱和气体，组成等于XFt4过热气体，组成等于XF2. 简述绝热闪蒸过程的特点。绝热闪蒸过程是等焓过程，节流后压力降低，所以会有汽化现象发生，汽化 要吸收热量，由于是绝热过程，只能吸收本身的热量，因此，体系的漫度降 低。3.图中A塔的操作压力量对比20atm,塔底产品经节流阀后很快进入 B塔。B塔的操作压力 为10atm，试问：a. 液体经节流后会发生哪些变化？b. 如果B塔的操作压力为5atm时，会与 在某些方面10atm下的情况有何不同？(1) 经节流后有气相产生，由于气化要吸 收自身的热量，系统温度将降低。(2) B塔的操作压

18、力为5atm时比操作压力为10atm时气化率大，温度下降幅度也大4. 简述精馏过程最小回流时的特点最小回流比是馏的极限情况之一，此时，未完成给定的分离任务，所需要理 论经板数无穷多，如果回流比小于最小回流比，则无论多少理论板数也不能 完成给定的分离任务。5. 简述精馏过程全回流的特点。全回流是精馏的极限情况之一。 全回流所需的理论板数最少。 此时，不进料, 不出产品。6. 简述捷法的特点。简捷法是通过N、Nm、R、Rm四者的关系计算理论的板数的近似计算法，其 计算简便，不需太多物性数据，当要求计算精度高时，不失为一种快捷的方 法，也可为精确计算提供初值。7. 简述萃取塔操作要注意的事项。a.

19、气液相负荷不均，液相负荷远大于气相负荷；b. 塔料的温度要严控制；c. 回流比不能随意调整。8. V萃取精馏塔如果不设回收段，把萃剂与塔顶回流同时都从塔顶打入塔内， 将会产生什么后果，为什么？在萃取精馏中不设回收段，将会使入塔顶的萃取剂得不到回收，塔顶产品夹 带萃取剂，从而影响产品的纯度，使塔顶得不到纯净的产品。9. 根据题给的X-Y相图，回答以下问题：a. 该系统在未回萃取剂P时是正偏差是负偏差系统？有最高还是最低温度的 恒沸物？b. 回入萃取剂之后在精馏段和提馏段利还是利？a. 该系统在未加萃剂P时是正偏差系统，有最低温度的恒沸物。b. 加入萃取剂之后在精馏段有利，固原来有恒沸物，P加入之

20、后恒沸物消失;在提馏段是不利，因P加入之后体系中组分的相对挥发度降低。10. 从热力学角度简述萃取剂的选择原则。萃取应能使的体系的相对挥发度提高，即与塔组分形成正偏差，与塔组分形 成负偏差或者理想溶液。11. 工艺角度简述萃剂的选择原则。a. 容易再生，即不起化学反应、不形成恒沸物、P沸点高；b. 适宜的物性，互 溶度大、稳定性好；c. 价格低廉，来源丰富。12. 说出4种恒沸剂的回收方尖。a.冷疑分层；b.过冷分层；c.变压精馏d.萃取(5)盐析13. 说出4种恒沸剂的回收方法。14. 恒沸精馏中，恒沸剂用量不能随便调整？为什么？因恒沸剂用量与塔的产品纯度有关，多或少都不能得到所希望的目的产

21、物。15. 吸收的有利条件是什么？低温、高压、高的气相浓度、低的液相浓度、高的用量、低的气相量。16. 试分板吸收因子对吸收过程的影响吸收因子A=L/ (VKi )，吸收因子越大对吸收有利，所需的理论板数越少， 反之亦然。17. 用平均吸收因子法计算理论板数时，分别采用L0/V N+1（L0:吸收剂用量，VN+1原料气用量）和L平/v平，来进行计算吸收因子A。试分析求得的理论板 数哪个大，为什因为耳所以心心；占十缶浮所以洱气何£所以互 虽因加=2.丄张q7叫所A因此馮NL0/VN+1比L平/V平小，故用L平/V平计算的A大，所需的理论板数小。18. 在吸收过程中，若关键组分在操作条件

22、下的吸收因子A小于设计吸收率,将会出现什么现象？此时，吸收塔无论有多少块理论板也完不成给定的分离任务，只能达到小于等于A的吸收率。正常操作时，A应大于吸收率 异丁烷止烷戊烷摩尔%253045a值1.241.000.34由于正丁烷和异丁烷是体系中最难分19. V有一烃类混合物送入精馏装置进行 分离，进料组成和相对挥发度a值如下, 现有A、B两种方案可供选择，你认为 哪种方案合理？为什么？的组份，应放在最后分离；进料中戊烷含量高，应尽早分出。所以方案B是合理的。20. 在吸收过程中塔中每级汽、液流量为什么不能视为恒摩尔流吸收为单相传质过程吸收剂吸收了气体中的溶质而流量在下降过程中不断增加气体的流量

23、相应的减少因此气液相流量在塔内都不能视为恒定第五部分计算题1. 以烃类蒸汽混合物含有甲烷 a.5%，乙烷b.10%，丙烷c.30%及异丁烷d.55%。 试求混合物在25T时的露点压力与泡点压力，并确定在t=25C, p=1MPa大气压时的气相分率。解：a.求混合物在25C时的露点压力设 p=1MPa=101.3kPa,由 t=25C查图 2-1a得：Ki=165, K2=27, K3=8.1, K4=3.2yi0.05 0.10 0.30 0.55 门” dXj-0.2129 1Ki 165 278.13.2选异丁烷为参考组分，则K4 KgXi 3.2 0.2129 0.6813由 K40.6

24、813和 t=25C查图 2-1a得 p=650kPa：K1 =28, K2=5.35, K3=1.7, K4=0.681y0.050.100.300.55 “c dX 1.003 1Ki285.351.70.681故混合物在25r时的露点压力为650kPa。b.求混合物在25E时的泡点压力设 p=1MPa=101.3kPa 由 t=25C查图 2-1a得：K1=165, K2=27,K3=8.1, K4=3.2yiKixi 165 0.05 27 0.10 8.1 0.30 3.2 0.55 15.14 1选异丁烷为参考组分，则K4 生0.2114yi 15.14由 K40.2114和 t=

25、25°c查图 2-1a得 p=2800kPa：K1 =6.1, K2=1.37, K3=0.44, K4=0.2114y 氏x 6.1 0.05 1.37 0.10 0.44 Q30 021140.55 069031K4Kgyi0.21140.69030.306由 K4 0.306 和 t=25C查图 2-1a得 p=1550kPa：K1=11.0, K2=2.2, K3=0.70, K4=0.306yiKixi11.0 0.05 2.2 0.10 0.7 0.30 0.306 0.55 1.148 1K4Kgyi0.3061.1480.27由 K4 0.27和 t=25C查图 2-

26、1a得 p=1800kPa：K1=9.6, K2=1.9,K3=0.62, K4=0.27yiKixi 9.6 0.05 1.9 0.10 0.62 0.30 0.27 0.55 1.004 1则混合物在25C时的泡点压力为1800kPa。c. t=25C, p=1MPa=101.3kPaK1=165， K2=27,K3=8.1，K4=3.2Zi0.050.100.300.550.2129 1Ki165278.13.2KiZi1650.0527 0.10 8.10.30 3.2 0.55 15.14 1故在t=25C, p=1MPa大气压时的气相分率等于 1。2. 已知第一脱甲烷塔的进料组成及

27、操作条件下各组分的相平衡常数如下表所示，要求甲烷的蒸出率为98%，乙烯的回收率为96%，试分别按清晰分割和 不清晰分割方法计算馏出液和釜液的组成，并比较两种计算结果。序号1234567组分H2CH4C2H4C2H6C3H6C3H8C4XiF/摩尔%33.85.833.225.70.500.200.70Ki/1.70.280.180.0330.0220.004解：取lOOKmol进料为基准，选取甲烷为轻关键组分，乙烯为重关键组分。按清晰分割的概念，组分1为轻组分，全部从塔顶馏出液在采出，组分4、5、& 7为重组分，全部从塔釜液中采出。由于甲烷的蒸出率为98%D2 5.8 0.98 5.6

28、84Kmol ； B2 5.8 5.684 0.116Kmol乙烯的回收率为96%B333.2 0.9631.872Kmol . D333.2 31.872 1.328KmolD DiD2 D3 33.8 5.684 1.328 40.812KmolB F D 100 40.812 59.188Kmol、7或 BBi0.116 31.872 25.7 0.50 0.30 0.70 59.188KmolX1DD133.80.828X2DD25.6840.139D40.812D40.812X3DD31.3280.033D40.812X2BB20.1160.002B331.8720.538B59.1

29、88X3BB59.188B425.700.434X5BB50.500.008X4BB59.188B59.188X6BB60.300.005X7BB70.700.012B59.188B59.188将计算结果列表如下:组分zXiDXiBDiBiH20.3380.828/33.8CH40.580.1390.0025.6840.116C2H40.3320.0330.5381.32831.872C2H60.257/0.434/25.70C3H60.005/0.008/0.50C3H80.003/0.005/0.30C40.007/0.012/0.701.0001.0001.00040.81259.188

30、3. 要求在常压下分离环己烷a.（沸点808C）和苯b.（沸点802C）,它们的恒沸组成为苯0.502 （摩尔分数），共沸点77.4C，现以丙酮为恒沸剂进行恒沸 精馏，丙酮与环己烷形成恒沸物，共沸组成为0.60（环己烷摩尔分数），若希望得到几乎纯净的苯，试计算： 所需恒沸剂量。 塔顶、塔釜馏出物量各为多少。（以100kmol/h进料计）恰好与料液中的环 F , D, XFi , XDi。83km°l解：以100kmol/h进料为基准，设丙酮恒沸剂的用量为Skg,己烷组成恒沸物，进料量和塔顶恒沸物的量和组成分别为D FxFi 100 0.498对环己烷作物料平衡DXD1 Fxf1 ；X

31、D10.60恒沸剂S的用量为S Dxd3 83 040 33.2km°l由于塔釜希望得到几乎纯净的苯，W W2 Fxf2 100 0.502 5°.2km°l4. 四氢呋喃a.-水b.混合液当Xi 0.854 （摩尔分数）时形成恒沸物，恒沸温度为 63.4C，当以呋喃（S）为恒沸剂时，则与其水成为非均相恒沸物，恒沸温度为30.5C，恒沸组成为X2 0.0438。要求该溶液分离得xi 0.999（顶）及Xi 0.001 （釜），试以简捷法计算所需理论板数 N。已知.Ai20.42 ；A?i1.068 ； As 0 As0 A?s1.95 ；As22.59。 30 5

32、C时各饱和蒸汽压：P0 27.359kPa ； p0 4.833kPa ; pS 100.4i8kPa5.某裂解气组成如下表所示组分H2CH4C2H4C2H6C3H6i-C4Hi0y0,i0.1320.37180.30200.0970.0840.01321.000现拟以i-C4Hi0馏分作吸收剂，从裂解气中回收99%的乙烯，原料气的处理 量为100kmol/h，塔的操作压力为4.052Mpa,塔的平均温度按-14C计，求: 为完成此吸收任务所需最小液气比。 操作液气比若取为最小液气比的1.5倍，试确定为完成吸收任务所需理论 板数。 各个组分的吸收分率和出塔尾气的量和组成。 塔顶应加入的吸收剂量

33、解：选乙烯为关键组分,查得在4.052Mpa和-14 C下各组分的相平衡常数列于下表。a.最小液气比的计算在最小液气比下N,A 关关 0.99,力iV min关 K关 0.72 0.990.7128b.理论板数的计算操作液气比V 1.5 V min1.5 0.7128 1.0692A关关键组分的吸收因子为LVK关1.06920.721.485lgN理论板数IgA,0.991.485lg0.99 1lg 1.4851 8.868C.各个组分的吸收分率和出塔尾气的量和组成A关K关LA由 Ki VKi和N 1AiAi八N1Ai组分H2CH4C2H4C2H6C3H6i-C4H10yN 1,i0.132

34、0.37180.30200.0970.0840.01321.000Ki/3.150.720.500.1450.056n 1,i , kmol/h13.237.1830.29.78.41.32100.0A/0.33941.4852.13847.37419.09300.33940.990.9951.0001.00013.224.5610.3020.04850038.1115yu0.34640.64450.00790.0013以及 51 i VN 1,i ； V1v1,i ； y1,iV1JV进行计算结果见表d.吸收剂量V100 38.1115269.056kmol /h塔内气体的平均流率为:塔内液

35、体的平均流率为:L0(L0 61.8885)2L030.944组CH4C2H6C3H8i-C4H10n-C4H10in-C5H10n-C6H14由 % 1.0692 得 L0 42.89kmol/h6.拟进行吸收的某厂裂解气的组成如下分-C5H10y0,i0.7650.0450.0650.0250.0450.0150.0250.0151.000当在1.013Mpa压力下，以相对分子质量为220的物质为吸收剂，吸收剂温 度为30T，而塔中液相平均温度为35C。试计算异丁烷（i-C4Hio）回收率 为0.90时所需理论塔板数以及各组分的回收率。操作液气比为最小液气比的1.07倍，求塔顶尾气的数量和

36、组成。解：选异丁烷为关键组分，查得在1.013Mpa和35T下各组分的相平衡常数列于 下表。a.最小液气比的计算在最小液气比下 N ，A关关0.9，LViV min关 K关 0.59 0.90.531b.理论板数的计算操作液气比 % 1.5 LV min 1.07 0.531 0.568A关关键组分的吸收因子为LVK关0.5680.590.963lglgN理论板数0.9 0.9630.9 1lg Alg 0.96311.255A N1AAiAiN 1A1C.各个组分的回收率和塔顶尾气的数量和组成A关K关LAy1,i由 Ki VKi和组分CH4C2H6C3H8i-C4H10n-C4H10i-C5

37、H10n-C5H10n-C6H14yN 1,i0.7650.0450.0650.0250.0450.0150.0250.0151.000Ki19.04.01.370.590.440.200.150.055N 1,i >kmol/ h76.54.56.52.54.51.52.51.5100.0A0.0290.140.4140.9631.2912.8403.78710.327以及 1 i VN 1,i ； V1V1,i9260.02990.1420.41460.900.9871.0001.0001.0001,i74.2133.8613.80510.250.058500082.19y1,i0.

38、9030.0470.0460.0030.0011.000d.吸收剂量V塔内气体的平均流率为：100 82.18891.09kmol / h2L塔内液体的平均流率为：L0 (L0 17.81)00L0 8.9062由 LV °.568 得 Lo 42.833kmol/h7. 在一精馏塔中分离苯（B）,甲苯（T）,二甲苯（X）和异丙苯（C）四元混合物。进料量200mol/h，进料组成zB=0.2,zT=0.1,zx=0.4（mol）。塔顶采用全凝器，饱和液体回流。相对挥发度数据为：bt =2.25， tt=1.0， xt =0.33，CT =0.21。规定异丙苯在釜液中的回收率为99.8

39、%，甲苯在馏出液中的回收率为99.5%。求最少理论板数和全回流操作下的组分分配 解：根据题意顶甲苯为轻关键组分，异丙苯为重关键组分，从相对挥发度的大小可以看出，二甲苯为中间组分，在作物料衡算时，初定它在馏出液和釜液中的分配比，并通过计算修正解得物料衡算如下Xtd =0.5861xtw =0.0031Xcd=0.00157Xcw=0.8135组分进料馏出液di釜液wB4040-T6060 0.995600.005X20218C800. 00240800. 9200DWD=101.86W=98.14Nmlg （乞）D（竺）WXtXcCTig 0610.00160.81350.0031=7.35Wx

40、ig（xT NmcTdx WX 20解得 dx=1.05mol; WX =18.95mol组分进料diWB4040T6060 0.99560 0.005X201.0518.95C8080 0.002800. 998100 .9199. 09组分X diX wiB0.39640T0.59160.0030X0.01040.1912C0.001580.8057lgM（空）Xc（丿WXt,0.59160.8051lg0.00160.0030=7.37Nmlg （-1 ）CTlg（ 10.21）（归）（Wx2）%（xT）NmcTdx Wx 20组分进料馏出液釜液数量Mol%数量mol%数量mol%苯40

41、204039.643甲苯603059.759.1670.33.02二甲苯20101.041.0318.9619.13异丙苯80400. 160. 15979 . 8480 . 55200100100 . 9100 . 0099. 1100 . 008. 某原料气组成如下:组分 CH4C2H6C3H8i-C4Hio n-C4Hio i-C5Hi2 n-C5H12 n-C6Hi4yo（摩尔分率）0.7650.0450.0350.0250.0450.0150.0250.045先拟用不挥发的烃类液体为吸收剂在板式塔吸收塔中进行吸收，平均吸收温 度为38C，压力为1.013Mpa，如果要求将i-C4Hi

42、0回收90%。试求： 为完成此吸收任务所需的最小液气比。 操作液气比为组小液气比的1.1倍时，为完成此吸收任务所需理论板数。 各组分的吸收分率和离塔尾气的组成。 求塔底的吸收液量解：由题意知，i-C4H10为关键组分由 P=1.013Mpa, t 平=38C查得 K 关=0.56 （ P-T-K 图）在最小液气比下 N=%，A关=中关=0.9（LV）min K关 A关=0.560.9=0.504.% 1(Lv )min=1.1 0.504=0.5544lo( F)log AN所以理论板数为0.99 0.9、 log组分进料量相平衡常数KiAii被吸收量塔顶尾气数量组成CH476.517.40.

43、0320.0322.44874.050.923C2H64.53.750.1480.1480.6683.8340.048C3H83.51.30.4260.4261.4912.0090.025i-C4H102.50.560.990.902.2500.2500.003n-C4H104.50.41.3860.994.4550.0450.0006i-C5H121.50.183.081.001.5000.00.0n-C5H122.50.1443.851.002.5000.00.0n-C6H144.50.0569.91.004.5000.00.0a VK-，Ai1计算结果如下:N 1AiN 1 A它组分吸收

44、率公式合计100.019.81080.190以CH4为例:LAi 二 VK0.554417.40.0329.48 10.0320.999 48 10.032110.32V1 (CH4) = (1- i) VN+1 =74.05 0.92376.5(1-0.032)76.5=74.05y（cH4）V(ch4)V1塔内气体平均流率:10080.190v90.10Kmol/hL0( L019.81)塔内液体平均流率:L=L09.905由1 v =0.5544;L° =40.05Kmol/h9. 已知某混合0.05乙烷,0.30丙烷0.65正丁烷（摩尔分率）,操作压力下各组分的平 衡常数可按

45、下式进行计算，试求其露点温度.乙烷:K=0.13333t+46667丙烷：k=0.6667t+1.13333正丁烷：k=0.02857t+0.08571 （t 的单位为C ）设温度为24C，用泡点方程刀yi/Ki=1进行试差，不满足露点方程，设温度为 23C,重新试差，满足露点方程，露点温度为 23C ,结果见表组份组份设温度为24 C设温度为23 C圆整KiKixiKiKixi乙烷0.058.66660.0068.53330.0060.006丙烷0.302.73340.1102.66670.1120.113止烷0.650.77140.8430.74280.8750.8811.000.9590

46、.9931.00010. 一轻烃混合物进行精馏塔的计算，求得阳小回流比Rm=1.45,最小理论板数Nm=求得最小回流化为R=1.25Rm,全塔平均板效率为n= 0.60,求所需最小塔 板板数。R= 1.25 *.45=1.8125R + 1 18125-1.45 = 0.131.8125 + 1由此图查，得:N Nm=0. 53JV+1由于，Nm = 8.6 所以，N = 19.43实际板数为：19.43/0.6=32.4=33块11. 某多组分精馏塔的原料组成、产品组成（组分 1为轻关键组分）及各组分的 相对挥建发度如表所示，已知提馏段第n板上升的气相组成，提馏段操作线方 程为,精馏段操作线

47、方程为xn,i=1.2yn-1,i-0.2xD,i试求离开第n+2板的液相组 成.（要求各板组成列表）（塔序从下往上，第n+1板为进料板）.爼分X I* If7 .100 9300.0132.450.7320 40 0200.6531.00O.Pl30.100.0000.L6?0.4P0.021.4 .10a aoo0.1670,410.015用提馏段操作线方程Xni=0.8yn-1,i+0.2xWi计算x'n+1,i，即xn+1,1=0.8 X 0.473+0.2X 0.013=0.381其他组分的计算结果列于表。.（2）用相平衡方程a r + u计算y'n+1,i计算结果列

48、于表.由于第n+1板为进料板为进料板，所以,用精馏段操作线方程计算xn+2,I，即 其他组分的计算结果列于表。（4）计算结果汇总xn+1,ia x+1,iy'n+1,ix'n+2,ixn+2,i10.38100.93350.62230.50040.550820.52340.52340.34890.40970.414730.05020.02460.01640.04650.019740.04540.01860.01240.04340.01491.00001.500012. 某厂裂解气组成(摩尔 )如下：13.2%氢、37.18%甲烷、30.2乙烯、9.7%乙烷、8.4%丙烯、1.3

49、2异丁烷、所用的吸收剂中不含所吸收组分。要求乙烯的回收率达到99%。该吸收塔处理的气体量为100kmo1/h,操作条件下各组分的相平衡常数如下：氢甲烷乙烯烷丙烷异丁烷OO3.10.720.520.150.058操作液气化为最小液气比的1.5倍试求：(1)最小液气化；(2)所需理论板数；(3)各组份的吸收因子、吸收率(4)塔顶尾气的组成及数量；(5)塔顶应加入的吸收剂量解：(1)最小液气化虫=$ = o,pp-) =mA= 0.72 *0.9? =0.7128(2)所需理论板数N=1.5*0.7128 = 1 0692A = (-) = 1,0692 x = 1 435 萨 K0.72N 二-1=8.361剖(3) 各组份的吸收因子、吸收率吸收因子，以甲烷为例：=1.0692x = 0.3-149阡肮 v疋甲烷3.1吸收率，以甲烷为例:”端掠卿烷_ 0,44爭屈订一3449门“£6+1那烷_ - 0344严"'(4) 塔顶尾气的组成及数量(见表)V+1AH13.20Ci037.23.449C2=30.21.485C