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机械手
夹持
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4-机械手夹持器设计,机械手,夹持,设计
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摘摘 要要机械手夹持器，它具有夹持物件和剪切缆索的双重功能，适用于有这两种功能需要的机械手，特别适用于水下机械手，可以顺利进行水下作业。本实用新型是在一种普通的机械手夹持器臂上安装一对能剪切的刀片，当手掌闭合运动时，刀片作剪切运动，达到在夹持的同时完成剪切动作。本文采用手指式夹持器，执行动作为抓紧放松所要抓紧的工件直径为 60-80mm 放松时的两抓的最大距离为 150mm，1s 抓紧，夹持速度 10-20mm/s；工件的最大重量为5kg，材质为 45#钢。主要研究内容是分析机械手夹持器的原理；确定夹持器与伸缩臂总体方案；完成驱动结构的设计方案；对总体结构设计、主要部件的受力分析和强度校核；对驱动结构设计方案，原理图，整体结构装配图的设计。关键词：关键词：机械手；夹持器；装配图；ABSTRACTThe mechanical arm gripping device, it has a clamping objects and shear cable dual function, applicable to the two functions required mechanical hand, is particularly suitable for underwater manipulator, can smoothly operate under water. The utility model is in a common mechanical hand gripper arm mounted on a pair of cutting blades, when the palm is closed when in motion, the blade shearing movement, achieve in the clamping while completing a shearing action.This paper uses the finger gripper, performing as Clutch - relax to hold the workpiece diameter of60-80mm relaxation time two grasping the maximum distance for150mm,1s clutch, clamping speed 10-20mm / S; the workpiece maximum weight is 5kg, materials for the 45# steel. The main research content is the analysis of manipulator gripper principle; determine the gripper and the telescopic arm to complete the drive scheme; structure design; the overall structure design, the main components of the stress analysis and strength check; to drive structure design, schematic diagram, the overall structure of the design of assembly drawing.Keywords: manipulator; gripper; assembly drawing;目目 录录摘 要.1ABSTRACT.2目 录.3第 1 章 引言.61.1 背景及意义 .61.1.1 论文选题背景.61.1.2 毕业设计的目的.61.2 毕业设计的内容和要求 .7第 2 章 机械手夹持器设计.82.1 夹持器设计的基本要求.82.2 夹持器结构设计.82.2.1 夹紧装置设计.82.2.2 手爪的夹持误差及分析.122.2.3 楔块等尺寸的确定.152.2.4 材料及连接件选择.18第 3 章 腕部.193.1 腕部设计的基本要求 .193.2 具有一个自由度的回转缸驱动的典型腕部结构 .193.3 腕部结构计算 .203.3.1 腕部回转力矩的计算.203.3.2 回转液压缸所驱动力矩计算.223.3.3 回转缸内径 D 计算.243.3.4 液压缸盖螺钉的计算.253.3.5 静片和输出轴间的连接螺钉.263.3.6 腕部轴承选择.273.3.7 材料及连接件，密封件选择.28第 4 章 伸缩臂设计.294.1 伸缩臂设计基本要求 .294.2 方案设计 .304.3 伸缩臂机构结构设计 .324.3.1 伸缩臂液压缸参数计算.324.3.2 导向杆机构设计.39第 5 章 驱动系统.425.1 驱动系统设计要求.425.2 驱动系统设计方案 .425.3 驱动系统设计 .435.3.1 分功能设计分析.435.3.2 液压泵的确定与所需功率计算.435.3.3 确定泵的电机功率 N.455.3.4 液压元件的选择.455.3.5 辅助元件的选择.465.5 液压系统的验算 .465.6 液压系统图 .475.6.1 设计的液压系统图.475.6.2 液压系统电磁铁动作顺序控制原理.485.6.3 电磁铁动作顺序.49第 6 章 PLC 控制系统 .516.1 PLC 的构成及工作原理.516.2 PLC 选择.516.3 程序设计.536.4 语句表 .55第 7 章 设计主要内容.61参考文献.62第第 1 章章 引言引言1.1 背景及意义背景及意义1.1.1 论文选题背景论文选题背景在机械工业中，应用机械手的意义可以概括如下：一、以提高生产过程中的自动化程度应用机械手有利于实现材料的传送、工件的装夹、刀具的更换以及机器的装配等的自动化的程度，从而可以提高劳动生产率和降低生产成本。二、以改善劳动条件，避免人身事故在高温、高压、低温、低压、有灰尘、噪声、臭味、有放射性或有其他毒性污染以及工作空间狭窄的场合中，用人手直接操作是有危险或根本不可能的，而应用机械手即可部分或全部代替人安全的完成作业，使劳动条件得以改善。在一些简单、重复，特别是较笨重的操作中，以机械手代替人进行工作，可以避免由于操作疲劳或疏忽而造成的人身事故。三、可以减轻人力，并便于有节奏的生产应用机械手代替人进行工作，这是直接减少人力的一个侧面，同时由于应用机械手可以连续的工作，这是减少人力的另一个侧面。因此，在自动化机床的综合加工自动线上，目前几乎都没有机械手，以减少人力和更准确的控制生产的节拍，便于有节奏的进行工作生产。综上所述，有效的应用机械手，是发展机械工业的必然趋势。1.1.2 毕业设计的目的毕业设计的目的毕业设计是学生完成本专业教学计划的最后一个极为重要的实践性教学环节，是使学生综合运用所学过的基本理论、基本知识与基本技能去解决专业范围内的工程技术问题而进行的一次基本训练。这对学生即将从事的相关技术工作和未来事业的开拓都具有一定意义。其主要目的：培养学生综合分析和解决本专业的一般工程技术问题的独立工作能力，拓宽和深化学生的知识。培养学生树立正确的设计思想，设计构思和创新思维，掌握工程设计的一般程序规范和方法.培养学生树立正确的设计思想和使用技术资料、国家标准等手册、图册工具书进行设计计算，数据处理，编写技术文件等方面的工作能力。培养学生进行调查研究，面向实际，面向生产，向工人和技术人员学习的基本工作态度，工作作风和工作方法。1.2 毕业设计的内容和要求毕业设计的内容和要求 1、原始数据 采用手指式夹持器，执行动作为抓紧放松 所要抓紧的工件直径为 60-80mm 放松时的两抓的最大距离为 150mm， 1s 抓紧，夹持速度 10-20mm/s； 工件的最大重量为 5kg，材质为 45#钢 2、技术要求 （1）应具有适当的夹紧力和驱动力 （2）手指应具有一定的开闭范围 （3）保证工件在手指内的夹持精度 3、工作要求 （1）机械手夹持器的原理 （2）确定夹持器与伸缩臂总体方案 （3）驱动结构的设计方案 （4）总体结构设计、主要部件的受力分析和强度校核第第 2 章章 机械手夹持器设计机械手夹持器设计2.1 夹持器设计的基本要求夹持器设计的基本要求（1）应具有适当的夹紧力和驱动力；（2）手指应具有一定的开闭范围；（3）应保证工件在手指内的夹持精度；（4）要求结构紧凑，重量轻，效率高；（5）应考虑通用性和特殊要求。设计参数及要求（1）采用手指式夹持器，执行动作为抓紧放松；（2）所要抓紧的工件直径为 80mm 放松时的两抓的最大距离为 110-120mm/s ， 1s 抓紧,夹持速度 20mm/s；（3）工件的材质为 5kg，材质为 45#钢；（4）夹持器有足够的夹持力；（5）夹持器靠法兰联接在手臂上。由液压缸提供动力。2.2 夹持器结构设计夹持器结构设计2.2.1 夹紧装置设计夹紧装置设计2.2.1.1 夹紧力计算夹紧力计算 手指加在工件上的夹紧力是设计手部的主要依据，必须对其大小、方向、作用点进行分析、计算。一般来说，加紧力必须克服工件的重力所产生的静载荷（惯性力或惯性力矩）以使工件保持可靠的加紧状态。手指对工件的夹紧力可按下列公式计算： 2-1123NFK K K G式中：安全系数，由机械手的工艺及设计要求确定,通常取 1.22.0，取 1.5；1K工件情况系数，主要考虑惯性力的影响， 计算最大加速度，得出工作情2K况系数, ，a 为机器人搬运工件过程的加速度或减速度2K20.02/1111.0029.8aKg 的绝对值（m/s） ；方位系数，根据手指与工件形状以及手指与工件位置不同进行选定，3K手指与工件位置：手指水平放置 工件垂直放置；手指与工件形状：型指端夹持圆柱型工件，V，为摩擦系数，为型手指半角，此处粗略计算,如图 2.130.5sinKffV34K 图 2.1被抓取工件的重量G求得夹紧力 ，取整为NF1231.5 1.002 4 3 9.8176.75NFK K K MgN 177N。2.2.1.2 驱动力力计算驱动力力计算根据驱动力和夹紧力之间的关系式：2 sinNFcFba式中：c滚子至销轴之间的距离；b爪至销轴之间的距离；楔块的倾斜角a可得，得出为理论2sin1772 86 sin16195.1534NF baFNc F计算值，实际采取的液压缸驱动力要大于理论计算值，考虑手爪的机械效率，F一般取 0.80.9，此处取 0.88，则： ，取195.15221.7620.88FFN500FN2.2.1.3 液压缸驱动力计算液压缸驱动力计算设计方案中压缩弹簧使爪牙张开，故为常开式夹紧装置，液压缸为单作用缸，提供推力：2=4FD p推式中 活塞直径D 活塞杆直径d 驱动压力，p,已知液压缸驱动力，且FF推F50010FNKN由于，故选工作压力 P=1MPa 10FKN据公式计算可得液压缸内径：44 50025.2313.14 1FDmmmmp根据液压设计手册,见表 2.1，圆整后取 D=32mm。表 2.1 液压缸的内径系列（JB826-66） （mm）2025324050556365707580859095100105110125130140160180200250活塞杆直径 d=0.5D=0.540mm=16mm活塞厚 B=(0.61.0)D 取 B=0.8d=0.732mm=22.4mm,取 23mm.缸筒长度 L(2030)D 取 L 为 123mm活塞行程，当抓取 80mm 工件时，即手爪从张开 120mm 减小到 80mm，楔快向前移动大约 40mm。取液压缸行程 S=40mm。液压缸流量计算：放松时流量SdDQ)(422 226121(3216 ) 20 60 100.724 /min4qVAVL夹紧时流量22611 13220 60 100.965 /min44SqVAVDL2.2.1.42.2.1.4 选用夹持器液压缸选用夹持器液压缸温州中冶液压气动有限公司所生产的轻型拉杆液压缸 型号为：MOB-B-32-83-FB，结构简图，外形尺寸及技术参数如下：表 2.2 夹持器液压缸技术参数图 2.2 结构简图受压面积()2cm工作压力使用温度范围允许最大速度效率传动介质缸径无杆腔有杆腔速度比1MPa+1080300 m/s90%常规矿物液压油32mm12.58.61.45图 2.3 外形尺寸2.2.2 手爪的夹持误差及分析手爪的夹持误差及分析 机械手能否准确夹持工件，把工件送到指定位置，不仅取决与机械手定位精度（由臂部和腕部等运动部件确定） ，而且也与手指的夹持误差大小有关。特别是在多品种的中、小批量生产中，为了适应工件尺寸在一定范围内变化，避免产生手指夹持的定位误差，需要注意选用合理的手部结构参数，见图 2-4，从而使夹持误差控制在较小的范围内。在机械加工中，通常情况使手爪的夹持误差不超过，手部的最终误差1mm取决与手部装置加工精度和控制系统补偿能力。图 2.4工件直径为 80mm，尺寸偏差，则，5mmmax42.5Rmm，。min37.5Rmm40epRmm 本设计为楔块杠杆式回转型夹持器，属于两支点回转型手指夹持，如图 2.5。图 2.5若把工件轴心位置 C 到手爪两支点连线的垂直距离 CD 以 X 表示，根据几何关系有：22()2cossinsinABABRRXlla简化为： 222221(sincos)(sin)sinABABXRlla该方程为双曲线方程，如图 2.6：图 2.6 工件半径与夹持误差关系曲线由上图得，当工件半径为时，X 取最小值，又从上式可以求出：0RminX，通常取0sincosABRl2120minsinABXl若工件的半径变化到时，X 值的最大变化量，即为夹持误差，用表示。maxRminR在设计中，希望按给定的和来确定手爪各部分尺寸，为了减少夹持误差，maxRminR一方面可加长手指长度，但手指过长，使其结构增大；另一方面可选取合适的偏转角，使夹持误差最小，这时的偏转角称为最佳偏转角。只有当工件的平均半径取为epR时，夹持误差最小。此时最佳偏转角的选择对于两支点回转型手爪（尤其当 a 值较0R大时） ，偏转角的大小不易按夹持误差最小的条件确定，主要考虑这样极易出现在抓取半径较小时，两手爪的和边平行，抓不着工件。为避免上述情况，通常按手BEB E爪抓取工件的平均半径，以为条件确定两支点回转型手爪的偏转角，epR90BCD即下式：11cos ()sinepABRal其中,型钳的夹角290amm86ABlmmV2120代入得出： 1801cos (45)56.57sin6086则 0sincos86 sin60cos56.5741.02ABRlmm则，此时定位误差为和中的最大值。min0maxRRR12222222maxmin1()2cossinsinsinABABABRRllala 222222minmin2()2cossinsinsinABABABRRllala 分别代入得：，10.0256mm 20.1482mm 所以，夹持误差满足设计要求。0.14821mmmm 由以上各值可得：222221(sincos)(sin)55.9254sinABABXRllamm取值为。56Xmm2.2.3 楔块等尺寸的确定楔块等尺寸的确定楔块进入杠杆手指时的力分析如下：图 2.7上图 2.7 中斜楔角，时有增力作用；30滚子与斜楔面间当量摩擦角，为滚子与转轴间的摩擦222tan()tand D2角，为转轴直径，为滚子外径，为滚子与转轴间摩擦系数; dD22tanf2f支点至斜面垂线与杠杆的夹角；O杠杆驱动端杆长；l杠杆夹紧端杆长；l杠杆传动机械效率2.2.3.1 斜楔的传动效率斜楔的传动效率 斜楔的传动效率可由下式表示： 2sin=sin()22tantandD杠杆传动机械效率取 0.834，取 0.1，取 0.5，则可得=, 2tand D14.036，取整得=。290142.2.3.2 动作范围分析动作范围分析阴影部分杠杆手指的动作范围，即，见图 2.8290图 2.8如果，则楔面对杠杆作用力沿杆身方向，夹紧力为零，且为不稳定状态，所2以必须大于。此外，当时，杠杆与斜面平行，呈直线接触，且与回转支点290在结构上干涉，即为手指动作的理论极限位置。2.2.3.3 斜楔驱动行程与手指开闭范围斜楔驱动行程与手指开闭范围当斜楔从松开位置向下移动至夹紧位置时，沿两斜面对称中心线方向的驱动行程为 L，此时对应的杠杆手指由位置转到位置，其驱动行程可用下式表示：121212coscos(coscos)sinsinlllL杠杆手指夹紧端沿夹紧力方向的位移为： 12cos()cos()sl 通常状态下，在左右范围内，则由手指需要的开闭范围来确定。由给2901定条件可知最大为 55-60mm,最小设定为 30mm.即。已知，s30(5060)s 14可得，有图关系：29076图 2.9可知：楔块下边为 60mm，支点 O 距中心线 30mm，且有，解得：30()tgll120ll2.2.3.4 与与 的确定的确定ll斜楔传动比 可由下式表示：isinsinlliLl可知一定时，愈大， 愈大，且杠杆手指的转角在范围内增大时，l li90传动比减小，即斜楔等速前进，杠杆手指转速逐渐减小，则由分配距离为：120ll，。50l 70l 2.2.3.5确定确定1由前式得：(6030)30s ，取。13070cos(14 )cos(7614 )s 150.6231502.2.3.6确定确定L为沿斜面对称中心线方向的驱动行程，有下图中关系L 图 2.10，取，则楔块上边长为 18.686，取50(cos50cos76 )82.850sin14L 83L 19mm.2.2.4 材料及连接件选择材料及连接件选择V 型指与夹持器连接选用圆柱销，d=8mm, 需使用 2 个/ 119.1GB T杠杆手指中间与外壳连接选用圆柱销，d=8mm, 需使用 2 个/ 119.1GB T滚子与手指连接选用圆柱销，d=6mm, 需使用 2 个/ 119.1GB T以上材料均为钢，无淬火和表面处理楔块与活塞杆采用螺纹连接，基本尺寸为公称直径 12mm，螺距 p=1，旋合长度为10mm。第三章第三章 腕部腕部3.1 腕部设计的基本要求腕部设计的基本要求手腕部件设置在手部和臂部之间，它的作用主要是在臂部运动的基础上进一步改变或调整手部在空间的方位，以扩大机械手的动作范围，并使机械手变得更灵巧，适应性更强。手腕部件具有独立的自由度，此设计中要求有绕中轴的回转运动。（1）力求结构紧凑、重量轻腕部处于手臂的最前端，它连同手部的静、动载荷均由臂部承担。显然，腕部的结构、重量和动力载荷，直接影响着臂部的结构、重量和运转性能。因此，在腕部设计时，必须力求结构紧凑，重量轻。（2）结构考虑，合理布局 腕部作为机械手的执行机构，又承担连接和支撑作用，除保证力和运动的要求外，要有足够的强度、刚度外，还应综合考虑，合理布局，解决好腕部与臂部和手部的连接。（3）必须考虑工作条件对于本设计，机械手的工作条件是在工作场合中搬运加工的棒料，因此不太受环境影响，没有处在高温和腐蚀性的工作介质中，所以对机械手的腕部没有太多不利因素。3.2 具有一个自由度的回转缸驱动的典型腕部结构具有一个自由度的回转缸驱动的典型腕部结构如图 3.1 所示，采用一个回转液压缸，实现腕部的旋转运动。从 AA 剖视图上可以看到，回转叶片（简称动片）用螺钉，销钉和转轴 10 连接在一起，定片 8 则和缸体9 连接。压力油分别由油孔 5.7 进出油腔，实现手部 12 的旋转。旋转角的极限值由动，静片之间允许回转的角度来决定（一般小于） ，图中缸可回转。腕部旋转位置27090控制问题，可采用机械挡块定位。当要求任意点定位时，可采用位置检测元件（如本例为电位器，其轴安装在件 1 左端面的小孔）对所需位置进行检测并加以反馈控制。图 3.1图示手部的开闭动作采用单作用液压缸，只需一个油管。通向手部驱动液压缸的油管是从回转中心通过，腕部回转时，油路认可保证畅通，这种布置可使油管既不外露，又不受扭转。腕部用来和臂部连接，三根油管（一根供手部油管，两根供腕部回转液压缸）由手臂内通过并经腕架分别进入回转液压缸和手部驱动液压缸。本设计要求手腕回转，综合以上的分析考虑到各种因素，腕部结构选择具有一个自由度的0180回转驱动腕部结构，采用液压驱动，参考上图典型结构。3.3 腕部结构计算腕部结构计算3.3.1 腕部回转力矩的计算腕部回转力矩的计算腕部回转时，需要克服的阻力有：（1）腕部回转支承处的摩擦力矩M摩1212=()2RRfMF DF D摩式中 ，轴承处支反力（N） ，可由静力平衡方程求得;1RF2RF ,轴承的直径（m） ；1D2D 轴承的摩擦系数，对于滚动轴承=0.01-0.02；对于滑动轴承ff=0.1。f为简化计算，取，如图 3.1 所示，其中，为工件重量，为手0.1MM摩总阻力矩1G2G部重量，为手腕转动件重量。3G图 3.1（2）克服由于工件重心偏置所需的力矩M偏1=MGe偏式中 e工件重心到手腕回转轴线的垂直距离，已知 e=10mm.( )m则 1=3 9.8 0.010.294MGeN mN m 偏（3）克服启动惯性所需的力矩M惯启动过程近似等加速运动，根据手腕回转的角速度及启动过程转过的角度按启下式计算：=Mt惯工件启（J+J）式中 工件对手腕回转轴线的转动惯量；工件J2()N m s 手腕回转部分对腕部回转轴线的转动惯量；J2()N m s 手腕回转过程的角速度；(1 ) s 启动过程所需的时间，一般取 0.05-0.3s,此处取 0.1s.。t启( ) s手抓、手抓驱动液压缸及回转液压缸转动件等效为一个圆柱体，高为 200mm，直径 90mm，其重力估算： ,取 98N.230.0450.2 78009.897.26GKg mN KgN等效圆柱体的转动惯量： 222111 980.0450.0101222 9.8GJMRRg工件的转动惯量，已知圆柱体工件，40Rmm100lmm 22221=(3)3 (3 0.040.1 )0.00371212mJRl 工件要求工件在 0.5s 内旋转 90 度, 取平均角速度，即=，代入得：=(0.0101 0.0037)0.43350.1MN mN mt惯工件启（J+J） =0.10.2940.4335MMMMMN m总阻力矩摩偏惯总阻力矩解可得： =0.8083M总阻力矩N m3.3.2 回转液压缸所驱动力矩计算回转液压缸所驱动力矩计算回转液压缸所产生的驱动力矩必须大于总的阻力矩M总如图 3.3，定片 1 与缸体 2 固连，动片 3 与转轴 5 固连，当 a, b 口分别进出油时，动片带动转轴回转，达到手腕回转的目的。图 3.3图 3.4图 3.4 为回转液压缸的进油腔压力油液，作用在动片上的合成液压力矩即驱动力矩。M 或 22()2Rrpb RrMpb dM 总222()Mpb Rr总式中 手腕回转时的总的阻力矩M总()N m 回转液压缸的工作压力（Pa）p 缸体内孔半径（m）R 输出轴半径（m） ，设计时按选取r1.52.5Dd 动片宽度（m）b上述动力距与压力的关系是设定为低压腔背压力等于零。3.3.3 回转缸内径回转缸内径 D 计算计算由 ，得：MM总阻力矩， 22()2pb RrM总22MRrpb为减少动片与输出轴的连接螺钉所受的载荷及动片的悬伸长度，选择动片宽度时，选用：2bRr综合考虑，取值计算如下：r=16mm，R=40mm，b=50mm，取值为 1Mpa，即如下图：P图 3.53.3.4 液压缸盖螺钉的计算液压缸盖螺钉的计算图 3.6 缸盖螺钉间距示意表 3.3 螺钉间距 t 与压力 P 之间的关系上图中表示的连接中，每个螺钉在危险截面上承受的拉力为：，即工作拉力与残余预紧力之和FFF总预计算如下：液压缸工作压强为 P=1Mpa,所以螺钉间距 小于 150mm,试选择 2 个螺钉，t，所以选择螺钉数目合适 Z=2 个 0.080.1256125.615042Dmmmmm受力截面2222280320.0034361164mmmmSRrm 6100.0034361162267.842PSFNZ所以，此处连接要求有密封性，故 k 取（1.5-1.8） ，取 K=1.6。 FKF预1.6 2267.843628.54FKFNN预所以 2267.84 3628.54=5896.38FFFNN总预工作压力 P（Mpa）螺钉的间距 t(mm)0.5 1.5小于 1501.52.5小于 1202.55.0小于 1005.010.0小于 80螺钉材料选择 Q235，安全系数 n 取 1.5（1.5-2.2） 2401601.5sMPan则螺钉的直径由下式得出 ，F 为总拉力即 4 1.3Fd FF总 64 1.34 1.3 5896.387.813.14 160 10Fdmm 螺钉的直径选择 d=8mm.3.3.5 静片和输出轴间的连接螺钉静片和输出轴间的连接螺钉动片和输出轴之间的连接结构见上图。连接螺钉一般为偶数。螺钉由于油液冲击产生横向载荷，由于预紧力的作用，将在接合面处产生摩擦力以抵抗工作载荷，预紧力的大小，以接合面不产生滑移的条件确定，故有以下等式： 220() 4Pb DdMfF Zi摩为预紧力,为接合面摩擦系数，取（0.10-0.16）范围的 0.15，即钢和铸铁零件，0Ff为接合面数，取 =2，Z 为螺钉数目，取 Z=2，D 为静片的外径，d 为输出轴直径，则ii可得： 2204bpFDdZfi螺钉的强度条件为： 014Fd 带入有关数据，得：6222200.04 1 100.080.03296.2544 0.15 2 2bpFDdNZfi 螺钉材料选择 Q235，则（安全系数） 2401601.5sMpan1.22.5n 螺钉的直径 ，d 值极小，取。 04 1.30.998Fdmm 6dmm螺钉选择 M6 的开槽盘头螺钉， ,如图 3.7：/67GB T5 46M 图 3.73.3.6 腕部轴承选择腕部轴承选择 腕部材料选择 HT200，估计轴承所受径向载荷为 50N,轴向载荷37.9g cm较小，忽略。两处均选用深沟球轴承。现校核较小轴径处轴承。6005 轴承基本数据如下：，当量动载荷，载荷系数取 1，则，由10rcKNprpf Fpf50rFN50pN公式：610()60hcLn pN 为转速，由 0.5s 完成回转，计算得：，球轴承9060minnrrcc3代入得：，远大于轴承额定寿命。63391010 10()2.4 1060 6050hLh610 h选用轴承为深沟球轴承 6005，6008。3.3.7 材料及连接件，密封件选择材料及连接件，密封件选择右端轴承端盖与腕部回转缸连接选用六角头螺栓，全螺纹，,/ 5783GB T5 16M 需用 4 个。右缸盖与缸体连接选用六角头螺栓，全螺纹，,需用 4 个。/ 5783GB T5 16M 左缸盖与缸体及法兰盘连接选用六角头螺栓，全螺纹，,需用/ 5783GB T5 31M 4 个。选用垫圈防松，公称尺寸为 5。/ 848GB T右端轴承端盖与腕部回转缸连接选用六角头螺栓，全螺纹，,/ 5783GB T5 16M 需用 4 个。为定位作用，轴左侧增加一个套筒，材料为 HT200，尺寸如下：图 3.8动片与输出轴连接选用六角头螺栓 全螺纹， ， 需用 2 个。/ 5783GB T5 16M 密封件选择：全部选用毡圈油环密封，材料为半粗羊毛毡。右端盖 d=40mm, 左右缸盖 d=25mm。第四章第四章 伸缩臂设计伸缩臂设计4.1 伸缩臂设计基本要求伸缩臂设计基本要求设计机械手伸缩臂，底板固定在大臂上，前端法兰安装机械手，完成直线伸缩动作。（1）功能性的要求机械手伸缩臂安装在升降大臂上，前端安装夹持器，按控制系统的指令，完成工件的自动换位工作。伸缩要平稳灵活，动作快捷，定位准确，工作协调。（2）适应性的要求为便于调整，适应工件大小不同的要求，起止位置要方便调整，要求设置可调式定位机构。为了控制惯性力，减少运动冲击，动力的大小要能与负载大小相适应，如步进电机通过程序设计改变运动速度，力矩电机通过调整工作电压，改变堵力矩的大小，达到工作平稳、动作快捷、定位准确的要求。（3）可靠性的要求可靠性是指产品在规定的工作条件下，在预定使用寿命期内能完成规定功能的概率。工业机械手可自动完成预定工作，广泛应用在自动化生产线上，因此要求机械手工作必须可靠。设计时要进行可靠性分析。（4）寿命的要求产品寿命是产品正常使用时因磨损而使性能下降在允许范围内而且无需大修的连续工作期限。设计中要考虑采取减少摩擦和磨损的措施，如：选择耐磨材料、采取润滑措施、合理设计零件的形面等。因各零部件难以设计成相等寿命，所以易磨损的零件要便于更换。（5）经济的要求机械产品设备的经济性包括设计制造的经济性和使用的经济性。机械产品的制造成本构成中材料费、加工费占有很大的比重，设计时必须给予充分注意。将机械设计课程中学到的基本设计思想贯穿到设计中。（6）人机工程学的要求人机工程学也称为技术美学，包括操作方便宜人，调节省力有效，照明适度，显示清晰，造型美观，色彩和谐，维护保养容易等。本设计中要充分考虑外形设计，各调整环节的设计要方便人体接近，方便工具的使用。（7）安全保护和自动报警的要求按规范要求，采取适当的防护措施，确保操作人员的人身安全，这是任何设计都必须考虑的，是必不可少的。在程序设计中要考虑因故障造成的突然工作中断，如机构卡死、工件不到位、突然断电等情况，要设置报警装置。设计参数（1）伸缩长度：300mm；（2）单方向伸缩时间：1.52.5S；（3）定位误差：要有定位措施，定位误差小于 2mm；（4）前端安装机械手，伸缩终点无刚性冲击；4.2 方案设计方案设计液压驱动方案（1）伸缩原理采用单出杆双作用液压油缸，手臂伸出时采用单向调速阀进行回油节流调速，接近终点时，发出信号，进行调速缓冲（也可采用缓冲油缸） ，靠油缸行程极限定位，采用导向杆导向防止转动，采用电液换向阀，控制伸缩方向。 （图 4.1）图 4.1（2）液压系统的设计计算液压控制系统设计要满足伸缩臂动作逻辑要求，液压缸及其控制元件的选择要满足伸缩臂动力要求和运动时间要求，具体设计计算参考液压传动与控制等相关教材。由于伸缩臂做间歇式往复运动，有较大的冲击，设计时要考虑缓冲措施，可从液压回路设计上考虑，也可从液压件结构上考虑。设计计算参数及要求： 电磁阀流量：要满足伸缩速度的要求。 油缸直径：推力大小要能克服机构起动惯性并有一定的起动加速度，要满足运动时间要求。 导向杆刚度：按最长伸出时机械手端部的挠度不超过规定要求。 定位方式和元件：自选。（3）结构方案设计及强度和刚度计算伸缩臂运动简图见图 4-1 结构方案说明a：支座 1 安装在机器人床身上，用于安装伸缩臂油缸和导向杆等零部件。b：法兰 4 用于安装机械手，其形式和尺寸要与机械手相协调。c：液压缸伸出杆带动导向杆同时伸出 300mm，伸出长度较大，设计、制造和安装时要考虑液压缸与导向杆的平行度要求。 d：导向杆可采用直线导轨或直线导轴。直线导轨可选用外购件，直接从生产厂家的有关资料中获得所需参数（网上查询直线导轨、直线导轴） 。采用直线导轴时可自行设计，并且要考虑导向杆的润滑，润滑方式参考有关手册设计。 强度及刚度计算本机械手夹持工件重量约 3Kg 左右，夹持器重量约 15Kg，夹持器长度最大约250mm。从受力角度分析，载荷不大，可参考其它机器作类比设计即可。伸缩臂的机构力学模型如图 4.2 所示。夹持器夹着工件，伸缩臂全部伸出，是导杆受力最大的状态,也是变形最大的位置。在此情况下，用材料力学的知识计算它的强度和刚度。图 4.24.3 伸缩臂机构结构设计伸缩臂机构结构设计4.3.1 伸缩臂液压缸参数计算伸缩臂液压缸参数计算4.3.1.1 工作负载工作负载 R液压缸的工作负载 R 是指工作机构在满负荷情况下，以一定加速度启动时对液压缸产生的总阻力，即： imgRRRR式中：-工作机构的荷重及自重对液压缸产生的作用力；iR-工作机构在满载启动时的静摩擦力；mR-工作机构满载启动时的惯性力。gR(1)的确定iR 工件的质量 m=5.9 (kg) 2mvr h 20.87.85 3.141.52夹持器的质量 15kg(已知)伸缩臂的质量 50kg(估计)其他部件的质量 15kg(估计)工作机构荷重： Ri=(5.9+15+50+15)*10=859(N) 取 Ri=860N(2) 的确定 Rm= (N) mR1722 . 0860Ri(3) 的确定 Rg=(N) gR1721 . 0102 . 0860tgVG式中：为启动时间，其加速时间约为 0.10.5st=0.1s , =0.2st总负载 R=Ri+Rg+Rm=860+172+172=1204(N) 取实际负载为 =1200 RN4.3.1.2 液压缸缸筒内径液压缸缸筒内径 D 的确定的确定D= mmMpapR39114. 3120044式中：R=1000 5000 , p 可取 0.8, =NN1aMpp1aMp取液压缸缸筒内径为 40mm。4.3.1.3 活塞杆设计参数及校核活塞杆设计参数及校核(1)活塞杆材料：选择 45 号调质钢，其抗拉强度=570baMp(2)活塞杆的直径：查液压传动设计手册得，当压力小于 10Mpa 时，速比=1.33。则可选取活塞杆直径为 20mm 系列，且缸筒的厚度为 5mm。 最小导向长度：mm 3004035202202lDH (3)活塞杆强度及压杆稳定性的计算 采用非等截面计算法 油缸稳定性的计算因为油缸的工作行程较大，则在油缸活塞杆全部伸出时，计算油缸受最大作用力压缩时油缸的稳定性。假设油缸的活塞杆的推理为 P，油缸稳定的极限应力为 Pk，则油缸稳定性的条件为 PPk。Pk 按下式得到： )()(121kgfJJppkk式中：可按液压传动设计手册得到1Jpk； 64411dJ64)(4412DDJ式中：为活塞杆直径1d 为缸体外径。1D D 为缸体内径。所以， 625.19642021J 15625.4464)4050(222J 所以 5 . 1625.1915625.4412JJ 、为长度、上的断面惯性矩。2J1J2l1l 查时极限力的计算图，可由且查得6 . 112JJ121llmml3001901Jpk（其中，：活塞杆头部至油缸 A 点处的距离（cm）1l:缸体尾部至油缸 A 点处的距离（cm） ） 。2l所以：。Nkgfpk62106 . 1625.1990所油缸的稳定性是满足条件的。kpp 活塞杆强度的计算（E：材料的弹性模量）刚的弹性模量为 E200Mpa。液压传动与控制查得： 2057. 34 . 160014. 3120044SRd所以活塞杆强度是满足条件的。 4.3.1.4 缸筒设计参数及校核缸筒设计参数及校核(1)缸筒材料：选择 ZG310-570 铸钢,其抗拉强度=570baMp(2)缸筒壁厚及校核：取壁厚=5mm 因此属于普通壁厚3 . 0125. 040508. 0D缸筒壁厚的校核 maxmax2.33spDp式中：-缸筒内最高工作压力；=7maxpmaxppaM-材料的许用应力 s5701145pabspaMM-材料的安全系数=5maxmax7 401.162.332.3 1143 7sPDmmp 校核符合要求(3)缸筒外径： mmDD501040214.3.1.5 缸底设计参数及校核缸底设计参数及校核(1)缸底材料：选择 Q235 碳素结构钢，其抗拉强度375460baMp(2)缸底厚度 mm max70.50.5 404.284603sPD取缸底厚度为 5mm4.3.1.6 油缸零件的连接计算油缸零件的连接计算首先确定油缸缸筒与缸盖采用螺纹连接;缸筒与缸底的连接此处选用焊接方式，此种方式能够使液压缸紧凑牢固。（1）缸筒螺纹处的强度计算：螺纹处的拉应力： /)(4/2221cmkgfDdkp螺纹处的剪应力： /)(4 . 02144101cmkgfdDddkpk合成应力： /3222cmkgfn许用应力： /2cmkgfns式中：P:油缸的最大推力kgf; D:油缸内径cm; ：螺纹直径cm；0d：螺纹内径，当采用普通螺纹时（GB196-63）时，可近似按下式1d（t 螺距cm）;tdd224. 101K:螺纹预紧力系数，去 K1.251.5；：螺纹那摩擦系数（0.070.2） ，一般取0.12；1k1k：缸筒材料的屈服极限。sn: 安全系数，取 n=1.2-2.5,一般取 n=1.75.由前面计算可得：D=40mm=4cm，则查机械设计课程设计手册 ，采用普通螺纹基本尺寸（GB/T196-2003）公称直径第二系列 4.8，可得螺距 t=0.4cm; =4.8cm .0d所以，。 cmd31. 44 . 0224. 18 . 41K 取 1.5，12. 01k/23502352cmkgfMpasn:取 1.75。所以：/138.74)431. 4(4/1005 . 1)(4/222221cmkgfDdkp/45.10)431. 4(4 . 031. 48 . 41005 . 112. 0)(4 . 0244144101cmkgfdDddpkk/32.7645.10314.74322222cmkgfn/ 9 .1342/75. 15 .2323522cmkgfcmkgfnMpa,满足强度条件。n（2）缸筒与缸底的焊接强度计算/ 3 .1207 . 0)5 . 45(4100)(42222221cmkgfdDpP:油缸推力kgf:焊缝效率，可取0.7：焊条材料得抗拉强度b2/cmkgfn:安全系数，取 n3.34并查到焊条材料的抗拉强度为 900Mpa1200Mpa(手工焊条)，因此缸体与缸底得焊缝强度是满足要求得。4.3.1.7 液压油缸其他零件结构尺寸得确定液压油缸其他零件结构尺寸得确定由于液压缸的工作负载较小，所以选定液压缸的工作压力为低压。取额定工作压力为 2.0。aMp液压缸的基本形式如下图所示：图 4.3整个油缸安装在下部伸缩臂基座上。（1）活塞与活塞杆得连接结构：油缸在一般工作条件下，活塞与活塞杆采用螺纹连接。其形式如图所示 图 4.4（2）活塞杆导向套：做成一个套筒，压入缸筒，靠缸盖与缸筒得连接压紧固定，材料选用铸铁材料。基本结构为： 图 4.5图中：1 为缸盖，2 为橡胶防尘圈，3 为活塞杆，4 为活塞杆导向套。（3）活塞与缸体得密封。采用 O 型密封圈密封。选用 36.5 内径，截面直径为 3.55mm.10. 0其基本形式如下： 图 4.6图中：1 即为 O 型密封圈，2 则为活塞。活塞与缸体之间靠 O 型密封圈密封。（4）活塞杆端部结构形式及尺寸端部结构形式有：外螺纹的，内螺纹的，光滑的，球形，耳环等等。此处因活塞杆固定，选用外螺纹连接形式。其基本结构如下： 图 4.7图中各尺寸可查液压传动设计手册得，当 d20mm 时，取.1d5 . 116ML=(1.21.5), 1d)5 . 12 . 1 (L1dmm24165 . 14.3.2 导向杆机构设计导向杆机构设计4.3.2.1 导向机构的作用导向机构的作用导向机构的作用是保证液压缸活塞杆伸出时的方向性，提供机构刚度，保证伸缩量的准确性。4.3.2.2 导向机构的外形尺寸及材料导向机构的外形尺寸及材料导向选择矩形导轨导向，导轨为伸缩臂基座上得一部分，经加工而成；滑台则在其上滑动且滑台得端部靠法兰安装夹持器部分。材料选择为 45 号钢.，如图 4.8 所示：图 4.8图中：1 为滑台，2 为伸缩臂基座，3 为矩形导轨的压板。此处矩形导轨是直接在基座上加工出来的，滑台在导轨面上滑动，靠压板来固定调节。基座臂厚为 10mm.。4.3.2.3 矩形导轨的弯曲强度及挠度的校核矩形导轨的弯曲强度及挠度的校核(1)导轨的弯曲应力 maxzMW mNplM1503005 . 0 6221017. 46025. 004. 06bhWZMpaWMZ97.351017. 41506max 符合要求。max因为只计算了一边得矩形导轨，由结构可知还有另外一边得导轨支撑，故满足条件。(2)杆的挠度 此杆为一悬臂梁，根据简单载荷作用下梁的挠度和转角公式：， 22plEI33plfEI式中：EI 是截面抗弯刚度 621008. 212bhI03. 01008. 220035 . 030063Bf本式计算是完全把载荷加在导轨上，实际是载荷由导轨和活塞杆共同承受，所以导向杆的挠度会更小，符合设计要求。转角 = 符合要求。radEIpl06. 01008. 220025 . 030026224 . 3(3)导轨的表面处理及润滑导轨表面淬火，可以提高表面硬度增加导向杆的耐磨性，也可以保证导向杆的韧性，同时需要精加工以提高导轨的精度要求；导轨的润滑可采用润滑脂润滑，或是采用润滑油润滑。此处采用润滑脂润滑。伸缩臂基座与升降臂相连靠伸缩臂基座底部的法兰。其上有 4 个 M12 的内六角圆柱头螺钉。4.3.2.4 伸缩臂范围控制与调整伸缩臂范围控制与调整伸缩臂伸缩范围控制靠行程开关与活动挡块，这里特别解释如下：设备附件活动挡块，它用在当设备安装好后，可以靠它在小范围内调节臂的伸长量，其结构图如图 4.6所示此活动挡块可套装在导向杆上，a 处可以压住行程开关压柱，从而压动行程开关使行程开关实现动作。此外除上述调节外，还可以调节连接件的旋入导向杆和液压活塞杆的长度，实现对伸长度的微调。保证把工件精确地放在加工机床作业台上。行程开关使用 LXW4-11型微型开关。 图 4.9第五章第五章 驱动系统驱动系统5.1 驱动系统设计要求驱动系统设计要求本次设计的工业机械手属坐标式液压驱动机械手。具有手臂伸缩，回转，升降，手腕回转四个自由度。因此，相应地有手腕回转机构、手臂伸缩机构，手臂回转机构，手臂升降机构等构成。各部分均用液压缸或液压马达驱动与控制。设计要求（1）满足工业机械手动作顺序要求。动作顺序的各个动作均由电控系统发讯号控制相应的电磁铁，按程序依次步进动作而实现。（2）机械手伸缩臂安装在升降大臂上，前端安装夹持器，按控制系统的指令，完成工件的自动换位工作。伸缩要平稳灵活，动作快捷，定位准确，工作协调。（3）液压控制系统设计要满足伸缩臂动作逻辑要求，液压缸及其控制元件的选择要满足伸缩臂动力要求和运动时间要求5.2 驱动系统设计方案驱动系统设计方案采用叶片泵供油，动作顺序：从原位开始升降臂下降夹持器夹紧升降臂上升底座快进回转底座慢进手腕回转伸缩臂伸出夹持器松开伸缩臂缩回；待加工完毕后，伸缩臂伸出夹持器夹紧伸缩臂缩回底座快退(回转)底座慢退手腕回转升降臂下降夹持器松开升降臂上升到原位停止，准备下次循环。上述动作均由电控系统发讯号控制相应的电磁铁（电磁换向阀） ，按程序依次步进动作而实现。（1）各液压缸的换向回路为便于机械手的自动控制，采用可编程控制器进行控制，前分析可得系统的压力和流量都不高，选用电磁换向阀回路，以获得较好的自动化成都和经济效益。液压机械手采用单泵供油，手臂伸缩，手腕回转，夹持动作采用并联供油，这样可有效降低系统的供油压力，此时为了保证多缸运动的系统互不干扰，实现同步或非同步运动，换向阀采用中位“O”型换向阀。（2）调速方案整个液压系统只用单泵工作，各液压缸所需的流量相差较大，各液压缸都用液压泵的全流量是无法满足设计要求的。尽管有的液压缸是单一速度工作，但也需要进行节流调速，用以保证液压缸的平稳运行。各缸可选择进油路或回油路节流调速，选用节流阀调速。单泵供油系统以所有液压缸中需流量最大的来选择泵的流量。系统较为简单，所需元件较少，经济性好，考虑到系统功率较小，其溢流损失也较小。（3）缓冲回路伸缩臂处设置缓冲回路，使用单向节流阀（4）系统安全可靠性夹紧缸在夹紧工件时，为防止失电等意外情况，设置锁紧保压回路。手臂升降缸在系统失压的情况下会自由下落或超速下行，所以在回路中设置平衡回路。5.3 驱动系统设计驱动系统设计5.3.1 分功能设计分析分功能设计分析（1）夹持器采用单出杆双作用缸，保证运动过程中不使工件下掉，夹持器夹紧工件后，锁紧回路由先导型顺序阀和单向阀组成。顺序阀的设置在夹持器松开回油过程中起到缓冲作用。（2）底座回转采用摆动液压缸，正反方向均采用单向调速阀调速。由于回转部分的重量大，回转长度长，因此手臂回转时具有很大的动能。为此，除采用调速阀的回油节流阀调速阀外，还在回油路上安装双溢流阀，进行减速缓冲。（3）手臂伸缩采用单出杆双作用缸，手臂伸出时，由单向阀和节流阀组成的调速回路进行回油节流调速。手臂缩回时，回油路设置调速阀以完成缓冲作用。（4）手臂升降运动采用单出杆双作用缸，上升和下降均由单向调速阀回油节流。因为升降缸为立式，在其液压缸下腔油路中安装单向顺序阀，避免因整个手臂运动部分的自重而下降，起支撑平衡作用。（5）伸缩臂进油路设置蓄能保压回路，伸出完全后，进油路压力升高，压力继电器发出电信号导致换向阀通电，泵卸荷，单向阀自动关闭，由蓄能器保压。（6）单泵供油，采用先导型溢流阀卸荷，设置二位二通换向阀。5.3.2 液压泵的确定与所需功率计算液压泵的确定与所需功率计算系统各执行元件最大需用流量 夹紧缸：Q1=1.5 L/min 伸缩缸：Q2=15 L/min升降缸：Q3=7.536 L/min回转缸：Q4=17.34 L/minmax1.1 17.3419.074 /min20 /minpQkQLL b、泵的排量 31013.6/ppQqml rn c、泵工作时的最高压力夹紧缸：11pMpa伸缩缸：21.6pMpa升降缸：32pMpa回转缸：40.04pMpa3pPpp p包括油液流经流量阀和其他元件的局部损失，管路沿程损失等p为 0.20.5MpapP20.42.4Mpa作为压力储备，可选额定压力为 5Mpa选择 YB-A16B 型号泵，其主要性能参数如表 5.1 所示排量压力输入功率额定转速最低转速最高转速YB-A16B16.3ml/r5Mpa1.69Kw1000r/min600r/min1800r/min5.3.3 确定泵的电机功率确定泵的电机功率 N p QN p泵的实际最大工作压力 kgf/cm2 Q泵在 p 压力下的实际流量 l/min t-泵的总效率 0.650.7532.4 17.34 100.92560 0.75Nkw 考虑到压力损失，故按标准选用 1.5kw 的电机5.3.4 液压元件的选择液压元件的选择,如表如表 5.2 所示所示表 5.2编号元件名称阀最大通过流量 L/min型号公称流量 L/min1滤油器（粗）19.074XU-CJ4550BS403溢流阀19.074YF3-10L634电磁换向阀23DO-B8C226滤油器（精） XU-CJ4530BS409电磁换向阀（夹紧）10、11液控单向阀CPT-03-04-504013压力继电器HE1DO20A/3514电磁换向阀（伸缩）1534DF30-E10B-D2515单向调速阀AQ3F-10C3017电磁换向阀（回转）17.3434DF30-E10B-D2518 、19单向调速阀AQ3F-103d21电磁换向阀（升降）7.536DG55-522单向顺序阀HCT-03-A-3-225023、24单向节流阀SRCT-0.3-50305.3.5 辅助元件的选择辅助元件的选择油管内径一般可参照所有管接件的接口尺寸确定，也可按管路元件的流量进行计算，本系统油管选 181.5 无缝钢管。油箱容量的计算V=pm Q V油箱有效容积（L）m系数 m 值对于中压系统可以为 57minpQ-液泵流量（L/min） V=(57)19.074=95.37133.518L5.5 液压系统的验算液压系统的验算（1）压力损失系统的总压力损失包括沿程损失和局部损失。其中单向调速阀压力损失最大 5 kgf/cm2。（2）管路压力损失对系统性能的影响管路压力损失通常按快速工况计算。管内流速过高，引起管道振动和压力损失增大。管路压力损失太大，在定量泵系统中，快速时系统压力将超过溢流阀或卸荷阀的调整压力，致使阀有溢流；在变量泵或双泵系统中，快速对系统压力将超过转换压力，使进入缸的流量减少，缸的运动速度达不到预期的效果。因此须根据压力降重新调整元件的工作压力，以保证快速运动的要求。（3）油温的允许值不同机械，因工作条件的不同，允许的高油温应有区别本系统中正常工作温度 3050，最高允许 5570，油及油箱 温升25。（4）液压冲击 保证工作周期的原则下，尽量减慢换向速度。电磁换向阀，可考虑带阻尼器或设计成正开口的滑阀结构。使阀芯移动速度过慢，使电磁铁的线图长期通过大电流，会造成发热、烧伤。在滑阀完全关闭前，减慢液体的流速。可在阀芯的棱边上开长方形或 V 形槽，或作成半锥角为 25的节流锥面。适当加大管径，缩短导管长度，避免不必要的弯曲；或采用软管。5.6 液压系统图液压系统图5.6.1 设计的液压系统图设计的液压系统图 图 5.1工业机械手除腕部采用摆动液压马达之外均采用单出杆双作用直线油缸。5.6.2 液压系统电磁铁动作顺序控制原理液压系统电磁铁动作顺序控制原理降臂下降：使 6DT 通电阀 21 位于左位，压力油经阀 24 单向阀，进入油缸 25上腔，回油经油缸下腔，单向调速阀 23，阀 22 的顺序阀，阀 21 左位回油箱。下降速度由阀 23 调节。单向顺序阀 22 防止自重下滑起支撑平衡作用。升降到一定位置碰到行程开关，使电磁铁 2DT 通电，6DT 断电，压力油经阀 10进入油缸 12 左腔，油缸右腔油液经阀 11，阀 9 左位回油箱。10，11 液控单向阀保持夹持器夹牢工件。降臂上升：夹紧后发出讯号，使 7DT 通电 2DT 断电，压力油经阀 21 右位，阀22，23 中的单向阀进入油缸 25 下腔，上腔油液经阀 24，阀 21 右位回油箱。升降速度由阀 24 调节。座回转：当升到预定位置时，挡块碰撞到行程开关。使的 7DT 断电 8DT 通电，阀 17 处于左位，压力油经阀 17 左位，阀 18 单向阀进入回转缸上腔，下腔油液经阀19，阀 17 左位回油箱。于是底座回转 90 度，回转速度由阀 19 调节。回转缸在其油路上安装有行程节流阀进行减速缓冲。缩臂伸出：底座回转到位碰撞行程开关时，使 8DT 断电，4DT 通电，压力油经阀 14 左位，进入油缸 16 左腔，右腔油液经阀 15，阀 14 左位回油箱。伸缩臂外伸，伸缩速度由阀 15 调节。持器松开：手腕回转 90 度完毕，挡块碰到行程开关，4DT 通电，压力油经阀 9右位，阀 11 到油缸 12 右腔，左腔油液经阀 10，阀 9 右位回油箱。夹持器松开，放下物料。缩臂缩回：当夹持器松开后，挡块碰撞行程开关，使 5DT 通电，压力油经阀 14右位，阀 15 单向阀进入油缸 16 右腔，左腔油液经 14 右位回油箱，伸缩臂缩回。压力油使油缸 19 快速缩回。到位后碰撞行程开关，使 5DT 断电。缩臂伸出：待加工完毕后，发出信号，使 4DT 通电，压力油经阀 14 左位进入油缸 16 左腔，右腔油液经阀 15，阀 14 左位回油箱。持器夹紧：当伸到适当位置，挡块碰撞行程开关，使 2DT 通电，4DT 断电，压力油经阀 19 左位，阀 10 进入油缸 12 左腔，油缸右腔经阀 11，阀 9 左位回油箱。缩臂缩回：当夹紧后，挡块碰撞行程开关，使 5DT 通电，经 15 单向阀进右腔，左腔油液经 14 回油箱。底座回转：当缩到适当位置，挡块碰撞行程开关，使 9DT 通电，压力油经阀 19单向阀进回转油缸下腔，上腔油液经阀 18，阀 17 右位回油箱。升降臂下降：当手腕回转到位，挡块碰撞行程开关，使 9DT 断电，6DT 通电，压力油经阀 21 左位，阀 24 到油缸 25 上腔，回油经油缸 25 下腔，阀 23，阀 22，阀 21左位回油箱。夹持器松开：当降到预定位置，挡块碰撞行程开关，使 6DT 断电，3DT 通电，压力油经阀 9 右位，阀 11 进入油缸 12 右腔，左腔油液经阀 10 阀 9 右位回油箱。5.6.3 电磁铁动作顺序电磁铁动作顺序表 5-2 电磁铁动作顺序1DT2DT3DT4DT5DT6DT7DT8DT9DT原位+升降臂下降+夹持器夹紧+升降臂上升+底座快速回转+底座慢进+手腕旋转+伸缩臂伸出+夹持器松开+伸缩臂缩回+伸缩臂伸出+工步元件夹持器夹紧+伸缩臂缩回+底座快退缩+底座慢退+手腕回转+升降臂下降+夹持器松开+升降臂上升+原位循环+ 第第 6 章章 PLC 控制系统控制系统6.1 PLC 的构成及工作原理的构成及工作原理可编程逻辑控制器（PLC）又称可编程控制器。它是在工业环境中使用的数字操作的电子系统。它使用可编程存储器存储用户设计的程序指令，这些指令用来实现逻辑运算、顺序操作、定时、计数及算术运算和通过数字或模拟输入/输出来控制各种机电一体化，程序可变、抗干扰能力强、可靠性高、功能强、体积小、耗电低，特别是易于、价格便宜等特点，具有广泛的应用前景。正是基于 PLC 这些特点，远远可以满足该套工业机械手的要求。工业机械手控制工艺流程图 6-1 所示图 6-16.2 PLC 选择选择可编程逻辑控制器（PLC）是在工业环境中使用的数字操作的电子系统，又称可编程控制器。它使用可编程存储器存储用户设计的程序指令，这些指令用来实现逻辑运算、顺序操作、定时、计数及算术运算和通过数字或模拟输入/输出来控制各种机电一体化，程序可变、抗干扰能力强、可靠性高、功能强、体积小、耗电低，特别是易于控制、价格便宜等特点，具有广泛的应用前景。PLC 的按以下方式选择：（1） I/O 点数的估算根据分析的结果，进行统计估算，F1-40 系列选择主机 I/O 点数为 24/16。（2）容量计算内存容量指的是用户程序的容量。最大 I/O 点数为 120，一般指令的条数为 I/O 点数的 10-12 倍左右，PLC 的容量不得小于此要求。根据所选的 PLCF1-40 系列的内部元件及输入输出的相关元件、设备，编制出 I/O分配图 6-2 所示如下图 6-26.3 程序设计程序设计根据任务书的要求，可以采用移位寄存指令或步进指令进行系统软件的设计，整个控制系统的设计应采用模块化设计。1） 模块化设计公共程序模块，手动程序模块，自动程序模块，远位模块。公共程序模块包括主电路、油泵等的控制，状态初始化，状态转换启动，状态转换停止，事故报警保护等程序。公共程序部分如图 6-3 所示手动程序采用电动方式，应能完成全部自动程序所完成的动作。手动程序部分如图 6-4 所示自动程序应包括连续过程，单周过程，画出状态转移图。自动程序部分如图 6-5所示图 6-3图 6-4图 6-56.4 语句表语句表000 LD X400001 OR Y530002 ANI X401003 OUT Y530004 OUT Y535005 LD X403006 OR Y536007 ANI X404008 OUT Y536009 LD X531010 OUT Y537011 LD X502012 OR X503013 OR X504014 CJP 700015 LD X501016 OUT M121017 MC M121018 LD X505019 OUT M122020 MC M122021 LD X403022 ANI X413023 OUT Y531024 LD X404025 ANI X500026 OUT Y532027 LD X506028 OUT M123029 MC M123030 LD X403031 OUT Y432032 LD X404033 OUT Y434034 LD X507035 OUT M124036 MC M
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